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1、电网正常条件下双馈风力发电变换器的控制技术DFIG变速恒频运行，通过控制转子侧和网侧变换器来实既有功、无功功率的独立调整。转子侧变换器的重要作用是为转子提供励磁电流，而励磁电流可以分为励磁分量和转矩分量两部分。其中调整励磁电流分量可调整定子侧所发出的无功功率,调整转矩电流分量控制电磁转矩,进而控制定子侧所发出g有功功率，使风力机运行在最佳功率曲线上，实现最大风能捕捉。风速的变化会引起双馈发电机运行状态0变化,进而导致直流侧电流的变化，从而引起直流侧电压日勺变化。直流侧电压的变化会引起整个风力发电系统I为性能恶化，因此网侧变换器的重要控制目的就是保持直流侧电压恒定而不受上述原因的影响，同步又可以
2、控制功率因数。网侧变换器的另一任务是保证其良好的输入特性，即输入电流波形靠近正弦，谐波含量少，功率因数符合规定，理论上可获得任意可调0功率因数，为整个风电系统B功率因数控制提供了另一种措施。双馈风力发电系统是一种多变量、时变、强耦合的高阶非线性系统，其运行控制复杂。目前对于理想电网电压条件下DFlG风力发电机系统、包括网侧、转子侧变换器的控制方略业已进行了大量的研究工作未找涧用源，如经典的矢量控J(VectorCOntrOLVC)和直接转矩控制(DireCtTorqueCOntrOI-DTC)在DFlG风电机组得到广泛应用。矢量控制根据定向方式0不一样又可分为电压定向(SVO-VC)和磁链定向
3、(SFc)-VC)。而针对网侧变换器而言，变换器的控制就可以分为基于电网电压定的矢量控制(Vo。和直接功率控制(VDPC)以及基于虚拟磁链定向的矢量控制(VFoC)和直接功率(VFDPC)控制四种。1矢量控制由于DFIG是个多变量、非线性、强耦合的被控对象，采用参数重构和状态重构的现代控制理论概念可以实现交流异步电动机定子电流的励磁分量和转矩分量之间的解耦，即磁通和转矩之间的解耦，将整个系统分解为两个独立控制的子系统。实现了将交流电动机的控制过程等效为直流电动机的控制过程，使交流调速系统0动态性能得到了明显0提高和改善。因此，对双馈电机而言，采用矢量控制是极具有吸引力日勺，无论双馈电机是作为电
4、动机运行还是作为发电机运行，根据不一样B控制目B,可以实现速度和定子无功功率（或磁通）的解耦控制或者定子端口无功功率和有功功率的解耦控制。其控制方程为：目前，双馈系统中可选择的定向向量有定子磁链、气隙磁链、转子磁链、定子电流和转子电流向量等。如错误!未找到引用源。所示为：DFIG功率解耦的矢量控制框图。图17DFlG功率解耦的矢量控制框图Fig.l-1ThediagramofDFIGpowerdecoupledvectorcontrol将矢量控制措施应用到双馈风力发电系统当中，可以大大简化控制方略。矢量控制是通过坐标变换，将定转子的电压、电流、磁链等变换到两相似步旋转坐标系当中，将双馈电机等效
5、为它励直流电动机，从而实现对其转矩、励磁分量或有功、无功功率日勺解耦控制，具有良好B动态性能和抗干扰能力。以转子侧变换器定子磁链定向矢量控制(SFO-Ve)为例，S.Wang和Y.Ding未找别用乩1等运用气隙磁场定向实现了有功和无功功率的解耦控制，并分析了其稳态性能。这种励磁控制模型忽视了定子漏阻抗和转子漏感，同步近似地认为气隙磁链为常数，使励磁控制模型的精度下降。R.Pen等!未找到里用弧I提出了并网型定子磁场定向控制的双馈发电机数学模型，背靠背变换器的控制系统构成及设计，以及在电流控制模式和速度控制模式下，获得最大风能跟踪以及有功、无功和转速0独立控制。ArantxaTapia等暂如Ms
6、mWT0分析了基于并网型定子磁场定向控制日勺双馈发电机数学模型，定子有功、无功功率H负载曲线，以及系统净有功、净无功、净功率因数与定转子有功、无功及功率因数之间的关系。重庆大学的杨顺昌、廖勇等提出通过控制转子电压向量在动态同步坐标轴系上的投影来实既有功、无功和转速的独立控制。由于定子频率一般为工频，使得在推导励磁控制模型时忽视定子电阻不会带来较大的误差，并且以定子磁场定向时，控制系统可以变得较为简朴,不过也存在着定子磁链近似为常数0问题。尽管双馈电机0矢量控制方略有上述局限性，但相对于其他控制方略而言，矢量控制实现起来较为轻易，并且具有较强B鲁棒性，假如采用定子电压定向，其电压向量角的获得也较
7、为轻易，因此矢量控制方略目前在双馈电机的控制系统中应用较为广泛。双馈电机稳态数学模型发电机作为风力发电系统B重要设备，其动态性能直接关系到风力发电机所发出电能质量以及单机、风电场甚至整个电力系统的动态稳定性。无论是系统仿真分析研究，还是对双馈电机自身MJ运行控制特性进行研究的需要，都离不开双馈电机的数学模型，并且稳态电机数学模型是研究电网故障状态下电机动态性能0基础。因此这一节将给出采用双馈电机在三相静止坐标系和同步旋转坐标系下0双馈电机数学模型。三相静止坐标系下的数学模型在研究双馈电机0数学模型时，定子侧采用发电机通例，定子电流以流出为正，转子侧采用电动机通例，转子电流以流入为正。为了研究以
8、便，常作如下的假设：（1）忽视空间谐波，设三相绕组对称，在空间互差120电角度，所产生B磁动势沿气隙周围按正弦规律分布；（2）忽视磁路饱和，各绕组的自感和互感都是恒定的；（3）忽视铁心损耗；（4）不考虑频率变化和温度变化对绕组电阻的影响。无论电机转子是绕线型还是笼型的，都将它等效成三相绕线转子，并折算到定子侧，折算后的定子和转子绕组匝数都相等。这时，根据规定的正方向，可得到双馈电机在静止三相坐标系下0数学模型由下述电压方程、磁链方程、转矩方程和运动方程构成*味我测用.“儿DFlG绕组可等效成错误!未找到引用源。所示B物理模型。图中，定子绕组轴线A、B、。在空间对称分布且固定，转子绕组轴线、b、
9、C亦对称分布且随转子旋转，定子A轴和转子。轴之间的夹角用仇来表达。这样，在三相静止坐标系中的数学模型可描述为：图27双馈发电机日勺物理模型Fig.2-1ThephysicalmodelofDFIG(1)电压方程三相定子电压方程:%=-凡心+亍 atat凡m也XC$ SCdt(2-1)三相转子电压方程:drb (ItMrb(2-2)其中:%，%，%，%，%，L定、转子相电压瞬时值，下标$、r分别表达定子和转子；(a，isb，3小觉，irc定、转子相电流瞬时值；w,%，WSC，Wm，rhrc定、转子各相绕组磁链；%、Rr定、转子绕组等效电阻。(2)磁链方程：式中:s=Wb，匕r=raW由，匕ir=
10、Um i小，inLmi + Lk Lj -O/O%s-0.5晨 -0.5晨,u -0.5除-0.5LzMS LmS + LlsLnr+ L -0%“ -05Lmr Lrr= -054 Lmr + Llr -0.5ZW-0.5 Lmr -0.5Lf,r Lmr + LlrCOSqLz5=L;= CoS + 120)CoS一 120)COSe-120)COS斗cos(6r + 1200)CoS+ 120)COS-120)COS &其中:1.mX与定子绕组交链的最大互感磁通对应的定子互感；1.nir与转子绕组交链的最大互感磁通对应的转子互感，LmS=Lmr；4、4分别为定、转子漏电感；r为转子轴和定
11、子A轴间H位置角(电角度)，对4取微分得到转子电d0角速度rfrat(3)转矩方程：7；=0.5邑H也eprdrssdrr(2-4)式中，4为发电机B电磁转矩，小为电机极对数。(4)运动方程:TL-Te =4 dr% dtJK4COr HUr%(2-5)式中，乙为风力机提供的拖动转矩，4为发电机的转动惯量，A为与转速成正比的阻转矩阻尼系数，为扭转弹性系数。同步旋转坐标系下的数学模型对于交流励磁电机来说，在电机日勺运行过程中，交流励磁电机定、转子中0电流频率一般是不一样的，定子中电流一般为工频交流量，而转子中电流一般为转差频率的交流量，并且整个交流励磁电机系统是一种强耦合系统，假如简朴的对交流电
12、流进行闭环控制而不进行解耦，则系统运行的效果会并不理想。在A、B、C三相坐标系下的双馈电机数学模型中，由于电机转子的旋转运动，使得定转子之间0互感为定转子间位置角时余弦函数，从而使描述电机特性0数学方程成为一组非线性、时变系数0微分方程组，不利于系统0分析研究，在对系统进行分析时一般可以借助坐标变化B措施对其进行简化。而对于对称的三相正弦量，在同步旋转办,系中可以表达成直流量的形式，从而可以使系统的分析得到深入简化。在功率守恒原则下，三相静止ABC坐标系到两相静止a-坐标系的变换关系可用如下矩阵来表达：111I1r-P22J-四33II对于三相无中线系统，由于+加+ic=O,即有电流变换方程可
13、简化写为:l1L2O . -|1A2(2-7)同样，当人+血+C=O时，电压变换矩阵与式错误!未找到引用源。)相似。从两相静止a-坐标系到两相似步旋转d-q坐标系的变换阵为：CCOSeSineClsilr=.CA(2-8)-SmeCOSe其中，。为轴和d轴的夹角。因此，从三相静止ABC坐标系到两相似步旋转d-q坐标系的变换阵为：,3s2scosCoS(6-120)CoS(6+120)-Sine-sin(-120)-sin(+120)J运用式错误!未找到引用源。)和错误!未找到引用源。)的坐标变换关系，到两相任意速旋转d-q坐标系中B数学模型，将三相定子静止坐标系中数学模型变换如错误!未找到引用
14、源。所示。图2-2双馈感应发电机在两相旋转坐标系下的模型Fig.2-2ModeloftheDFIGinthed,qrotatingcoordinate假设两相旋转坐标系以工频的角速度旋转，将三相静止坐标系下发电机定、转子日勺电压、电流、磁链转换为两相似步坐标系dp下的数学模型可由下述电压方程、磁链方程、电磁转矩方程构成未找加用II一，电压方程：Ud=-R&d-PWsd+gWSq%q=_R&q_Psg-sd=R+P-m一牡匕4Mrq=RrirIl+PWrq+SMrd10)磁链方程：sd=LjSd-LmirdWSq=LAq-LjqWrd=LjrdL“hd(2-11)电磁转矩方程：Te=%MJd-K
15、diSq)=%L(Lirq-露)(2-12)式中：Usd,U$q,Urd,“分别为定、转子、夕轴电压；心，%，%分别为定、转子4。轴电流；sdyWsq，rdkq分别为定、转子、4轴磁链;RC4分别为定子B电阻和自感;R,4.分别为转子0电阻和自感；均为dy坐标系下同轴定、转子间的等效互感；例为d-q坐标系的旋转角速度；例=助-例为d夕坐标系相对转子时角速度。以上方程一起构成了双馈电机在d-q坐标系下B数学模型。双馈电机仍然存在着耦合，尤其是同轴日勺绕组之间日勺耦合比较亲密。不过，与三相坐标系下0电机模型相比较，非线性原因明显的减少。这也是坐标变换的最终目的所在，也为如下分析双馈电机B矢量控制方
16、略奠定了基础。网侧变换器数学模型网侧变换器B数学模型是对其实行控制日勺基础，其主电路拓扑构造如错误!未找到引用源。所示，其中以、立（:1,2,3）为交流电源电压和电流，L为三相进线电感，&为电感等效电阻，R为开关管导通电阻，C为滤波电容。NFig.2-3Grid-sidePWMconvertertopology定义三相桥臂开关函数SKA=a,b,c):。IL开关Sk导通，且S；关断Sk=0,开关Sk关断，且Sk导通(2-13)由于每相上下桥臂的开关管不能同步导通，即在同一时刻只能有一种导通，一种关断(这里暂不考虑“死区”)，因此S+SV=1,根据错误!未找到引用源。，对于第Z相有：1.%+M=
17、%一&因+戊+-+%(2-14)其中，R是开关管等效导通电阻，丫板是直流侧负载端到三相中点的电压。将S*+S=l代入上式，整顿得：1.*R鼠=环。)(2-15)其中，R=&+均为每相总的串联电阻。对于三相无中线系统，满足丑4=0,假如三相电压理想对称，则有ka%=0。假如将三相电压方程相加，化简后可以推出：k=aI/CV.=TSk3k=a因此，式错误!未找到引用源。)变成:对错误!未找到引用源。有：这样，式错误!未找到引用源,整地描述错误!未找到引用源式0微分方程：其中：=1%晨%了,61ROOSI3O-RO-(S厂;A=I300-7?-IS-I3_SaShSc0U=4%,4L与+R般=%Fd
18、Rsj(2-17)所示电路中B滤波电容C,应用基尔霍夫电流定律喏=1T.ark=。(2-18)和错误!未找到引用源。构成的微分方程组可以完o中的三相变频器电路。一般B可将其写成矩阵形ZX=AX+BU(2-19)-Looo-OLOOZ=,OOLOOOOCsjT；00O-01005J，一0010skoOO-1_k=a)将状态方程错误!未找到引用源。转换为在同步旋转坐标系d-q下0体现式错误!未找到引用源。，由于在同步坐标系中各量稳态时为直流量，采用PI调整器可以实现电流B零稳态误差，电流B瞬态响应也快某些未找到引用“dt%dt=R-W1wtidiq+L000-0L%CqRLL31.M0Fdc_00
19、-Lz,JdtCCCJ(2-20)其中，Sd、&是开关函数&仅=1,2,3)变换到d-4坐标系中的d、4轴对应的开关函数。由上面0方程可得：1.牛=-Rid+WlLi+ed-udatdi.1.-=-RIqfLld(2-21)式中，皿、的是变换器交流侧时输出控制电压：ud=SEIiq=SN加(2-22)双馈发电系统电网故障穿越技术的研究现实状况常见电网故障类型瞬态电网电压骤降或跌落指电力系统0高压端某处电压瞬时跌落10%-90%B额定电压幅值，并持续半个电网周期到几分钟时间B电网故障。它重要是由于电力系统短路故障所引起0,引起故障日勺重要原因有：绝缘材料B自然老化、机械损伤、雷电或操作过电压、认
20、为操作失误等。此外，鸟、兽、树、飞行物等跨接在裸露的载流部分或者毁坏支撑设备，以及严重的风、雪、雹等自然灾害都会引起短路故未找到引用凡导致电力系统运行不正常的任何连接和多种操作均称为电力系统故障，这种由电网故障产生依J电压跌落非常复杂，在三相系统中，其故障类型大体可以分为四种，分别为单相接地短路，两相接地短路，两相相间短路，三相短路*怵找则用时。表1-1电,网故障类型发生的比例Table1-1Thepercentageofgridfailuretype故障类型故障发生概率（）单相接地故障75-80两相相间短路8-15两相接地短路4-10三相短路3-5从风力发电机的PCC点来看，电机端口电压由好
21、多原因决定，其中包括戴维南等值电路，电网故障的位置、类型、阻抗以及接口变压器的特性等。不过不难发现，只有当电网电压发生对称0故障时，机端电压反应为三相对称电压跌落,故障后仅有正序电压成分，如错误!未找到引用源。（a）所示。而其他三种类型故障均产生机端负序电压，其中（b）为电网单相对地故障产生机端电压向量图，（C）为电网两相相间短路故障在电机机端产生电压向量图，（电网两相对地故障在电机机端产生的电压向量图。图1-2 DFlG机端故障类型Fig.l-2DFIGstatorsidefaulttype电网电压故障对双馈电机的影响DFIG都是定子侧直接联接电网，电网电压降落直接反应在电机定子端电压上。根
22、据楞次定律，由于定子磁链不能发生突变，因此电机中会出现直流成分。当电网发生不对称故障时还会出现负序分量。定子磁链的直流量和负序分量相对于以较高转速运转B电机转子会形成较大的转差（转差频率分别在3s和2s附近，3s为同步角频率），从而感生出较大的转子电动势，并产生较大的转子电流,导致转子电路中电压和电流大幅增长*怵找涧用.L再由于DFlG转子励磁变换器容量有限，只能对发电机实行有限能力B控制，与基于全功率变换器B风力发电系统相比，DFIG风电系统体现出对电网故障非常敏感，承受能力也较差。定、转子过电压、过电流如若不采用改善B控制方案和对BB保护措施，轻易损坏发电机B绝缘，减少发电机时使用寿命。由
23、于半导体器件的热时间常数非常小，因此转子侧变换器极易遭受到故障电流的损坏，变换器直流过电压会对电容器导致损坏未找涧用M.这严重危害了风电机组关键部件的安全，导致发电系统停机、脱网。而发电机自身具有抵御短时间过流B能力，因此最主线0保护是防止转子侧变换器过流。电网稳态小值不平衡故障和不对称故障均是在DFlG机端电压产生一定0不平衡电压，即出现负序电压。假如DFlG控制系统设计中未曾考虑电压不平衡B也许，很小的不平衡电压将导致定子电流的高度不平衡、转子电流严重畸变，致使定、转子绕组产生不平衡发热，发电机电磁转矩产生脉动，导致输向电网的功率发生振荡未找则用L若相对于电网风电机组的容量足够大，这种缺乏
24、不平衡电压控制能力的DFIG机组势必导致系统功率B波动，影响电网的稳定性，将不得不从电网中解列。国内外电网对风力发电系统低电压穿越(LVRT)有关规定以往，与常规火电、水电、核电等发电厂相比，风电容量相对很小，因此在电网发生故障时，为保证风电机组自身安全，往往简朴采用脱离故障电网的自我保护措施，待电网电压恢复正常时，再投入电网运行。伴随国内外大型风电场0投入运行，风力发电在电力能源所占比例越来越大，风力发电系统对电网的影响已经不能忽视未找到引用对于风电场容量比较大，对电网接入点时尚影响较大时，风力发电机组的离网将会导致电网电压和频率的振荡，甚至瓦解。这样会给临近风场负荷和当地的工农业生产带来巨
25、大损失，给大规模的风力发电系统的应用带来困难，使风力发电这种洁净能源的应用受到限制。因此，要使风力发电系统成为电网的“好伙伴”，在大规模风电应用中，风力发电机组自动脱网0措施不再适合于新B电网规则。为了使风力发电机组在电网电压跌落仍能保持并网，电网规定风力发电机组具有一定的低电压穿越能力。目前，电网电压出现扰动，尤其是当电网电压跌落到一定的值，风力发电机组自动脱网0方式己经不在适合新0电网运行规则了。这样这就导致电网运行部门要制定与修改既有0电网规则来适应越来越多0风电接入到电网中。新的电网导则规定风机和风场必须可以处理电网故障时的运行的问题，即在电网出现故障后一旦电网电压恢复正常，必须可以重
26、新开始发电。目前在丹麦和德国等这些风力发电比较发达的国家已经制定出了考虑风电的电网新规则未找到引用.一如。它将会影响到未来风力发电系统的选择，这就是说未来的风力发电系统必须具有电网低电压穿越0能力，为了实现这种功能，必须要作对应的工业化研究”味找ImaI电网导则规定了并网风电场必须满足电力系统运行商制定0技术规范，以保证电力系统B安全、稳定运行。同步防止风力发电机组在外部故障影响时不发生损坏，也就是具有低电压穿越的能力*!未找到引用叫L不一样国家和地区对于风力发电机的低电压穿越能力有着不一样的规范原则，重要区别在于对如下几种方面的规定：故障点电压等级(VoltageLevel)：故障发生在输电
27、系统(TS：TransmissionSyStem)或者配电系统(DS：DistributionSystem)；电压降落水平(VOltagedropLevel)：与额定电压(Ur)B关系；故障持续时间(FaUItduration)；恢复时间(ReCOVerytime)；无功电流注入(ReaCtiVecurrentinjection)：故障期间提供无功支持；电压分布(Voltageprofile)O如错误!未找到引用源。为世界不一样国家电网对风力发电厂低电压穿越的规定，图中显示-中国*德国加拿大-魁北克*丹麦(GOOkv)图1-3不一样国家电网对风力发电低电压穿越的规定Fig.1-3Therequ
28、irementsofwindpowerlowvoltageridethroughindifferentcountries出每个国家的不一样规定存在着巨大差异，这由每个国家电网特殊的运行状况所决定。在这里纵坐标代表风力发电中电网规定0电压等级0幅值，以比例0形式显示；横坐标表达电网电压跌落日勺持续时间，以秒为单位显示。曲线上方的区域表达，在电网跌落期间风力发电机不容许脱离电网运行。在2023年我国也出台了有关国家试运行原则，对风力发电低电压穿越进行硬性的规定。风电场并网点电压在图中电压轮廓线及以上的区域时，场内风电机组必须保证不间断并网运行；并网点电压在图中电压轮廓线如下时.，场内风电机组容许从
29、电网中切出。其中我们国家规定：(1)风电场内0风电机组具有在并网点电压跌至20%额定电压时可以保持并网运行625ms的低电压穿越能力;(2)风电场并网点电压在发生跌落后3s内可以恢复到额定电压090%时，风电场内的风电机组保持并网运行。在众多电网的低电压运行规则规定中，德国E.ON企业的原则影响力最大，其电网导则规定风电场在接入点电压减少后0-150ms内不准脱网，电网在1.5s内恢复到本来的90%时，风力发电机组必须保持并网。丹麦对于不大于100KV0电网电压跌路幅值和时间规定相对电压等级高0电网低某些。除了在低电压穿越0曲线规定B之外，丹麦电网和加拿大魁北克电网还做了某些特殊规定，丹麦电网
30、对电网故障B次序做了特殊规定，而加拿大对风场并网点远距离的电网电压跌落也做出对应的规定。诸多国家规定电压跌落到0%,是指的电网高压端并网点。考虑到变压器和传播线经典阻抗值，通过计算在低压侧风电场对应的并网点电压并不是0%或许会高于a在EQN原则中，不仅规定了风力发电系统低电压运行能力的范围，还对电网电压跌落时风力发电系统需要提供无功电流做出规定*沫找M照L如错误!未找到引用源。所示E.ON原则中规定0不一样电网电压跌落幅度下无功电流占额定电流0比例。图中V(p.u.)/-T1Q%yoltaged?adba吧080.60.40.20Q0*d0,40.608；*1(Pj)图1-4德国E.ON在电网
31、故障时对电网无功电流的规定纵坐标表达电网电压跌落幅度，横坐标表达0是无功电流应占额定电流0比例。原则中规定当电网电压跌落到10%以上时,风力发电系统需要切换无功电流支撑电网工作状态，在确定电网电压跌落20ms之内，每跌落1%的额定电压向电网赔偿至少2%额定电流的无功电流。假如有必要，必须100%输出无功功率。在电网电压支撑工作状态下，系统需要首先满足无功电流的规定，根据电网电压跌落0幅度决定输送给电网0无功电流大小。电网电压恢复之后，可将系统工作模式恢复为正常工作方式。英国和爱尔兰也在他们的电网中对无功功率做出尤其的规定，风电场在电网故障引起B电压跌落过程中必须注入最大0无功电流。根据西班牙国
32、家电网规定*!未找到引用,L规定风电场在电压跌落100mS内停止吸取无功功率并且在150ms内迅速向电网提供无功电流。其中无功电流的大小如错误!未找到引用源。所示。当电网电压跌落到额定电压的J50%如下时，电网规定风电场以超过额定电流090%日勺无功电流。当电网电压跌落在50%-85%之间时，规定风电场必须发出无功功率，无功电流B斜率如错误!未找到引用源。所示。当电网电压在85%到额定定电压之间时，电网对发出B无功功率大小不做规定，不过规定不能吸取无功功率。图1-5西班牙电网无功电流口勺规定Fig.1-5ReactivecurrentrequirementsofSpaingrid错误!未找到引
33、用源。错误!未找到引用源。所示的原则为世界各风力发电B重要发达国家和我国出台有关风力发电系统低电压穿越B规范。这些规范对于电网故障，其中就电网电压等级，电网电压的跌落深度，持续时间以及电网故障期间风电机组无功注入等诸多点做出有关规定。这些规定，为世界各国和我国对未来大规模风力发电的实行和研究提供了目的和根据。我国目前只对电压等级和电压跌落0幅值、持续时间等做出规定，其中没有波及到电网故障状态时刻电网对风电场发出无功状况进行规定。相信在很快的未来，伴随我国风电场装机容量B不停增大，风电场较老式电力系统相比所带来B问题也会逐渐显现，这样我国对于风电场的原则也将会不停完善。因此，在现阶段开展有关风力
34、发电的多种研究，其意义是十分巨大的J,它不仅有助于理解我国风力发电行业的发展，并且也将对大规模风力发电的问题，尤其是对于电网电压跌落状况下的风力发电系统怎样平稳穿越这个区域0研究产生重大的意义。1.3.4DFIG低电压穿越硬件保护电路(1)转子短路保护技术电网故障引起DFlG过流和过压，其中过流会损害变流器，而过压会损坏发电机0转子绕组。为了保护连接在转子侧日勺变流器，采用过压、过流保护措施势在必行。其中比较常见0保护措施便是在转子侧采用CrOWbar电路，为转子侧大电流提供旁路，到达限制过电流、保护变流器的目的。CrOWbar技术是较早用于DFIG转子变流器保护的技术，目前重要分为被动式Cr
35、OWbar和积极式CrOWbar。被动CroWbar即所谓0“晶闸管(SCR)Crowbar0对风机更高的规定催生了可控关断0“积极式CrOWbar，运用强迫换流功能的SCR.GT0、IGBT等可关断器件替代晶闸管CrOWbar电路中的晶闸管。下面对几种经典的Crowbar系统进行了对比分析。(b)图1-6无源式DFlGH勺Crowbar电路FigJ-6ThepassiveCrowbarcircuitofDFlG如错误!未找到引用源。(a)和(b)所示，经典BCrowbar电路由反并联晶闸管或二极管桥构成。反并联晶闸管型Crowbar电路由两对相间反并联晶闸管构成，采用这种电路时，转子电流中存
36、在很大直流分量，这使得晶闸管过零关断的特性不再合用，也许会导致保护电路拒绝动作。况且，对于这种电路来说，晶闸管0吸取电路设计起来是比较困难的。二极管桥型Crowbar电路包括一种二极管桥和一种可控硅构成，二极管桥用来对相电流进行整流，可控硅用来实现短路控制，CroWbar电路并不工作在斩波模式。当直流侧电压到达最大值时，导通可控硅来实现短路。同步，转子电路与转子侧变流器断开，与CrOWbar电路一直保持连接，直到主回路开关将定子侧与电网彻底断开为止。二级管桥形式的要优于反并联可控硅形式的，由于它采用了较少时可控硅，控制简朴易行。不过，在这种电路中，流过可控硅0电流为一持续量，可控硅不能关断。D
37、FIG系统要具有对电压跌落的旁路能力，这就规定Crowbar电路在任何需要的时刻可以立即切断短路电流，即采用有源CroWbar。对于反并联可控硅，很难做到有源。为了尽快的能切除保护电路，可采用由GTO、IGBT等自关断器件，错误!未找到引用源。B(a)采用由GTO和二极管构成混合式可控整流桥，这种混合桥型Crowbar电路是在二极管桥型Crowbar电路0基础上改良得到0,每个桥臂由控制器件和二极管串联而成。(b)为IGBT型CroWbar电路，它将二极管桥型Crowbar电路时直流侧串入一种IGBT器件和一种能耗电阻,构成斩波电路。这种保护电路使转子侧变流器在电网发生故障时可以保持与转子相连
38、接，当故障清除后来通过切除保护电路，使风力发电系统恢复正常运行。图1-7有源式DFIG的Crowbar电路Fig.1-7ActivetypeCrowbarCircuitofDFIG带有旁路电阻的Crowbar电路重要包括反并联可控硅型和IGBT桥型两种,如图(C)和图(d)所示。其中(C)是采用三相双向并联可控硅和旁路电阻构成。(d)是由IGBT和旁路电阻构成，连接到转子回路中。这就为电网故障期间转子侧也许出现的大电流提供旁路，从而到达限制大电流、保护变流器的目的。采用这种电路变流器与电网、转子一直保持连接，因而在故障期间及故障切除瞬间，DFIG即可与电网一起同步运行。旁路电阻的取值比较关键，
39、为防止在变流器端产生高压，旁路电阻应当足够小；为到达限制电流的目0,旁路电阻又应当足够大。因此确定旁路电阻值时应综合考虑。当电网故障清除时，封锁可控硅0驱动脉冲，便可将旁路电阻切除，DFlG系统可以正常运行。(2)直流侧保护电路直流侧保护电路如错误!未找到引用源。所示。图(a)在直流侧增长卸荷单元,当电网电压跌落时，转子侧过电流，网侧变流器受到限制，能量在直流侧积累导致直流侧电压升高，这样也许会导致直流侧电容或桥上功率器件损坏。当电压升高时投入卸荷单元电路，消耗掉直流侧多出日勺能量，保证直流侧电压稳定。卸荷电路构造是由BUCK电路和卸荷电阻构成，这种保护电路只能把电压跌路时刻,直流侧的多出能量
40、消耗掉。为了回收这部分能量，图(b)采用能量存储设备，它可以是超级电容或者是蓄电池(ESS),通过一种能量可双向流动的DC-DC电路与直流侧电容相连接。(b)图1-8直流侧DFIG的能量管理也路Fig.1-8DC-sideenergymanagementcircuitofDFIG伴随DFIG转速变化，可以直流侧的多出能量存储到储能设备中。当电网故障清除时，它可以把多出的能量回馈给电网，同步当电网需要无功时，它可以支撑直流侧电压，向电网发送无功。可见此措施可处理使用CroWbar须在不一样运行状态间切换0问题，既防止了工况切换导致0暂态过程，又可对系统进行持续调控。此种电路缺陷也很明显，直流侧保
41、护电路无法对转子电流进行有效控制，直流侧增长保护电路会在一定程度上增长转子侧变换器设计B难度，若要保证变流器不由于转子过电流而损坏，这就必须增长转子侧变流器的容量，通以过电网故障时转子电流，因此增长了成本。采用CroWbar电路的转子短路保护技术存在这样某些缺陷：首先，需要增长新0保护装置从而增长了系统成本；此外，电网故障时，虽然励磁变流器和转子绕组得到了保护，但此时按感应电动机方式运行的机组将从系统中吸取大量的无功功率，这将导致电网电压稳定性B深入恶化，并且老式的CrOWbar保护电路的投切操作会对系统产生暂态冲击，而采用直流侧保护电路的双馈发电系统，需要增大转子侧变换器0容量，可见单独任何
42、一种保护方式都存在着一定的优缺陷。为适应新的电网运行规则，设计适应于变速恒频双馈感应发电机的低电压穿越系统势在必行。在详细设计日勺时候，可以根据实际状况进行合理地选择。最有效0措施是采用保护电路进行组合，各取它们的长处。在电网发生故障时，根据电网故障的不一样类型和电压跌落的幅值大小，选择不一样的保护方式，使双馈风力发电系统平稳时渡过电网故障时刻，并对电网的故障恢复起到一定0支撑作用。故障状态下控制技术的研究由于DFlG是定子侧直接联接电网，当电网发生电压跌落故障时，这种直接耦合使得电网电压的降落直接反应在电机定子端电压上。此时电机的暂态电磁关系取决于定、转子磁链B互相作用。由磁链守恒原理可知，
43、定子磁链不能跟随定子端电压突变，从而产生直流分量，由于积分量减小，定子磁链空间向量停止旋转并在空间保持不变，其初始值与故障前瞬间发电机B运行状态有关。发电机转子以转速切割这一磁场时，转子绕组中将感应出转速频率电流分量，此电流分量产生的旋转磁链分量抵消定子的直流磁链分量。故障瞬间转子磁链直流分量和定子磁链直流分量相抵消，维持转子磁链恒定不变。由于定子磁链直流分量是自由分量，当故障发生后，在定子电阻作用下，该分量将逐渐衰减，对应0转子转速频率电流分量也将衰减，其衰减是按照指数阻尼形式进行衰减B,其衰减的速度取决于发电机0参数。而转子故障电流的大小取决于发电机定、转子漏感以及定子磁链直流分量的大小，
44、发电机漏感越大，或定子磁链暂态直流分量越小，转子故障电流将越小。因此当定子磁链直流分量较大时，转子绕组中必然感应出较大的电流才能产生足够的J磁链来平衡定子磁链，这将也许导致转子出现过电流。假如电网发生不对称短路故障引起发电机定子电压骤降，定子电压中将出现负序电压分量，则定子电流中也将具有负序电流分量，并由此产生对应0定子磁链负序分量未找到引用乩）。发电机转子切割定子负序磁场时，转子绕组中将感应出2倍额定频率的电流分量。由于定、转子磁链的相对速度很大，因此转子侧感生0电压和电流会较，过流会损坏转子励磁变换器，过压会使发电机的转子绕组绝缘击穿。此外这种靠近两倍频日勺振荡，可以产生高速的电磁转矩，使得电机轴上的输入转矩不平衡，加速风机轴系的疲劳，从而损坏机轴。实现LVRT的软硬件描述及流程框图1.1LVRT功能流程简图
