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1、密云县商务旅游区1105UO6、1108脚手架施工方案北京思地斯通建设工程管理有限企业落地式钢管脚手架搭设方案1、工程概况：工程名称：北京密云商务旅游服务区工程一区1105、1106、1108工程地点：蔡家洼北山构造特点：全现浇框架剪力墙。该工程0.00标高相称于绝对标高92.00m,总建筑面积为2814.69m2o2、脚手架搭设方案编制根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI302023)、建筑施工安全检查原则(JGJ59-99)、图纸等。3、脚手架平面图(1),脚手架立面附图(2),脚手架拉结点附图(3)o4、脚手架构配件的质量原则4.1钢管及扣件钢管宜采用外径48mm,壁厚3.
2、5mm焊接钢管，宜采用力学性能适中的IQ235A(3#)钢，其力学性能应符合国家现行原则碳素构造负钢GBT700中Q235A钢的规定，扣件应符合GB15831-1995钢管脚手架扣件的规定。5、脚手架的用途及极限荷载值构造防护脚手架、装修用脚手架及外围脚手架，搭设高度13米,脚手架外立杆内侧满挂密目式网全封闭。脚手架的荷载：构造架3000N/m2,装修架2023/Nm2。6、脚手架的搭设措施6.1 搭设次序放置纵向扫地杆，自角部起依次向两边竖立底杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线保证立杆垂直），每边竖起34根立杆后,随即装设第一步纵向水平杆（与
3、立杆扣接固定）和横向水平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）、校正立杆垂直和水平使其符合规定，按4060Nm力拧紧紧围绕件螺栓，形成脚手架的起始段，按上述规定依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完毕。交圈后，再全面检查一遍脚手架质量和地基状况，严格保证设计规定和脚手架质量，设置连杆墙件（或加抛撑），按第一步程序和规定搭设指二步、第三小步随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑，装设作业层间横杆（在脚手架横向杆之间架设的、用于缩小铺板支撑跨度的横杆）、铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板及密目网全封闭。6.2 一般基础做法首先进行搭设场地的平整、扎实工作，从建筑物主体向外围3一5%。找坡。回填土扎实
4、后，上面铺设厚5cm、20cm以上宽木脚手板沿建筑物周围通长装置，之后在木脚手板上放置钢底座，钢底座上放置立杆，之后按设计的1立杆间距进行放线定位，铺设木脚手板要平稳，不得悬空。6.3 排水措施在距脚手架外排立杆外0.5米处，设置一排水沟根据现场地势向南排放，特殊地段在最低点设置积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排出，排水沟坡度为35%。6.4 构造规定6.4.1 立杆的I间距、垂直度立杆间距选用L5米，容许搭设偏差5cm,立杆垂直度容许搭设偏差10cmo6.4.2 扫地杆设置从垫板往上20Cm处，设置扫地杆，扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不不不小于IOcmo6.4.3
5、 横杆间距、平整度横杆步距采用L5米，用对接措施接长，一根横杆两端的高差,不能超过2cm,纵向水平杆全长平整度不不小于10cm。6.4.4 立杆、横杆接头的!详细做法立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱区I接头不应设在同步跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的!距离不应不不小于500mm,各接头中心距主节点区;距离不应不小于步距的1/3。纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应不不小于500cm,并应防止设在纵向水平杆的跨中。6.5 架体与建筑构造拉接规定6.5.1 构造形式采用刚性连接方式，连墙件的连墙杆用两根50cm短管用直角扣件中间夹垫木固定于墙上。6.
6、5.2 布置规定连墙杆垂直间距不应不小于4米，水平间距不不小于6米的位置上设置，设置时尽量靠近主节点，偏离主节点的!距离不应不小于30cmO必须从底部第一根纵向水平杆处开始设置，布设形式可以采用花排，也可以采用并排，宜优先用花排。门窗洞口采用短向拉接,钢管长度过门窗洞口边缘250mm以上。7、剪刀撑的搭设措施在建筑物四面转交处，必须要设置剪刀撑，每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在5-7根之间，每道剪刀撑的!宽度不应不不小于4跨，且不不不小于6米。斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间，由底至顶持续设置，中间每道剪刀撑的净距不应不小于15米。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端，或立柱
7、上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应不小于15cm。剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长度不不不小于50cm,用3个扣件等距离布置，扣件在钢管端头处不不不小于IOCm处。剪刀撑下端一定要落地。8、小横杆区）设置每一主节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部，端头处伸出长度不不不小于IOCm。该杆轴线偏离主节点的距离不应不小于150cm,在双排架中，靠墙一侧的外伸长度不应不小于50cm。单排架的小横杆一端采用直角扣件，固定在纵向水平杆上部，另一端应伸入墙内240Cm以上。9、脚手板的防护栏杆脚手板一般设置在3根小横杆上，要铺满、铺严密，在两侧设置18Omm以上高踢脚板，操作层上部
8、护身栏杆1.2米高，下部护栏杆距踢脚板0.6米处。10、密目网垂直封闭(1)密目网的质量规定密目网要四证齐全，要有阻燃性能，其续燃、阻燃时间均不得不小于4秒。要符合GB16909欧I规定。2.每IOCm义10Cm=100Cm2的面积上,有2023个以上网目。(2)密目网做贯穿试验做耐贯穿试验时，将网与地面在30度夹角拉平，在其中心上方3米处，用5kg重的(钢管(管径48mm5Imm)垂直自由落下，不穿透即为合格产品。(3)密目网的绑扎措施用系绳将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固肚!连接在一起。系绳的材质应符合GB16909%I规定。(4)兜网封闭首层或非首层用大眼安全网(平网)将脚手
9、架与建筑物之间封闭起来，每隔10米封闭一道。11、脚手架的(上下通道脚手架体要设置安全马道：1、马道宽度不不不小于1米，坡度以1：3(高：长)为宜。2、马道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，基础按脚手架规定处理，立面设剪刀撑。3、人行斜道小横杆间距不超过L5米。4、马道上满铺脚手板，板上钉防滑条。5、设置护身栏杆，上部护身栏米1.2,下部护身栏距脚手板0.6米，同步设180mm宽挡脚板。12、脚手架的）卸料平台卸料平台上在要挂牌标明控制荷载；要有荷载计算书；要有专门搭设方案；要严格按照搭设方案施工。13、脚手架交底与验收脚手架必须严格按照施工方案搭设，要有严格的技术交底，要有节点构造详图，操作
10、人员必须严格执行，所有偏差数值必须控制在容许范围内。要由专门人员对已搭设好的脚手架按照搭设方案进行验收，验收时要有量化内容；如：横、立杆之间距数值，立杆的垂直度，横杆的平整度等都应详细记载在验收记录当中。不能简朴的用”符合规定”来替代。14、脚手架的拆除措施制定拆除方案，方案包括拆架的I环节和措施、安全措施等。拆除次序应遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原则。即先拆栏杆、脚手架、剪刀撑、斜撑、而后小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同步进行拆除工作。拆架子的高空作业人员应戴安全帽，系安全带，穿软底鞋上架作业，同步，周围没围栏或竖立警戒标志并有专人指挥，以免发生伤亡事故。
11、15、脚手架搭设时注意事项(1)外径48mm与51mmaI钢管严禁混合使用。(2)主节点处，固定横向水平杆(或纵向水平杆)、剪刀撑、横向支近等扣件的!中心线距主节点区)距离不应不小于150mm。(3)各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应不不小于100mmo(4)对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以保证安全。(5)当脚手架外侧遇有低压电线时，并且外侧边缘距外电架空线路负侧边缘的安全距离不不小于规范定期，应做专门方案，并严格执行。(6)脚手架操作人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。(7)严格按搭设方案施工；连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步；(8)在搭设过
12、程中，应注意调整脚手架的垂直度，最大容许偏差100mm。(9)严禁使用变形、压扁、锈浊区I钢管，严禁使用裂缝、损坏排水沟建筑物，20%吗脚手架平面图（1）OOgl0091OogV0091Oog-OogTOOqIOoqIOoN每层一道拉结点结构小横杆一板/厂脚手架剖面图(3)落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架日勺计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2023)。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.6米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距L2米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.20米。采用的钢管类型为48X3.5,连墙件采用2步2跨，竖向间距2.4米，水平间距
13、2.4米。施工均布荷载为2kNm2,同步施工2层，脚手板共铺设4层。一、大横杆的计算：大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1 .均布荷载值计算大横杆的自重原则值P1=O.038kNm脚手板的荷载原则值P2=O.151.05/3=0.053kNm活荷载原则值Q=2l.05/3=0.IWm静荷载的计算值q=l.20.038+1.20.053=0.109Nm活荷载的计算值q2=1.40.7=0.98kNm大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）4%1.ULLLL口HL口口山口_17,L_L/.
14、/大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）2 .强度计算最大弯矩考虑为三跨持续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:0.082+0.102跨中最大弯矩为Mi=(0.08X0.109+0.100.98)X1.22=0.154kN.m支座最大弯矩计算公式如下:HWX-0.10.71/2 -0.117.72支座最大弯矩为M2=-(O. 100. 109+0. 117X0. 98) X 1. 22=-0. 181kN. m我们选择支座弯矩和跨中弯矩口勺最大值进行强度验算:r=O. 181X 1075080=35. 63Nmm2大横杆的计算强度不不小于205.0N满足规定!3.挠度计算最大挠度考
15、虑为三跨持续梁均布荷载作用下口勺挠度计算公式如下:0.677- + 0.990-1005Z1005Z静荷载原则值卬=0.038+0.053=0.091kNm活荷载原则值q2=0.7kNm三跨持续梁均布荷载作用卜.的最大挠度V=(0.6770.091+0.9900.7)X12023/(100X2.06IO5X121900)=0.623mm大横杆的最大挠度不不小于1200/150或IOmm,满足规定!二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1 .荷载值计算大横杆的自重原则值P=0. 03
16、81.2=0. 046kN脚手板的荷载原则值P2=O. 151. 05l. 2/3=0. 063kN活荷载原则值Q=2 1.05l. 2/3=0. 84kN荷载日勺计算值P=L 2X0. 046+1.2X0. 063+1. 40. 84=1. 307kN小横杆计算简图2 .强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载口勺计算值最不利分派的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：MgX=q8集中荷载最大弯矩计算公式如下:PlTM=(1.20.038)1.0578+1.3071.05/3=0.464kN.m=Q.4641075080=91.339Nmm2小横杆的计算强度不不小于205.0N三2,满足
17、规定！3 .挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的!计算值最不利分派口勺挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：0=卫a384a集中荷载最大挠度计算公式如下：=P(3Z2-429)12E1小横杆自重均布荷载引起H勺最大挠度V1=5.0X0.0381050i(3842.06105121900)=0.02mm集中荷载原则值P=0.046+0.063+0.84=0.949kN集中荷载原则值最不利分派引起的最大挠度V2=9491050(310502-410509)(722.06IO5X121900)=1.553mm最大挠度和V=V+V2=l.573mm小横杆的最大挠度不不小于1050/150或1
18、0mm,满足规定!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件日勺抗滑承载力按照卜.式计算（规范）：RWRC其中R扣件抗滑承载力设计值,取8.OkN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;1.荷载值计算横杆口勺自重原则值Pi=O. 0381.05=0. 04kN脚手板的荷载原则值P2=O. 151. 05l. 2/2=0. 095kN活荷载原则值Q=2 1.05l. 2/2=1. 26kN荷载R勺计算值R=l.20.04+1.2X0.095+1.41.26=1.926kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!当直角扣件I内拧紧力矩达4065N.m时,试验表明：单扣件在12kN
19、的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.OkN;双扣件在20kNB荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.OkNo四、脚手架荷载原则值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值包括如下内容：每米立杆承受的构造自重原则值(kN/m)；本例为0.149Ngi=0.14918.6=2.771kN脚手板的自重原则值(kN/醉)；本例采用竹笆板，原则值为0.15Ng2=0.1541.2(1.05+0.3)/2=0.486kN(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片脚手板挡板，原则值为0.15Ng3=0.151.24/2=0.36kN吊挂H勺安全设施荷载，包括安全网(kNm
20、2);0.005Nm=0.005X1.2X18.6=0.112kN经计算得到，静荷载原则值Ng=Ngi+Ng2+Ng3+Ng4=3.729kN0活荷载为施工荷载原则值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的2取值。经计算得到,活荷载原则值Nq=221.2X1.05/2=2.52kN风荷载原则值应按照如下公式计算Wk=O5PJWO其中Wo基本风压(kN112),按照建筑构造荷载规范(GB50009-2023)时规定采用：Wo=0.35UZ风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-2023)的规定采用：Iz=1.25Us风荷载体型系数：US=L2经计算得到，风荷载原则值
21、Wk=0.70.351.251.2=0.368kNm2o考虑风荷载时,立杆的J轴向压力设计值计算公式N=1.2Ng+0.851.4Nq不考虑风荷载时,立杆H勺轴向压力设计值计算公式N=1.2Ng+1.4Nq风荷载设计值产生的立杆段弯矩麻计算公式Mw=0.851.4WkUh210其中Wk风荷载基本风压值（kN112）;1.立杆的纵距（m）；h立杆时步距（m）。五、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆口勺稳定性计算公式704其中N立杆的轴心压力设计值，N=8kN;0轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i0成果查表得到0.391；i计算立杆的截面回转半径，i=L58cm;Io计算长度（m）,由公
22、式Io=kuh确定，lo=2.08m；k计算长度附加系数，取L155：u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=L5；A立杆净截面面积，A=4.89cm2；W立杆净截面模量（抵御矩），W=5.08cn?;钢管立杆受压强度计算值（N/mW）；经计算得到=41.84f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00Nmm2;不考虑风荷裁时，立杆的稳定性计算。f,满足规定！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式b=至+必f阳用其中N立杆的轴心压力设计值，N=7.47kN;0轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i0成果查表得到0.391；i计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm;Io计算长度（m）,由公式Io=
23、kuh确定，1o=2.08m；k计算长度附加系数，取L155：u计算长度系数，由脚手架H勺高度确定；u=1.5A立杆净截面面积，A=4.89cm2；W立杆净截面模量（抵御矩），W=5.08cf;Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，加=0.076kN.m；钢管立杆受压强度计算值（Nmr）；经计算得到=54.03f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00Nm2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算。竹,满足规定！六、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭日勺脚手架可搭设高度按照下式计算:IL.-其中Ng2K构配件自重原则值产生的轴向力，NG2K=0.958kN;NQk
24、活荷载原则值，NQ=2.52kN；gk每米立杆承受的构造自重原则值，gk=0.149kNm;经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=193.055米。脚手架搭设高度HS等于或不小于26米，按照下式调整且不超过50米：ZJH=ljl+0.0015经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值H=50米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭口勺脚手架可搭设高度按照下式计算：耙b-l2阳皿+085xl4W或+四/印）.=S1a其中Ng2k构配件自重原则值产生的轴向力，Ng2K=0.958kN;NQk活荷载原则值，Nq=2.52kN；gk每米立杆承受H构造自重原则值，gk=
25、O.149kNm5Mwk计算立杆段由风荷载原则值产生的弯矩，M,k=0.06妹N.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算日勺搭设高度Hs=195.854米。脚手架搭设高度HS等于或不小于26米，按照下式调整且不超过50米：ZJH=lj1+0.001也经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值H=50米。七、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Ni=Ni.+No其中Ni风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算：Niw=1.4WkADWk风荷载基本风压值，Wk=0.368kNm2;A每个连墙件的)覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，A.=2.4X2.4=5.76m?
26、；No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5经计算得到Niw=2.968kN,连墙件轴向力计算值Ni=7.968kN连墙件轴向力设计值Nf=N,连墙件的设计计算满足规定！连墙件采用扣件与墙体连接。通过计算得到Ni=7.968kN不不小于扣件的抗滑力8kN,满足规定!连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的规定PWfg其中P立杆基础底面的平均压力（N三2）,p=N/A；P=32N上部构造传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；N=8A基础底面面积（m2）；A=0.25f地基承载力设计值（N/mnO；f=68地基承载力设计值应按下式计算fg=kcXfgk其中kc脚手架地基承载力调整系数；kc=0.4fgk地基承载力原则值；fgk=170地基承载力的计算满足规定！
