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1、紫坪铺真黎明新村安顿房二期工程脚手架工程专题施工方案编制单位：四川省中堰建设有限企业编制人：工程技术部：审查单位：审批单位：审批:二OO九年四月二日目录工程概况错误!未定义书签。二. 编制根据错误!未定义书签。三. 质量验收原则错误!未定义书签。四. 材料规定错误!未定义书签。五. 脚手架施工方案错误!未定乂书签。1 .立杆错误!未定义书签。2 .水平杆错误!未定义书签。3 .脚手板错误!未定义书签。4 .连墙件错误!未定义书签。5 刀.错误!未定乂书签o6 .脚手架基础错误!未定义书签。7 .脚手架搭设错误!未定义书签。8 .脚手架的使用错误!未定义书签。9 .脚手架的拆除错误!未定义书签。
2、10 .防雷接地错误!未定义书签。11 .文明工地规定错误!未定义书签。12 .脚手架安全技术措施：错误!未定义书签。六. 脚手计算书错误!未定义书签。-工程概况本工程为紫坪铺真黎明新村安顿房二期工程，工程位于：都江堰市紫坪铺真黎明新村六组，该工程拟建建筑为12幢2-3层住宅楼，局部一层（编号1#、2#、3#、12#、13#、14#、15#、18#、19#、20#、21#、22#）合计12栋单体。本工程脚手架搭设采用48钢管落地脚手架，立杆间距1500,步高1800,底部脚手架采用双拼立杆，详细高度见前表，连墙件采用2步2跨设置，脚手架底部纵、横向设统长扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距
3、底座上皮不不小于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高下差不应不小于1m。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步，剪刀撑、横向斜撑搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2023）规定。对于28#楼落地脚手架支撑于地下室顶板上（地下室顶板厚度为180）,根据以上状况考虑在位于脚手架区域对地下室进行加固，运用原有地下室排架形式作为基础加固措施，该区域内排架在搭设时，立杆双拼双向间距均为700,待地下室排架拆除后，在脚手架支撑区
4、域重新搭设排架作为地下室加固措施（详细见后附图），基础加固区域内排架待上部脚手拆除完毕后方能拆除。二.编制根据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023、J84-2023o2、建筑施工安全检查原则JGJ59-99。三.质量验收原则1、 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深日勺划道。2、 钢管必须涂有防锈漆。3、 旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。4、 新、旧扣件均应进行防锈处理。5、 在基础竣工后和脚手架搭设前、作业层上施加荷载前、每搭设完1013m度后。6、 定期检查地基与否积水，底座与否松动，立杆
5、与否悬空、扣件螺栓与否松动、安全防护措施与否符合规定。四.材料规定1、脚手架钢管应采用现行国标直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB3092）中规定的3号一般钢管，其质量应符合现行国标碳素构造钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。2、扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国标钢管脚手架扣件（GB15831）日勺规定：采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该原则的规定后方可使用。五.脚手架施工方案1、1、2、3#楼采用落地双立杆脚手架,搭设高度为8.2米，共5步。2、12、13、14、15#楼采用单立杆脚手架，搭设高度为7.8米，共5
6、步。3、18、19、20、21、22#楼所有采用5米双立杆脚手，5米以上采用单立杆脚手，搭设高度为8.4米，共5步。4、该工程无电梯井。5、裙房（局部一层）采用落地单立杆脚手架。6、脚手采用48X3.2扣件管，脚手连接采用十字扣件，对接扣件和万向扣件。1 .立杆脚手架立杆步距1.8米，立杆纵距1.5米，立杆横距1.05米。脚手架必须在离底座不不小于20Omm处，设置纵横向扫地杆。扫地杆采用直角扣件与立杆相连，纵向扫地杆设在横向扫地杆上方。立杆采用直角扣件、非标扣件管与连墙件固定，立杆除顶层顶部可采用搭结外，其他接头必须采用对接扣件接头连接。立杆接头应交错布置，两根相邻立杆接头不设在同一步内，同
7、步内隔一立杆接头时在高度方向错开的距离不不不小于500mm,并且各接头中心至主节点的距离不适宜不小于600mmo立杆搭接长度不不不小于1m,并采用并采用对接扣件接长，扣件端部与杆端距离不少于100mm。2 .水平杆水平杆起步为1.6米，向上均为1.8米，纵向水平杆设置在立杆内侧，一般采用对接接头连接。对接接头应交错布置，纵向水平杆一般不设置同步、同跨内；不一样步同跨的两个相邻接头在水平方向错开距离距离不不不小于500mm,并且各接头中心至主节点的距离不适宜不小于600mm。如采用搭接，搭接长度不不不小于1m,并采用等间距三个万向扣件固定，扣件端部与杆端距离不少于100mm。外侧横行水平杆应作为
8、纵向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上，内侧纵向水平杆固定在横向水平杆上，等间距布置，间距不不小于400mm。横向水平杆必须设置在主节点处，用直角扣件扣接，严禁拆除。主节点处的直角扣件中心距离不得大与150mm。横向水平杆距离墙0.2米，另一端伸出牵杆外边为5-20cm。横向水平杆两端采用直角扣件固定在纵向水平杆上。3 .脚手板本工程脚手板采用竹笆脚手板，脚手板按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，并采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上，其接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应不小于200mm,伸出横向水平杆的长度不不不小于100mm。4 .连墙件本工程外墙脚手架连
9、墙件采用IOmm钢筋预埋在主体构造内，与脚手管横管焊接连接。为保证脚手架的稳定性，一般规定脚手架立面每水平方向从底排开始每1 .6米，垂直方向每3.6米设一种拉接点。水平方向5.4米设一种拉节点。因首排拉结采用预埋钢筋影响构造柱漏浆，导致碎蜂窟麻面，故脚手架首排拉结采用M16膨胀螺栓硬拉结（详见硬拉结详图），计算硬拉结连接件与脚手架和主体构造的连接强度：NtNvcNt=I.4HILlW=I.4*1.8*12*0.3=9.072KNNvc=l9.02KN,满足抗拉期待规定。5 .剪刀撑剪刀撑每隔水平向不不不小于8米设一副，剪刀撑搭接长度不小于等于100crn,并采用二只万向扣件锁紧。剪刀撑与地面
10、的倾角大体为45度，并在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，应由底至顶持续设置。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离应不不小于150mm。6 .脚手架基础脚手底部设置IOomm厚C20混凝土垫层，内配8Q200钢筋，在垫层上28#楼铺设10#槽钢；24#、26#、27#、29#、30#、31#铺设二八木料。二八木料板长度不不不小于二跨，铺设前必须弹线定位。屋面上搭设的脚手底部需垫二八木料。7 .脚手架搭设搭设前单位工程负责人按组织设计规定向搭设人员进行技术交底，并对钢管、扣件、脚手板等进行验收，不合格的产品不得使用。开始搭设置杆时，应每隔6
11、跨设置一根抛撑，直到连墙件安装完毕后才可拆除。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步，每搭设完一步脚手，应立杆垂直度、间距、纵向水平杆高度、扣件、脚手板、剪刀撑等多方面进行检查、校正。剪刀撑应随立杆、纵横向水平杆同步搭设。扣件的规格必须与钢管外径相似，螺栓拧紧扭力矩不应不不小于40N*m,且不应不小于65N*m0对接扣件时开口应朝上或朝内。作业层、斜道的）栏杆和挡脚板均搭设在外立杆内侧，上栏杆上皮高度为1.2m,挡脚板高度不应不不小于180mm,中栏杆居中。脚手架外立面规定用密目网与挡笆结合后全封闭。在搭设阶段，地面应设置警戒线，保证行人安全。脚手架四角应有接地保护
12、装置。脚手架搭设完毕后应由安所有门负责验收，验收合格挂牌后才能使用。8 .脚手架的使用验收合格后，在使用中应有专人负责保养。脚手架的构造阶段活荷载为300Kgm2,装饰阶段活荷载为200Kgm2,并只容许二排同步施工。9 .脚手架的拆除脚手架拆除前必须对扣件连接、连墙件、支撑体系等进行全面检查，对施工班组进行安全技术交底。清除脚手架和地面上的杂物和障碍物。脚手架拆除时应由上至下逐层进行，连墙件必须同脚手架逐层拆除，分段拆除高差不应不小于2步（3.6m）。当脚手架拆除至最终一根立杆高度时,应设临时抛撑加固。10 .防雷接地本工程防雷接地均使用25mm2R电线，埋深至少2米，设置在脚手架4个角。1
13、1 .文明工地规定因本工程是灾后都江堰援建工程，故内外脚手架文明施工有如下规定：脚手架外侧用新的密目网封闭；外排脚手管刷黄油漆；脚手架挡脚板刷黄黑两种油漆；并在脚手架上挂安全警示标志。12 .脚手架安全技术措施：基础：脚手架底脚必须牢固。选材：搭设前严格筛选所用材料。钢管、扣件、角铁、螺栓、竹笆等质量均应符合规范规定。不得采用严重锈蚀、薄壁、弯曲、有裂缝的杆件；不得采用严重锈蚀、变形、脆裂、滑丝的扣件；不得采用枯脆、单径、破损、散边的竹片作底笆。搭设：(1)严格按搭设次序搭设脚手架：立柱一横楞一牵钢一搁栅一剪刀撑f脚手笆f栏杆(2)脚手架步距1800mm,立杆纵距不超过1800mm；横楞里立杆
14、离墙面不不小于10cm,外端挑出不不小于25cmo(3)底步立柱采用不一样长度的钢管参差布置，使相邻两立杆上部接头错开。(4)脚手架每步搁栅应满铺脚手竹笆，相邻脚手笆应重叠搁置，且每隔每隔4步在内立杆与墙面间铺统长安全底笆作隔排，底笆下应加两根搁栅与挑出横楞扎牢，底笆与搁栅绑牢，每笆不少于4点。(5)严格按施组设置剪刀撑。剪刀撑与地面成45到60,自下而上循序持续设置。剪刀撑接长采用搭接，搭接长度不不不小于1000mm,且不少于2个扣件紧固，不得采用对接扣件。(6)严格按规定规定设置拉结点。使用：(1)搭设竣工后，应组织专业人员进行检查，验收合格后方可投入使用，并在使用过程中应有专人管理，负责
15、检查、保修工作。(2)严格控制施工荷载：构造施工不超过3kNm2,装饰施工时不超过2kNm2,只容许两层脚手同步施工，不准超载。(3)严禁在脚手架上堆放模板、木料和施工多出物料。(4)严禁在脚手架上拉缆风和设置起重把杆或搭(挂)平台。(5)施工过程中，任何人不得私自搭(拆)脚手，不得私自拆除拉结点。拆除：(1)设置警戒区，并指派专人负责警戒。(2)脚手架拆除前，应全面检查加固，并将其上的留存材料、杂物等清除洁净。(3)拆除必须按搭设的逆次序进行，做到一步一清，严禁上下同步拆除,严禁高处抛物。(4)拆下的杆件、零配件运至地面时，应分类归堆、妥善保管。其他注意事项：(1)搭(拆)脚手架必须由经安全
16、技术教育的架子工承担，架子工持证上岗，并定期进行体格检查，凡患有高血压、心脏病等不适应高空作业者，不得上脚手架操作。(2)脚手架登高扶梯在脚手架外侧单独设置，并应与脚手架连接，严禁在脚手架等处攀登上下。(3)施工现场带电线路如无可靠的安全措施一律不准通过脚手架。沿脚手架布置的电缆放置在线槽中。(4)吊运脚手笆、脚手管须用专用的保险吊钩。钢管堆放平稳严禁单点起吊。(5)搭(拆)过程中不得中途停止未竣工序。(6)恶劣气候(如六级风以上)条件下，不得进行搭(拆)工作。(7)固定出入口(通道)应搭设双层防护棚架。六.脚手计算书1 .脚手架计算一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为8.6米，部
17、分单体采用双管立杆，部分单体采用单管立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为L80米;内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为120米；采用的钢管类型为483.2:横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2 ,活荷载参数施工均布活荷载原则值:3.000kN11脚手架用途:构造脚手架；同步施工层数：2层；3 .风荷载参数本工程地处四川省都江堰市，基本风压为0.30kN/m2；风荷载高
18、度变化系数z为L25,风荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4 .静荷载参数每米立杆承受的构造自重原则值(kN?):0,1248；脚手板自重原则值(kN/m?):0.350；栏杆挡脚板自重原则值(kN):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重原则值(kN/m2):0.035；5 .地基参数地基土类型:粉质粘土或部分粉质粘土夹碎石（18#楼基础涉和粉质粘土夹碎石）；地基承载力原则值（kN/m2）:500.00；立杆基础底面面积（痛）:0.09；地面广截力调整系
19、数:0.40。落地架侧立面图双立杆落地架脚手架正立面图二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJl30-2023)第条规定，大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重原则值:Pl=O.035kN/m；脚手板时自重原则值:P2=0.350X1.050/(2+1)=0.123kN/m；活荷载原则值：Q=3.0001.050/(2+1)=1.050kN/m；静荷载的设计值：ql=l.20.035+1.2X0.123=0.189kN/m；活荷载的设计值：q2=l
20、.4X1.050=1.470kN/m；qzqIXm-4e-k-图1（大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：%则三0.083r1Z2+0.10.72跨中最大弯距为MImaX=O.08X0.189X1.5002+0.10X1.470X1.5002=0.365kN.m；支座最大弯距计算公式如下：蚪=-0.101Z2-0.117/2支座最大弯距为M2max=-0.100.1891.4701.5002=-0.430kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：G=
21、Max（0.365106,0.430x106）/4730.0=90.909Nmm2;大横杆的最大弯曲应力为O=90.909Nmm2不不小于大横杆的抗压强度设计值f=205.0Nmm2,满足规定！3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下:0.677-IOOSZ+ 0.990- WOEI其中:静荷载原则值：ql=Pl+P2=0.035+0.123=0.158kN/m；活荷载原则值：q2=Q=1.050kN/m；最大挠度计算值为：V=0.677X0.158X1500.04/(100X2.06X105X113600.0)+0.990X1.050X1500.04/(100
22、X2.06X105X113600.0)=2.480mm；大横杆的最大挠度2.48Onlm不不小于大横杆於J最大容许挠度1500.0/15Omm与IOnm1,满足规定!三、小横杆的计算：根据JGJI30-2023第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆H勺最大弯矩和变形。1 .荷载值计算大横杆的自重原则值：Pl=0.035X1.500=0.053kN；脚手板甲、J自重原则值：P2=0.3501.0501.500/(2+1)=0.184kN；活荷载原则值：Q=3.OOOX1.0501.500/(
23、2+1)=1.575kN；集中荷载的设计值：P=l.2X(0.053+0.184)+1.4X1.575=2.489kN；小横杆计算简图2 .强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的原则值最不利分派的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：Ma=#/8Mqmax=1.20.0351.0502/8=0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：-PlMmx-Mpmax=2.4891.0503=0.871kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.877kN.m；最大应力计算值=M/W=O.8771064730.000=185.429Nmm2；小横杆的最大应力计算值。二185
24、.429Nm2不不小于小横杆的抗压强度设计值205.OOONm2,满足规定！3 .挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分派的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：a384ZVqmax=5O.0351050.04/(3842.060105113600.000)=O.024mm；大横杆传递荷载P=pl+p2+Q=0.053+0.184+1.575=1.812kN；集中荷载原则值最不利分派引起的最大挠度计算公式如下：_H(R2-4/9)FPmav_72及Vpmax=1811.850X1050.OX(3X1050.02-4X1050.02/9)/(722
25、.060X105X113600.0)=3.181mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+3.181=3.205mm；小横杆甲、J最大挠度和3.205mm不不小于小横杆的最大容许挠度1050.000/150=7.000与10mm,满足规定！四、扣件抗滑力的计算：按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为&OOkN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范)：RRc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重原则值：Pl
26、=0.035X1.500X2/2=0.053kN；小横杆的自重原则值：P2=0.035X1.050=0.037kN；脚手板的自重原则值：P3=0.3501.0501.500/2=0.276kN；活荷载原则值:Q=3.000X1.050X1.500/2=2.363kN；荷载的设计值：R=l.2X(0.037+0.276)+1.4X2.363=3.683kN；R6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定！五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值包括如下内容：(1)每米立杆承受的构造自重原则值(kN),为0.1248NGl=0.1248+(1.50X2
27、/2+1.502)0.035/1.80X(50.00-25.00)=5.332；NGLl=0.1248+0.035+(1.5022+l.502)0.035/1.8025.00=6.218；(2)脚手板的自重原则值(kN2);采用竹串片脚手板，原则值为0.35NG2=0.35041.500(1.050+0.3)/2=1.418kN；(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，原则值为0.11NG3=0.11041.500/2=0.330kN；(4)吊挂R勺安全设施荷载，包括安全网(kNm2);0.005NG4=O.005l.50050.OOO=0.375kN；经计算得
28、到，静荷载原则值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.455kN；NGL=NGLl+NG1+NG2+NG3+NG4=13.673kN；活荷载为施工荷载原则值产生於J轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载原则值NQ=3.OOOX1.050l.500X2/2=4.725kN；风荷载原则值按照如下公式计算畋=07%Z7j%其中Wo-基本风压(kNm2),按照建筑构造荷载规范(GB50009-2023)的规定采用：Wo=0.300kNm2;UZ-风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-2023)的规定采用：Uz=1.250；Us一风荷载体型系
29、数：取值为0.645；经计算得到，风荷载原则值Wk=0.70.300X1.250X0.645=0.169kNm2;不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式Ns=1.2NGL+1.4NQ=1.2X13.673+1.4X4.725二23.022kN；Nd=1.2NG+1.4NQ=1.27.455+1.4X4.725=15.561kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Ns=1.2NGL+O.85L4NQ=1.213.673+O.851.44.725=22.030kN；Nd=1.2NG+O.851.4NQ=1.27.455+O.851.44.725=14.569kN；风荷载设计值产生的立杆段弯
30、矩MW为Mw=0.851.4WkLah210=0.8501.40.1691.5001. 8002/10=0.098kN.m；六、立杆的稳定性计算：外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。1. 25.00米以上立杆稳定性计算。不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：=，力翻立杆的轴向压力设计值：N=15.561kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得：k=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表得：=1.500；计算长度，由公式Io=kh确定：10=3.119m；长细比Lo/i=196.000：轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/iH勺计算成果
31、查表得到：-0.188；立杆净截面面积：A=4.50cm2；立杆净截面模量(抵御矩)：W=4.73cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205.000Nmm2;=15561.000/(0.188450.000)=183.936Nmm2;立杆稳定性计算二183.936Nmm2不不小于立杆的抗压强度设计值6=205.000Nmm2,满足规定!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式吁也+或阳Wj立杆的轴心压力设计值：N=14.569kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得：k=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表得：=1.500；计算长度，由公式10=kuh确
32、定：10=3.119m；长细比：L0i=196.000；轴心受压立杆於!稳定系数,由长细比lo/i的I成果查表得到：=0.188立杆净截面面积：A=4.50cm2；立杆净截面模量(抵御矩)：W=4.73cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205,000Nmm2;=14568.750/(0.188450.000)+97920.191/4730.000=192.909Nmm2;立杆稳定性计算=192.909Nmm2不不小于立杆的!抗压强度设计值f=205.000Nmm2,满足规定！2. 25.00米如下立杆稳定性计算。不组合风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为：b嗯&力立杆的轴向压力设计值：N=11
33、.511kN；计算立杆的截面回转半径：i=L59cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得：k=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表得：=1.500；计算长度，由公式Io=kh确定：10=3.119m；长细比Lo/i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i的计算成果查表得到：=0.188；立杆净截面面积：A=4.50cm2；立杆净截面模量(抵御矩)：W=4.73cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205.000Nmm2;=15561.000/(0.188450.000)=183.936Nmm2;立杆稳定性计算-183.936Nmm2不不小于立杆的J抗压强度设计值f=205.
34、000Nmm2,满足规定！考虑风荷载时,双立杆In稳定性计算公式一包+必力州郎立杆的轴心压力设计值：N=11.015kN；计算立杆的截面回转半径：i=L59cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得：k=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表得：:1.500；计算长度，由公式10=kuh确定：10=3.119m：长细比：L0i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/iH勺成果查表得到：-0.188立杆净截面面积：A=4.50cm2；立杆净截面模量(抵御矩)：W=4.73cm3；钢管立杆抗压强度设计值：门=205.000Nun2;=14568.750/(0.188450.000)
35、+97920.191/4730.000=192.909Nmm2;立杆稳定性计算二192.909Nmm2不不小于立杆的抗压强度设计值f:205.000Nmm2,满足规定！七、最大搭设高度的计算：按规范条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Jl.-构配件自重原则值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.123kN；活荷载原则值：NQ=4.725kN；每米立杆承受的构造自重原则值：Gk=0.125kN/m；按规范条脚手架搭设高度HS等于或不小于26米，按照下式调整且不超过50米：UH=1 j10.00IZZ5H=54
36、.627/(1+O.001X54.627)=51.798m；M=51.798和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值H=50.000m,满足规定！按规范条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：-1,2+0.851.4(+4MwJ7)Jl.S1.2g上构配件自重原则值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.123kN；活荷载原则值：NQ=4.725kN：每米立杆承受的构造自重原则值：Gk=0.125kN/m；计算立杆段由风荷载原则值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4X0.85)=0.098/(1.4X0.85)=
37、0.082kN.m；按规范条脚手架搭设高度HS等于或不小于26米，按照下式调整且不超过50米：1.lH=lj1+0.001HSH=49.558/(1+O.001X49.558)=47.218m；田=47.218和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H=47.218m,满足规定!八、连墙件的计算：连墙件H勺轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+NO风荷载原则值Wk=0.169kNm2;每个连墙件H勺覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.800m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),NO=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计
38、算：Nlw=1.4WkAw=2.560kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+NO=7.560kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中-轴心受压立杆的!稳定系数；由长细比10/i=300.000/15.900的成果查表得到-0.949,1为内排架距离墙H勺长度；又：A=4.50cm2；f=205.00Nmm2;连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949X4.500104205.OOOX103=87.545kN；Nl=7.560Nf=87.545,连墙件的设计计算满足规定！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=7.560不不小于单扣件的抗滑力8.0kN,满足规定!连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式於!规定PWfg地基承载力设计值：fg=fgkkc=200.000kNm2;其中，地基承载力原则值：fgk=500.000kNm2；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.400；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=161.875kNm2；其中，上部构造传至基础顶面的轴向力设计值：N=14.569kN；基础底面面积：A=0.090m2。p=161.875fg=200.000kNm2。地基承载力满足规定！
