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1、岸线生态综合修复工程施工图设计桥梁计算书目录2第一章设计资料和结构尺寸41.1 工程概况41.2 建设条件41.2.1气象水文41.2.2地形地貌5L2.3地质构造5L2.3地层岩性51.2.4水文地质条件71.2. 5不良地质现象71.3. 6岩土参数选用及建议81.4. 计的技术标准与规范9第二章结构验算荷载计算102.1荷载作用102.1.1恒载102.L2混凝土收缩及徐变作用112.2可变作用112.2.1活载作用内力计算112.2.2温度梯度112.2.4构件类型122.3内力组合122. 3.1基本组合123. 3.2频遇组合124. 3.3准永久组合12第三章主要材料135. 1
2、混凝土1332*。方14第四章主梁纵向验算145.1 主梁纵向验算145.1.1 验算说明146. 2持久状况承载能力极限状态154.2.1正截面抗弯验算154.22斜截面抗剪验算174.2.3裂缝宽度验算194.3.4挠度验算及预拱度194.2.4短暂状况应力验算224.2.5预应力钢筋的最大拉应力验算254. 2.6中性轴主拉应力验算25第五章横梁验算274.1 端横梁验算271.1 .1横梁验算模型271.2 .2正截面抗弯验算295. L3斜截而抗剪验算295. 1.4裂缝宽度验算30第六章桥面板验算306. 1计算分析所用主要计算参数307. 2横向框架验算346.2.1正截面抗弯验
3、算356.2.2斜截面抗剪验算356 .2.3裂缝宽度验算36第七章桥墩验算367 .1计算简述368 .2内力效应389 .3桥墩验算407.3.1正截面偏心受压承载能力验算427.3.2裂缝宽度验算42第八章桥墩桩基验算438.1 桩基验算简述438.1.1 桩基强度验算简述438.1.2 桩基地基承载力验算简述458.2 桩基强度验算468.3 桩基地基承载力验算47第九章计算结论49第一章设计资料和结构尺寸1.1工程概况项目位于，起于现状北滨二路终点，自西向东延伸，沿江布设，经过塔子山公园、金科廊桥水岸、大佛寺长江大桥、A34地块、寸滩港、寸滩老街、寸滩长江大桥、沿江码头、嘉溢华地块、
4、黄桶沱长江大桥、港城C区、沿江油库、唐家沱污水处理厂，终点止于唐桂新城金科太阳海岸附近。建设内容包括两部分：第一卷消落带治理与第二卷北滨路东延伸段。根据业主的建设安排，本项目分期实施，本次设计范围为二期一标段（寸滩至英达油库）O本次北滨路（横一路）交叉口桥：北滨路与横一路延伸段交叉口桥梁：K0+825.787K0+844.907,桥梁总长19.12m,桥跨布置：一联1x18.13m+0.98m钢筋混凝土支架现浇板梁，桥面宽35.0860.08mo1.2建设条件1.2.1气象水文本项目行政区划属于江北区，属于东经105o17,11011、北纬2810z3213之间的青藏高原与长江中下游平原的过渡
5、地带。拟建场地属亚热带季风性湿润气候，区内的气象特征具有空气湿润，春早夏长、冬暖多雾、秋雨连绵的特点，年无霜期349天左右。工作区地表水系均为长江水系，区内主要被长江及其主要支流如两岔河等切割。次级溪沟一般发育于各中、低山区域，明显受构造控制，多属树枝状水溪，局部也形成羽毛状水溪，多发育在低山两侧，顺斜坡流向各主流或直接注入长江。1. 2.2地形地貌工程区内地貌受岩性分布及构造控制影响明显，可分两种地形地貌单元，大部分为构造剥蚀丘陵地貌，东侧局部临近长江段为河谷侵蚀地貌。构造剥蚀丘陵原始地貌浑圆状丘包与低洼沟槽相间分布，浑圆状中丘地形总体坡角1040,宽缓沟槽地形总体坡角38,局部陡坎坡角30
6、-60oo拟建道路部分从长江北岸的河漫滩和长江岸坡穿过，属河谷侵蚀堆积地貌，横跨茅溪、双溪河、黑石子沟和栋梁河等河沟。整个场地北高南低，地面标高163280m,相对高差约122m,整体上呈现浑圆状中深丘与宽缓沟槽相间分布的特征。2. 2.3地质构造工程区位于川东南孤形地带，华釜山帚状褶皱束东南部；构造骨架形成于燕山期晚期褶皱运动。工程区自西向东依次在主线里程K3+150处穿越重庆一沙坪向斜、主线里程K5+500处穿越环山背斜、主线里程K10+260处穿越石坪场向斜，构造线多呈NNE-SSW向；节理（裂隙）发生与构造运动密切相关，以构造节理、层面为主，节理走向NEESWW和走向NWSE两组较发育
7、，多呈密闭型，部分为微张型，少有充填物。3. 2.3地层岩性根经过调查，场地出露地层为第四系堆积层（人工填土、残坡积层、崩坡积、冲积层）和下伏侏罗系中统上沙溪庙组侏罗系下统珍珠冲组。第四系全新统：1素填土（Q）：紫褐色，主要由砂、泥岩碎块石及粘性土等组成，部分地段含较多卵石，分布于大部分场地地表，主要来源于周边道路及地块建设的土方开挖外运，碎块石粒径约20200mm,局部可达100Omm以上，骨架颗粒含量约40-60%,结构松散稍密，稍湿，抛填或碾压回填，回填年限一般约25年。其中深厚填土区主要位于里程K0+000K0+085、K0+760K0+860Kl+420.00-K1+640.00.K
8、3+070K3+240K6+060K6+280、K6+650K6+840、K8+030-K8+240K9+040K9+460、K9+740K9+900、K10+200-K10+280K11+14OK11+172.788段区域，钻探揭露最大厚度4L0m（BK43钻孔，利用孔）。素填土中局部存在随机分布的团状杂填土。2、杂填土（CT）：杂色，主要由砂、泥岩碎块石、粘性土、建筑垃圾及少量生活垃圾组成，主要分布于K3+940K4+000m、KIo+780K10+940段，由于该区人类活动较强烈形成，碎块石粒径约10150mm,局部可达100Omm以上，骨架颗粒含量约3055%,结构松散稍密，稍湿，均匀
9、性差，厚度分布不均，一般厚度0.9m10.3m（CXK1612钻孔），回填时间210年不等。另外，由于勘察工作的钻孔存在以点带面的情况，其余段填土中局部也存在少量的团状杂填土。3、粉质粘土（Q尸，：灰褐色为主，局部呈浅灰色。主要由粘土矿物组成，主要分布于原始地貌丘包缓坡地带或低洼沟谷地带、河流两侧岸坡地带，靠近河岸地带局部夹有砂土，一般呈可塑软塑状，残坡积成因，无摇振反应，切口稍有光泽,干强度中等，韧性中等。钻探揭露最大厚度9.6m左右（CXKI593钻孔），场地零星分布。4、崩坡积块石土9同）：杂色，主要由砂岩、泥岩块、粘性土等组成，堆积物主要为砂岩块石夹土,块石粒径一般2001000m,大
10、者可达5m以上，块石含量50%60%左右；结构稍密中密状。厚度变化大，一般l5m左右，主要分布于里程K0+100Kl+300、Kl+660K2+000K7+260K8+160段陡斜坡局部区域。5、砂土：（Q,1al）：褐色、灰褐色，松散稍密，湿，主要由砂、粉质粘土、长石、石英及云母等矿物组成，含量约7090%,局部夹碎、块石，粒径2500mm不等,含量约2030%。该层土场地内分布较少,主要分布于拟建道路Kl+460Kl+610K9+140K9+280段，仅局部钻孔揭露，钻孔揭露最大厚度为9.0m（XK242）。6、卵石土（QJ）：杂色，主要由卵石组成，骨架间以细砂、粉质粘土充填，湿，稍密中密
11、。卵石原岩以灰岩为主，呈中风化，卵石多呈次棱角状亚圆状，磨圆度较差，分选性差，卵石块径一般2060mm,为基底式充填。该层主要分布在拟建道路K4+780K4+980段附近，仅局部钻孔揭露，钻孔揭露厚度为O.8m(XK879)13.3m(XK866)o侏罗系侏罗系地层在路线范围分布广，主要位于向斜之中及背斜的两翼，由新至老分为侏罗系中统沙溪庙组、新田沟组，下中统自流井组、珍珠冲组。1、侏罗系中统沙溪庙组(J2s)为一套强氧化环境下的河湖相碎屑岩建造，由砂岩一一泥岩不等厚的正向沉积韵律层组成，以“关口砂岩”底为界，与下伏新田沟组呈假整合接触。主要分布在里程K0+00(K4+410K9+640K11
12、+172.788段。砂质泥岩：红褐色，主要由粘土矿物及岩屑组成，局部砂质含量高，粉砂泥质结构，中厚层状构造，泥钙质胶结。强风化层裂隙发育，岩体破碎较破碎，岩质软。中风化泥岩裂隙较发育，岩体较完整，岩质软。砂岩：岩性为灰色、青灰色、紫灰色、褐黄色中至厚层块状中至粗粒长石石英砂岩、长石砂岩、岩屑长石砂岩。灰白色，主要由长石、石英、云母组成，细中粒结构，中厚层状构造，钙质胶结。强风化层裂隙较发育，岩石破碎较破碎，中风化砂岩岩体较完整，岩质硬。1. 2.4水文地质条件勘察区原始地貌大部分为构造剥蚀丘陵地貌,丘包与沟槽相间分布，丘包和斜坡地段地势高、地表水易于排泄，不利于地下水存在，地下水主要赋存于原始
13、地形谷心地带、填方厚度较大区及强风化带岩层中，下卧基岩以透水性差的泥质岩类为主，地下水富水性受地形地貌、岩性及裂隙发育程度控制。根据地下水的赋存条件、水理性质及水力特征，勘察区地下水可分为松散岩类孔隙水、基岩裂隙水。1.2.5不良地质现象通过搜集前人的研究成果、江北区地质灾害排查报告，及本次现场踏勘走访,拟建工程沿线不良地质现象主要为人头山危岩、双溪河塌岸、东渝自来水厂后侧滑坡、原有寸滩朝阳河滑坡、兆隆码头后缘斜坡危岩、东渝自来水公司沿江塌岸等，未见河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。1.2.6岩土参数选用及建议岩土体物理力学参数建议值一览表岩土名称参数素填土粉质黏土卵石土页岩砂岩砂
14、质泥岩强风化中风化强风化中风化强风化中风化重度(kNm3)天然20.0*19*21.5*24.6*24.7*24.0*24.9*24.5*25.7*饱和20.5*20*22.3*24.8*25.3*天然抗压强度标准值(MPa)7.4438.795.63饱和抗压强度标准值(MPa)4.5130.713.09地基承载力特征值(kPa)公路桥涵地基与基础设计规范(JTG3363-2019)现场测定120*400*300*400*400*2000*300*400*地基承载力特征值(kPa)市政工程地质勘察规范(DBJ50-174-2014)1637111471121内聚力C(kPa)天然5*256*7
15、0*806120*172770*291饱和3*184*内摩擦角(O)天然28*1528*22*29.0328*38.122*30.9饱和25*1125*岩、土与锚固体极限粘结强度标准值(KPa)60*50*150*4501200380变形模量(MPa)23504124580弹性模量(MPa)15*60*28714750745泊松比U0.220.120.39土的水平抗力系数的比例系数(MNM)10*14*100*3550*100*岩石水平抗力系数(MNm3)10043080抗拉强度(kPa)12958180负摩阻力系数0.15围岩与灯工摩擦系数0.35*0.25*0.40*0.30*0.40*0
16、.40*0.55*0.30*0.40*桩的极限侧阻力标准值qsik(kPa)2070140140160120注：带者根据相关规范结合重庆地区经验取值；括号中数据为标准值或平均值；岩土界面指填土与基岩界面。1.3设计的技术标准与规范1 .设计规范：(1)工程建设标准强制性条文(城市建设部分)(建标2013)(2)工程结构通用规范(GB55001-2021)(3)建筑与市政工程抗震通用规范(GB55002-2021)(4)建筑与市政地基基础通用规范(GB55003-2021)(5)混凝土结构通用规范(GB55008-2021)(6)建筑与市政工程防水通用规范(GB/T55030-2022)(7)建
17、筑与市政工程质量控制通用规范(GB/T55032-2022)(8)混凝土结构耐久性设计标准(GB/T50476-2019)(9)公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2015)(10)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG3362-2018)(11)公路桥涵地基与基础设计规范(JTG3363-2019)(12)公路桥梁抗风设计规范(JTG/T3360-01-2018)(13)公路桥梁抗震设计规范(JTG/T2231-01-2020)(14)公路工程混凝土结构耐久性设计规范(JTGT3310-2019)(15)公路桥涵施工技术规范(JTG/T3650-2020)(16)公路工程质量检验评
18、定标准第一册：土建工程(JTGF8/1-2017)(17)城市桥梁设计规范(CJJ-2011)(2019修订版)(18)城市桥梁抗震设计规范(CJJ166-2011)(19)城市桥梁工程施工与质量验收规范(CJJ2-2008)(20)城市桥梁桥面防水工程技术规程(CJJ139-2010)(21)低合金高强度结构钢(GB/T1591-2018)(22)桥梁用结构钢(GB/T714-2015)(23)预应力混凝土用螺纹钢筋(GB/T20065-2016)(24)预应力混凝土桥梁用塑料波纹管(JT/T529-2016)(25)预应力混凝土用钢绞线(GB/T5224-2014)(26)钢筋混凝土用钢第
19、1部分热轧光圆钢筋(GB1499.1-2017)(27)钢筋混凝土用钢第2部分:热轧带肋钢筋(GB1499.2-2018)（28）钢筋机械连接技术规程（JGJ1072016）（29）钢筋焊接及验收规程（JGJ18-2012）（30）公路桥梁伸缩装置通用技术条件（JT/T327-2016）（31）公路桥梁盆式支座（JT/T391-2019）（32）城镇桥梁沥青混凝土桥面铺装施工技术标准（CJJ/T279-2018）（33）道桥用防水涂料（JC/T975-2005）（34）大体积混凝土施工标准（GB50496-2018）（35）公路交通安全设施设计规范（JTGD81-2017）（36）公路交通安全
20、设施设计细则（JTGTD81-2017）（37）其它有关现行国家标准、行业标准及地方标准。2 .技术标准：（1）道路等级：城市主干路；（2） 计算行车速度：40kmh;（3）设计基准期：100年；（4）设计使用年限（主体结构）：100年；（5）设计安全等级：一级；（6）环境类别：I类环境；（7）防撞等级：SB级；（8）设计荷载：汽车荷载：城一A级；（9）抗震设防标准：6度，基本地震加速度0.05g；（10）抗震设防分类别：丙类，按C类设计方法设防；（11）桥梁宽度：人行道（4.0-10.8）+行车道（27.0845.35）+人行道（4.07.0）=35.0860.08m。第二章结构验算荷载计算
21、2.1 荷载作用2.1.1 恒载钢筋混凝土26kNm3,沥青混凝土24kNm3,钢材78.5kNm3,填土20kNm,人行道：5.95kNm桥面沥青铺装:3.lkNm防撞护栏：6.8kNm2. 1.2混凝土收缩及徐变作用按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD62-2018)取值；计算中分别考虑施工阶段、成桥时刻、使用10年时的收缩徐变对结构的影响并指导设计。3. 2可变作用4. 2.1活载作用内力计算汽车荷载效应根据城市桥梁设计规范(CJJlb2011)取值，本设计中采用城-A级，设计车道为七车道，不计挂车荷载。横向车道布载系数按公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2015)4
22、.3.1-5取值，本次计算不考虑纵向折减。车道荷载城-A级：车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kNm,集中荷载标准值Pk桥梁计算跨径小于或等于5m时，Pk=270KN,桥梁计算跨径等于或大于50m时，Pk=360KN,采用内插法计算Pk对于汽车荷载纵向整体冲击系数,按照公路桥涵通用设计规范第4.3.2条，冲击系数U可按下式计算：当fVL5Hz时,u=0.05；当1.5Hzf14Hz时,=0.45；5. 2.2温度梯度桥面铺装为普通钢筋混凝土。竖向日照正温差按照公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2015)表4.3.12-3进行计算;竖向日照反温差为正温差乘以-0行,加载如下图所示：-T_1
23、4-2.7575,Oe2. 2.4构件类型上部结构主梁纵向计算按钢筋混凝土结构验算，横梁及下部结构按钢筋混凝土构件验算。2.3内力组合2.3.1基本组合在此基本组合考虑永久作用一结构重力，可变作用一汽车荷载、温度梯度、基础沉降作用，则基本组合作用效应表达式为：7(Ad=VoOgSg+7qSqm式中：为一结构重要性系数，取为1.0;九一永久作用结构重力效应分项系数，取为L2；几也、%/人一可变作用荷载效应分项系数，取为L4；纥一除汽车荷载效应(含冲击力、离心力)、风荷载外其它可变作用效应系数；SG永久作用结构重力效应标准值；S。一可变作用汽车荷载效应标准值。2.3.2频遇组合在此频遇组合考虑永久
24、作用一结构重力、收缩徐变作用，可变作用一汽车荷载、人群荷载、温度作用、基础沉降作用，则频遇组合作用效应表达式为：SfdS(ZGik，fQkEqjQjk)式中：勿门一可变作用荷载效应频遇值系数，汽车取为Z7,人群取为LO,温度梯度取为0.8,其他1.0；其他参数见公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2015)4.1.5条。2.3.3准永久组合在此准永久组合考虑永久作用一结构重力、收缩徐变作用，可变作用一汽车荷.12.Sqd=S(XGik,flqjQjk)/=1J=I载、人群荷载、温度作用、基础沉降作用，则准永久组合作用效应表达式为:式中：”一可变作用荷载效应频遇值系数，汽车取为04,人群取为0.
25、4,温度梯度取为0.8,其他1.0；其他参数见公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2015)4.1.5条。第三章主要材料3.1 混凝土(1) C50混凝土(主梁)弹性模量：3.45IO4Mpa,剪切模量：1.38X10MPa轴心抗压强度设计值：fcd=22.4Mpa,轴心抗拉强度设计值：fld=l.83Mpa泊桑比：0.2,线膨胀系数：1.0X107C容重：=25.0KN113(2) C40混凝土(盖梁)弹性模量：3.25IO4Mpa,剪切模量：L30X10Mpa轴心抗压强度设计值:fcd=16.IMpa,轴心抗拉强度设计值:ftd=l.52Mpa泊桑比：0.2,线膨胀系数：LOX10容重：=
26、25.0KNm3(3) C35混凝土(桥墩)弹性模量：3.15IO4Mpa,剪切模量：L26X10,MPa轴心抗压强度设计值：fcd=16.IMpa,轴心抗拉强度设计值：ftd=l.52Mpa泊桑比：0.2,线膨胀系数：1.0X107C容重：=25.0KNm3(4) C30混凝土(基础)弹性模量：3.00IO1Mpa,剪切模量：L2X10,Mpa轴心抗压强度设计值:fed=13.8Mpa,轴心抗拉强度设计值:ftd=l.39Mpa泊松比：0.2,线膨胀系数：1.0X107C容重：=25.0KNm3(5)桥面沥青混凝土铺装=24.0KNm33. 2普通钢筋(1) HPB300钢筋：抗拉设计强度f
27、sd=250MPa,标准强度Rk=300MPa,弹性模量Es=2.0IO5Mpao(2) HRB400钢筋：抗拉设计强度fsd=330MPa,标准强度&=400Mpa,弹性模量Es=2.0IO5Mpao第四章主梁纵向验算本工程桥梁共一联，其布跨为1x19.12m,对其建立全桥模型进行验算。4. 主梁纵向验算5. 1.l验算说明纵向计算采用MIDAS-CIVIL2021进行梁格建模。结构后处理采用civildesigner进行结构验算。1)节点数量：147个；2)单元数量：136个；3)施工阶段数量：3个，施工步骤如下：施工阶段1:梁体施工；30.0天；施工阶段2:二期；20.0天；施工阶段3:
28、成桥10年；3650.0天；模型如下：H三bu整体离散模型5.1 .2有效宽度系数单元Iy(I)Zg(I)ZJF部J端部Iy(J)z_t部(J)Iz_下部(J)组810.991.001.000.991.001.00WZ_EW820.991.001.000.991.001.00WZ_EW830.991.001.000.981.001.00WZ_EW840.981.001.00R0.951.001.00WZ_EW870.961.001.00R0.981.001.00WZ_EW880.981.001.000.991.001.00WZ_EW890.991.001.000.991.001.00WZ_EW
29、900.991.001.000.991.001.00WZ_EW910.991.001.000.991.001.00WZ_EW920.991.001.000.991.001.00WZ_EW930.991.001.000.991.001.00WZ_EW940.991.001.000.991.001.00WZ_EW950.991.001.000.991.001.00WZ_EW960.991.001.000.991.001.00WZ_EW970.991.001.00R0.981.001.00WZ_EW980.981.001.00P0.961.001.00WZ_EW1150.961.001.00l0.9
30、91.001.00WZ_EW1160.991.001.000.991.001.00WZ_EW1170.991.001.000.991.001.00WZ_EW1180.991.001.000.991.001.00WZ_EW1190.991.001.000.991.001.00WZ_EW1200.991.001.000.991.001.00WZ_EW1210.991.001.000.991.001.00WZ_EW1220.991.001.000.991.001.00WZ_EW1230.991.001.000.991.001.00WZ_EW1240.991.001.000.991.001.00WZ_
31、EW1250.991.001.00l0.981.001.00WZ_EW1260.981.001.000.961.001.00WZ_EW5.2 持久状况承载能力极限状态4.2.1正截面抗弯验算-11484 1 。-1484 iIIO-rr118Eu(Xtx)Hn(3) (Jt*x) HKxi(IGn) Xn(包)0in)图表1持久状况正截面抗弯验算包络图（跨径1）Zx3a,w-1537 2 -11537 2 G节点号Eu(Mu) Mn()(H*x)击ISin) M包)0in)图表3持久状况正截面抗弯验算包络图(跨径3)rHu(JKx)MTl(包)(Mx)rltn (Jlin)(ft) (Min)
32、图表4持久状况正截面抗弯验算包络图(跨径4)-11537 2 J节苴号rKu(Mtx)Mn(也)5x)r*GnXn(tl)0tin)图表6持久状况正截面抗弯验算包络图(跨径6)rltu(Mtx)Nn()(Xx) Hh(Hin) K包)(MiQZ.Ns 鼎W图表9持久状况正截面抗弯验算包络图(跨径9)结论：按照桥规第5.1.2T条YOSWR验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值W构件承载力设计值，满足规范要求；4.2.2斜截面抗剪验算rVa(Z-Mc)Vn(ZTU)rVd(Zn)Vn(Z-Jlift)图表10持久状况斜截面抗剪验算(Z方向)包络图(跨径1)rYd(Z-XxVn(ZHUX
33、)rVd(Zn)Vn(Z-Mia)图表13持久状况斜截面抗剪验算(Z方向)包络图(跨径4)4843-15-51564843-15-51564843-166-51564843-156-51564843-156-5156图表15持久状况斜截面抗剪验算(Z方向)包络图(跨径6)rVd(ZXx)Vn(Z-ff*x)rVd(Z-三in),Vn(Z-Itin)图表17持久状况斜截面抗剪验算(Z方向)包络图(跨径8)rVd(ZxVn(Z-9lx)rVd(Z-Min)Vn(ZHlin)图表18持久状况斜截面抗剪验算(Z方向)包络图(跨径9)结论：按照桥规第5.1.2T条YOSWR验算，结构的重要性系数*作用效
34、应的组合设计最大值W构件承载力设计值，满足规范要求；按照桥规第5.2.11或8.4.4条进行抗剪截面验算，满足规范要求；4.2.3裂缝宽度验算图表19使用阶段裂缝宽度验算包络图(跨径1)(工 SlSiS?武图表20使用阶段裂缝宽度验算包络图（跨径2）图表21使用阶段裂缝宽度验算包络图（跨径3）图表22使用阶段裂缝宽度验算包络图（跨径4）图表23使用阶段裂缝宽度验算包络图（跨径5）图表24使用阶段裂缝宽度验算包络图（跨径6）图表25使用阶段裂缝宽度验算包络图（跨径7）l.cr图表26使用阶段裂缝宽度验算包络图（跨径8）LerMC图表27使用阶段裂缝宽度验算包络图（跨径9）结论：按照桥规第6.4条
35、验算：最大裂缝宽度为Wfk=O.159mmW裂缝宽度允许值0.200mm,满足规范要求；4.3.4挠度验算及预拱度按桥规第6.5.3条规定，钢筋混凝土和预应力混凝土受弯构件计算的长期挠度值,由汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合在梁式桥主梁产生的最大挠度不应超过计算跨径的1/600,在梁式桥主梁悬臂端产生的最大挠度不应超过悬臂长度的1/300.结论：表格1挠度验算及预拱度表格梁-孔构件类型梁类型跨径(m)节点Ms(弯矩设计置)(KN.m)Mcr(开裂弯矩)(KN.m)Fa(挠度设计值)(m)Fd(消除自重后挠度)(m)Fn(挠度容许值)(m)挠度验算结果预拱值C(m)跨径1-1RC跨径内
36、22.963120-247.8622686.672-0.0530.0010.038OK不设跨径2-1RC跨径内20.811135-169.4312935.205-0.0550.0020.035OK不设跨径3-1RC跨径内19.08910568.7442935.205-0.0560.0020.032OK不设跨径4-1RC跨径内17.874909.3852935.205-0.0550.0030.030OK不设跨径5-1RC跨径内17.21615177.5172935.205-0.0530.0030.029OK不设跨径6-1RC跨径内17.11275192.6462935.205-0.0450.00
37、30.029OK不设跨径7-1RC跨径内17.51060346.0952935.205-0.0330.0020.029OK不设跨径8-1RC跨径内18.308403792.0263105.428-0.0290.0010.030OK不设跨径9-1RC跨径内19.373223061.6302824.084-0.0130.0000.032OK不设4.2.4短暂状况应力验算按桥规第7.2.4-1条公式，受压区混凝土边缘混凝土的压应力应符合下式规定:OlccO.8fckSicJUXSiuALV2岩石忸HSiUWXSiuALV图表28混凝土边缘压应力验算包络图（跨径1）SiCjUXSijL图表29混凝土边
38、缘压应力验算包络图（跨径2）图表30混凝土边缘压应力验算包络图（跨径3）SitJUXSiuALf图表31混凝土边缘压应力验算包络图（跨径4）SiCJUlSijL,图表33混凝土边缘压应力验算包络图（跨径6）SicJUXSiuALV图表34混凝土边缘压应力验算包络图（跨径7）-SicJUXSiuALf图表35混凝土边缘压应力验算包络图（跨径8）f1B-91，10.T2122252729X书点号2dMK533SiCJUlSijL,93212226272930节目号SicHUSirAUT结论,按照桥规第7.2.4-1条公式c0.8fck验算：:c=5.372MPaWO.8fck,=21.440MPa
39、,满足规范要求;4.2.5预应力钢筋的最大拉应力验算按桥规第7.2.4-2条公式，受拉区钢筋的应力应符合下式规定：OtSiW0.75fsko结论:按照桥规第7.2.4-2条公式OtSiWo.75fsk验算:。184.7。MPa0.75fsk=300.000MPa,满足规范要求;4. 2.6中性轴主拉应力验算按照桥规第7.2.5条，钢筋混凝土受弯构件中性轴处的主拉应力（剪应力）0 4-HO112 IU 117节点号。ttp应符合下列规定：。ttpftk109-1.6b-SiJ!AISiuALfSiJUISiuALV图表37中性轴主拉应力验算包络图（跨径1）图表38中性轴主拉应力验算包络图（跨径2）SiJUISiuALV图表39中性轴主拉应力验算包络图（跨径3）SitJWXSiLAuf图表40中性轴主拉应力验算包络图（跨径4）SiCJulSijL图表41中性轴主拉应力验算包络图（跨径5）SiJUXSiuAL*图表42中性轴主拉应力验算包络图（跨径6）2 6 u图表43中性轴主拉应力验算包络图（跨径7）Q o-R&卅SicJUXSijAL,Si LJUlSi jL, 图表44中性轴主拉应力验算包络图（跨径8）口国垣州图表45中性轴主拉应力验算包络图（跨径9）结论，按照桥规第7.2.5条公式。wftk验算Jp=-I-593MPaWftk=2.4。MPa,满
