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1、沙滨路滴水岩至磁器口段设备管理房施工图设计结构计算书计算软件名称及版本号：PKPMV5.1计算书目录一、文本部分1 .结构设计说明2 .荷载统计3 .结构设计总信息、周期、地震力与振型输出文件、位移输出文件二、图形部分建筑结构荷载规范(GB50009-2012)混凝土结构设计规范(GB50010-2010)2015版建筑抗震设计规范(GB50011-2010)2016版砌体结构设计规范(GB50003-2011)建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)建筑地基处理技术规范(JGJ79-2012)建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)1
2、.楼、屋面层平面计算简图2 .楼、屋面层荷载计算简图3 .楼、屋面层板配筋计算简图4 .楼、屋面层梁、柱、墙截面计算简图5 .底层柱、墙内力简图6 .地基基础计算书一、文本部分1、结构设计说明1.1本工程结构设计主要采用的规范、规程和标准建筑结构可靠性设计统一标准(GB50068-2018)建筑工程抗得设防分类标准(GB50223-2008)2、荷载统计2.1楼、屋面活荷载标准值：不上人屋面0.5KNm2注意：活荷载根据功能应增减荷载。荷载输入及简化说明：1、材料容重：混凝土容重：框架结构取26KN11素混凝土容审取22KNm砂浆：20KNm5页岩空心砖容重：内墙9.0KNm,外墙IOKN11
3、非烧结实心配砖容重：18KNmO多孔砖容重:14KNm3,楼面吊顶（或抹灰）：0.4KNm卫生间、转换层轻质回填材料，屋面找坡材料：12KNm2.2楼面恒荷载：屋面：（1）保温屋面（按单坡Iom计算），其余坡长调整找坡层荷载。1.2结构设计基准期、安全等级本工程为临时建筑，结构主体设计合理使用年限为5年，结构的安全等级为三级，重要性系数0.9。1.3 风荷载根据建筑结构荷载规范GB50009-2012,本工程风荷载高度变化系数按B类地面粗糙度取值，基本风压值为0.40kNm2,体形系数1.3。1.4 雪荷载无。1.5 抗震设防类别，设防烈度，抗震等级。本工程抗震设防类别为标准设防类即丙类建筑。
4、本地区抗震设防烈度为6度，设计地震分组为第一组、地震动参数0.05g：根据地勘资料，建筑场地类别为11类，特征周期Tg=O.35s、0.45so抗震等级为框架四级。1.6 结构计算软件本工程主体结构计算软件采用中国建筑科学研究院PKPMCAD工程部研制开发的多层及高层建筑结构空间有限元分析与设计软件SATWE（V5.1版），结构整体分析采用空间杆-壳元墙元模型。3、结构设计总信息/I公司名称：建筑结构的总信息SATWE2010_V5.1.3中文版（2020年5月18日18时13分）文件名:WMASS.OUTI工程名称:设计人：计算日期:2021/01/19II工程代号：校核人：计算时间:15:
5、57:08/总信息结构材料信息：钢碎结构混凝上容重(kNm3):Gc=26.0040厚细石碎0.04X25=1.040厚挤塑聚苯板0.040.32=0.01320厚水泥砂浆结合层0.02X20=0.43厚SBS改性沥青卷材一道，胶粘剂二道：0.320厚1:2.5水泥砂浆找平0.02X20=0.4陶粒混凝土找坡层（最薄处30厚）0.18X12=2.1620厚板底1:3水泥砂浆抹灰：0.02X20=0.4合计：4.673,取5KNm22.3墙体荷载：墙体材料：页岩空心砖砌体：内墙容重取9.0KNZm3,外墙容重取10.OKN11A非烧结实心配砖容重取18.0KNm3三2.3.1 外墙荷载KNn:（
6、烧结页岩多孔砖14kNm3）2nm里墙体自重：0.214.0=2.8kNm2墙体抹灰：0.0420=0.8kNm2合计：3.6取3.6KNm22.3.2 内墙荷教KN/nf：（烧结页岩空心砖：200厚9.0kNm3,100厚ILOkN/nf）2mm厚墙体自重：0.29=1.8kNm2墙体抹灰：0.0420=0.8kNm2合计:2.6取3.0KNm风荷载信息修正后的基本风压(kNm2):WO=0.40风荷载作用下舒适度验算风乐(kNm2):WOC=0.20地面粗糙程度：B类结构X向基本周期(秒)：Tx=0.28结构丫向基本周期(秒)：Ty0.29是否考虑顺风向风振：是风荷载作用下结构的阻尼比()
7、：WDAMP=5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比():WDAMPC=2.是否计算横风向风振：否是否计算扭转风振：否承载力设计时风荷载效应放大系数：WENL=1.00体型变化分段数：MPART=1各段最高层号：NSTI=1各段体型系数(X):USIX=1.30各段体型系数(Y):USIY=1.30设缝多塔背风面体型系数：USB=0.50地震信息结构规则性信息：不规则振型组合方法(CQC耦联:SRSS非耦联)：CQC特征值分析方法：子空间迭代法是否由程序自动确定振型数：否计算振型数：NMODE=3地宸烈度：NAF=6.00场地类别：KD=II设计地震分组：一组特征周期：TG0.45地震影响系数最
8、大值：Rmax1=0.04用于12层以下规则碎框架结构薄弱层验算的钢材容重(kNm3):是否扣除构件重桎质量和重量：是否自动计算现浇楼板自重：水平力的夹角(Degree):地下室层数：Gs=78.否是ARF=0.MBASE=O竖向荷载计算信息：按一次加荷方式计算风荷载计算信息：计算XY两个方向的风荷载地熊力计算信息：计算X.Y两个方向的地震力“规定水平力计算方法：楼层剪力差方法(规范方法)结构类别：框架结构裙房层数：转换层所在层号：嵌固端所在层号：MANNEX=OMCHANGe=OMQIANGu=I墙元细分最大控制长度(m):弹性板细分最大控制长度(m):是否对全楼强制采用刚性楼板假定：DMA
9、X=l.DMAX.S=1.00是增梁跨中节点作为刚性楼板的从节点：是墙倾覆力矩的计算方法：墙偏心的处理方式：考虑墙的所有内力贡献传统移动节点方式高位转换结构等效侧向刚度比采用高规附录E:否是否梁板顶面对齐：否是否带楼梯计算：否框架连梁按壳元计算控制跨高比：0.00墙梁转框架梁的控制跨高比：0.00结构所在地区：楼板按有限元方式进行面外设计全国否多模型及包络采用指定的刚重比计算模型:梁设计时消防车荷载电否考虑折减:二阶效应结构内力分析方法：考虑P-DELTA效应方法：一阶弹性设计方法不考虑柱计算长度系数是否置为1：是否考虑结构整体缺陷：是否考虑结构构件缺陷：否否否调整信息楼板作为翼缘对梁刚度的影
10、响方式：梁刚度放大系数按2010规范取值托墙梁刚度放大系数：梁端负弯矩调幅系数：BK_TQL=1.00BT=0.85梁端弯矩调幅方法：通过竖向构件判断调幅梁支座梁活荷载内力放大系数：梁扭矩折减系数：支撑按柱设计临界角度(Deg)：地釐工况连梁刚度折减系数：风荷载工况连梁刚度折减系数：BM=1.TB=0.40ABr2Col=20.00BLZ=0.60BLZW=1.采用Sausage-Chk计算的连梁刚度折减系数：否地震位移计算不考虑连梁刚度折减：柱实配钢筋超配系数：否CPC0EF91=1.15墙实配钢筋超配系数：全楼地震力放大系数：CPCoEF91_W=1.15RSF=1.000.2Vo调整方式
11、：0.2Vo调整中Vo的系数：alpha*Vo和beta*Vmax两者取小alpha=0.200.2Vo调整中VmaX的系数：0.2Vo调整分段数：0.2Vo调整上限：是否调整与框支柱相连的梁内力：beta=1.50VSEG=0KQ_L=2.00否地震影响系数最大值：框架的抗震等级：Rmax2=0.28NF=4剪力墙的抗震等级：NW=4钢框架的抗震等级：NS=4抗震构造措施的抗震等级：NGZDJ=不改变悬挑梁默认取框架梁抗震等级：按抗规(6.133)降低嵌固端以下抗震构造措施的抗震等级：否否周期折减系数：TC=0.70结构的阻尼比():是否考虑偶然偏心：DAMP=5.00是偶然偏心考虑方式：相
12、对于投影长度X向相对偶然偏心：Y向相对偶然偏心：是否考虑双向地震扭转效应：ECCEN-X=0.05ECCEN.Y=0.05是是否考虑最不利方向水平地震作用：否按主振型确定地震内力符号：斜交抗侧力构件方向的附加地震数：否NADDDir=0工业设备的反应谱方法底部网力占规范简化方法底部剪力的最小比例：SeisCoef=1.00活荷载信息考虑活荷不利布置的层数：从第1到1层考虑结构使用年限的活荷载调整系数：FACLD=1.考虑楼面活荷载折减方式：柱、墙活荷载是否折减：传统方式不折减传到基础的活荷载是否折减：梁楼面活荷载折减设置：墙、柱设计时消防车荷载是否考虑折减：柱、墙设计时消防车荷载折减系数：不折
13、减不折减是1.柱保护层厚度(mm):ACA=25.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:是框架梁端配筋考虑受压钢筋：是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用：否当边缘构件轴压比小于抗规645条规定的限值时一律设置构造边缘构件：是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应：否执行高规5.2.3-4条主梁弯矩按整跨计算：否执行高规5.23-4条的梁对象：主次梁均执行柱剪跨比计算原则：简化方式过渡层个数0墙柱配筋采用考虑翼缘共同工作的设计方法：否执行混规第9.261条有关规定：否执行混规第11.3.7条有关规定：否圆钢管混凝土构件设计执行规范：高规(JGJ-2010)方钢管混
14、凝上构件设计执行规范：组合结构设计规范(JGJ138-2016)型钢混凝土构件设计执行规范：组合结构设计规范(JGJ138-2016)异形柱设计执行规范：混凝土异形柱结构技术规程(JGJI49-2017)钢结构设计执行规范：钢结构设计标准(GB50017-2017)是否执行建筑结构可靠度设计统一标准：是是否执行建筑钢结构防火技术规范：否材料信息梁主筋强度(Nmm2):IB=360梁箍筋强度(Nmm2):JB=270柱主筋强度(Nmm2):IC=360柱箍筋强度(Nmm2):JC=270墙主筋强度(Nmm2):IW=360墙水平分布筋强度(Nmm2):FYH270框支柱调整上限：KZZ_L=5.
15、框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级：是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力：是否扭转效应明显：是否采用自定义楼层最小剪力系数：是是否否弱轴方向的动位移比例因子：强轴方向的动位移比例因子：XIl=0.00XI2=0.00薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断受剪承载力薄弱层是否自动调整：否判断薄弱层所采用的楼层刚度算法：地震剪力比地震层间位移算法强制指定的薄弱层个数：NWEAK=0薄弱层地震内力放大系数：强制指定的加强层个数：钢管束墙混凝土刚度折减系数：Weakcoef=1.25NSTREN=0GGSH_CONC=1.转换结构构件（三、四级）的水平地震作用效应放大系数：1.00设计
16、信息结构重耍性系数：RWO=0.90钢柱计算长度计算原则（X向/Y向）：梁端在梁柱重桎部分简化：有侧移/有侧移不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化：不作为刚域是否考虑钢梁刚域：否柱长细比执行高钢规JGJ99-2015第739条：否柱配筋计算原则：按单偏压计算柱双偏压配筋方式：钢构件截面净毛面积比：梁按压弯计算的最小轴压比：梁保护层厚度（mm）:普通方式RN=0.85UcMinB=0.15BCB=25.00室外地面相对于结构底层底部的高度(m):Hsoil=0.00士的X向水平抗力系数的比例系数(MNm4):MX=3.00土的Y向水平抗力系数的比例系数(MNm4):MY=3.00地面处回填土X向刚度
17、折减系数：RKX=0.00地面处回填Y向刚度折减系数：RKY=0.00性能设计信息按照全国高规进行性能设计：否高级参数计算软件信息：64位线性方程组解法：PARDISO地釐作用分析方法：总刚分析方法位移输出方式：简单输出是否生成传基础刚度：否保留分析模型上自定义的风荷载：否采用自定义范围统计指标：否位移指标统计时考虑斜柱：否采用自定义位移指标统计节点范围：否按框架梁建模的连梁险等级默认同墙：否一道防线调整时，调整与框架柱相连的框架梁端弯矩、剪力：是薄弱层地震内力调整时不放大构件轴力：否剪切刚度计算时考虑柱刚域影响：否短肢墙判断时考虑相连熔肢厚度影响：否刚审比验算考虑填充墙刚度影响：否剪力墙端柱
18、的面外剪力统计到框架部分：否按构件内力累加方式计算层指标：否墙竖向分布筋强度（Nmm2）:FYW=270边缘构件箍筋强度（Nmm2）:JWB=270梁箍筋最大间距（mm）:SB=100.00柱箍筋最大间距（mm）:SC=l.00墙水平分布筋最大间距（mm）:SWH=200.00墙竖向分布筋配筋率（%）：RWV=0.30增最小水平分布筋配筋率（）RWHMIN=0.00梁抗剪配筋采用交叉斜筋时，箍筋与对角斜筋的配筋强度比：RGX=1.00荷载组合信息是否计算水平地震：是是否计算竖向地震：否是否计算普通风：是是否计算特殊风：否是否计算温度荷载：否是否计算吊车荷载：否地震与风同时组合：否屋面活荷载是否
19、与雪荷载和风荷载同时组合；是自动添加自定义工况组合：是自定义工况组合方式叠加恒载分项系数：CDEAD=1.30活载分项系数：CLIVE=1.50风荷载分项系数：CWIND=1.50水平地震力分项系数：CEA_H=1.30活荷载的组合值系数：CD_L=0.70风荷载的组合值系数：CD_W=0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数：CEA_L=0.50地下信息结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果（Il=IooOkg）套4亳*亳今*亳*今拿*亳*各层构件数量、构件材料和层高*辛*余拿*专辛辛余*拿余*余*层号（标准层号）塔号梁元数
20、柱元数墙元数层高累计高度（混凝土/主筋/箍筋）（混凝土/主筋/箍筋）（混凝土/主筋/水平筋/竖向筋）(m)(m)0( 30/ 360/ 270/28(30/360/270)8(30/360/270)270)4.14.100今，*今京*今，*4(*今*风荷载信息*叁*今*今春拿*今*套*今*层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力丫倾覆弯矩丫1120.4520.483.865.7465.7269.5各楼层偶然偏心信息剪力墙底部加强区的层和塔信息层号塔号用户指定薄弱层的层和塔信息层号塔号用户指定加强层的层和塔信息层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息层号塔号类别11约束边缘构件层*不拿*拿拿
21、拿*不拿*拿不不拿*各层的质量、质心坐标信息*今*今*尊堂*层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量附加质量质量比(m)(m)(I)(01112.0154.9354.1148.72.80.01.00活我产生的总质量：2.762恒载产生的总质量：148.696附加总质量(t):0.0结构的总质量：151.458恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载层号塔号单位面积质量g(iI11376.64质量比max(gig(i-1,g(ig(i+1)1.OO计算信息工程文件名：bb计算口期2021.1.19开始时间：15:57:8机器内存：16229.0MB可用内存：11569.0MB结构总出口自由度为:
22、60结构总自由度为：60第一步：数据预处理第二步：计算结构质量、刚度、刚心等信息第三步：结构整体有限元分析*结构有限元分析：般工况结束日期:2021.1.19层号塔号X向偏心Y向偏心1I0.0500.050各楼层等效尺寸（单位:m,m*2）层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN11110.0211.854.7319.015.8019.015.79*尊*今今*各层的柱、墙面积信息*塞*套*亳*层号塔号楼层面积柱面积（比例）增面积（比例）X向墙面积（比例）Y向墙面积（比例）11110.021.28(1.16%)0.00(0.00%)0.00(0.00%)0.00(0.
23、%)各楼层的单位面积质量分布（单位:kgm*2）Ratx=0.0000Raty=0.0000Ratx1=1.0000Ratyl=1.0000Ratx2=1.00Raty2=1.0000薄弱层地震剪力放大系数=LOoRJXI=O.OOOOE+(kNm)RJYl=0.00E+00(kNm)RJZI=O.OOOOE+(kNm)RJX3=7.4809E+04(kNm)RJY3=7.0898E+04(kNm)RJZ3=O.OOOOE+OO(kNm)RJX3*H=3.O672E+O5(kN)RJY3*H=2.9068E+05(kN)RJZ3*H=O.OOOOE+OO(kN)X方向最小刚度比：1.0(XX)
24、(第1层第1塔)丫方向最小刚度比：1.0000(第1层第I塔)结构整体抗倾覆验算结果抗倾覆力矩Mr倾覆力矩Mov比值MrZMov零应力区(%)X风荷载14110.855.9252.450.Y风荷载2158.0179.712.010.X地震14006.4156.389.620.00丫地震2144.6159.713.42O.(X)结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(ms2)=0.02715:57:90: 0: 1结束时间总用时各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FlrNo:层号TowerNo:塔号Xstif,Ystif:刚心的X,Y坐标
25、值Alf:层刚性主轴的方向Xmass,Ymass:质心的X,Y坐标值Gmass:总质量Eex,Eey:X,Y方向的偏心率Ratx,Raty:X,Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值（剪切刚度）RatxLRatyl:X,丫方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者（抗规刚度比）Ratx2,Raty2:X,Y方向的刚度比,对于非广东地区分框架结构和非框架结构.框架结构刚度比与抗规类似.非框架结构为考虑层高修正的刚度比；对于广东地区为考虑层高修正的刚度比（高规刚度比）RJXl.RJYLRJZl:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度（剪
26、切刚度）RJX3,RJY3,RJZ3:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度（地震剪力与地震层间位移的比）FlOorNo.1TowerNo.1XSlia0.0000(m)Yslif=0.0000(m)Alf=O-OOOO(Degree)Xmass=12.0153(m)Ymass=4.9345(m)Gmass(活荷折减)=154.2198(151.4581)Eex0.00Eey0.0000Iiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiihiiiiiiiiiiiiiii公司名称:周期、地震力与振型输出文件（总刚分析方法）SATWE
27、2010_V5.1.3中文版（2020年5月18日18时13分）文件名:WZQ.OUTI工程名称：设计人：计算日期:2021/01/19II工程代号：校核人：计算时间:15:57:09/考虑扭转耦联时的振动周期（秒）、x,y方向的平动系数、扭转系数振型号1周期转角平动系数(X+Y)扭转系数0.2949106.790.93(0.08+0.86)0.0720.284819.930.96(0.85+0.11)0.0430.2456146.180.11(0.07+0.03)0.89地震作用最大的方向=-84.964（度）仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦
28、联地震力在X方向的分量按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(ms2)=0.8按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(ms2)=0.019按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(ms2)=0.006按高钢规计兑Y向顺风向顶点最大加速度(ms2)=0.084按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(ms2)=0.008按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(ms2)=0.060按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(ms2)=0.123结构整体稳定验算结果层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.748E+050.709E+054.101862.164.75156.14该结构刚重比Di*H
29、iGi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚玳比Di*HiGi大于20,可以不考虑审力二阶效应框架结构的二阶效应系数(按GB50017-2017第5.1.6条计算)层号塔号层高上部重量ThetaXThetaY4.101862.0.010.01振型号有效质量系数()17.79284.8237.38各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fx:X向地震作用下结构的地震反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地短作用下结构的弯矩StaticFx:底部剪力法X向的地震力FloorTowerFxVx(分塔期聿比)(整层剪审比)MxStaticFx(kN)
30、(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)1I57.1857.18(3.78%)(3.78%)234.4260.58抗震规范(525)条要求的X向楼层最小剪重比=0.80%X向地震作用下结构主振型的周期=0.2848X方向的有效质量系数：100.00%F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力FlrTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)114.72-15.6428.41振型2的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)1151.3918
31、.6472.75振型3的地震力HrTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)114.47-3.00-101.16各振型作用下X方向的基底剪力振型号1剪力(kN)4.72251.3934.47X向地震作用参与振型的有效质量系数51.8226.7632.01Y向地震作用参与振型的有效质量系数振型号有效质量系数()185.53211.1633.31各层Y方向的作用力(CQC)F100r:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:底部翦力法Y向的地笈力FloorTowerFyVy(
32、分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)58.4458.44( 3.86%)( 3.86%)239.6260.58仅考虑Y向地震时的地震力Flr:层号Tower:塔号F-y-x：Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)11-15.6451.82-94.14振型2的地震力HrTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)1
33、118.646.7626.38振型3的地震力FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)11-3.002.0167.76各振型作用下Y方向的基底剪力振型号剪力(kN)Flr:层号Tower:塔号JmaX:最大位移对应的节点号JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-(Z):节点的最大竖向位移h:层高Max-(X),Max-(Y):X,Y方向的节点最大位移Ave-(X),Ave-(Y):X,Y方向的层平均位移Max-Dx,Max-Dy:X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx,Ave-Dy:X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移与
34、层平均位移的比值Ratio-DxlRatio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值MaX-DX/h,Max-Dy/h:X.Y方向的最大层间位移角DxR/Dx.DyR/Dy:X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY:本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的L2倍的比值的大者X-Disp,Y-Disp,Z-DiSP:节点X,YZ方向的位移=工况l=x方向地宸作用下的楼层最大位移(强刚模型)FlOOrTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxMax-DxThDxRZDxRatio.AXI190.810.7641
35、00.90.810.761/5075.99.9%1.00X方向最大层间位移角：1/5075.(第1层第1塔)抗震规范(525)条要求的Y向楼层地小翦重比0.80%Y向地震作用下结构主振型的周期=0.2949Y方向的有效质量系数：100.00%*以上结果是在地震外力CQC下的统计结果=各楼层地震网力系数调整情况抗震规范(5.2.5)验算上层号塔号11X向调整系数Y向调整系数1.000LO(X)/I公司名称：IIIIISATWE位移输出文件SATWE2O1O_V5.1.3中文版（2020年5月18口18时13分）文件名：WDISP.OUTII工程名称：I工程代号：设计人：计算日期:2021/01/
36、19I校核人：计算时间:15:57:09IllllllllllfllllllllllllllllllllllllllllflllflllllllllllllIIIIIU所有位移的单位为亳米FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyMax-DyZhDyRZDyRatio_AYI191.050.864100.91.050.861/3889.95.4%1.00丫方向最大层间位移角：1/3889.（第1层第1塔）=工况6=Y双向地震作用下的楼层最大位移（强刚模型）FlOorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)hJmaxDMax-DyAve-D
37、yMax-DyZhDyRZDyRatio-AY1191.090.924100.91.090.921/3763.93.3%1.00丫方向最大层间位移角：1/3763.（第1层第1塔）=工况7=Y+偶然偏心地熊作用下的楼层最大位移（强刚模型）FlOOrTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyMax-DyZhDyRZDyRatio-AYI190.910.854100.90.910.851/4481.97.8%1.00丫方向最大层间位移角：1/4481.（第1层第1塔）工况8=Y-偶然偏心地震作用下的楼层最大位移（强刚模型）JmaxDMax-DxAve-DxM
38、ax-DxZhDxRZDxRatio.AX1190.810.774100.90.810.771/5032.99.9%1.X方向最大层间位移角：1/5032.（第1层第1塔）=工况3=X+偶然偏心地震作用下的楼层锻大位移（强刚模型）FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxMax-Dx/hDxRZDxRatio.AX1190.820.764100.90.820.761/5023.99.9%1.00X方向地大层间位移角：1/5023.（第1层第1塔）=工况4=X-偶然偏心地震作用下的楼层最大位移（强刚模型）FloOrTowerJmaXMax-(X)Ave-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxMax-DxZhDxRZDxRatio-AX1190.800.764100.90.800.761/5128.99.9%l.X方向最大层间位移角：1/5128.（第1层第1塔）FloOrTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)h
