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1、镇江市孟家湾新村安置房项目工程模板支架工程专项施工方案计算书文件编号：版本号：修改状态：发放编号：计算：复核：审核：批准：有效状态：中铁上海工程局集团建筑工程有限公司镇江市孟家湾新村安置房项目经理部二O一五年七月二十五日目录2L编制依据O2. 300mm厚墙模板验算01. 1工程参数02. 2新浇碎对模板侧压力标准值计算03. 3墙侧模板面板验算14. 4墙侧模板次楞验算25. 5墙侧模板主楞验算46. 6对拉螺栓验算53. 500X500柱模板验算61. 1工程参数63. 2新浇碎对模板侧压力标准值计算64. 3柱侧模板面板验算75. 4柱侧模板次楞验算86. 5柱宽度B方向柱箍的验算107
2、. 6柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算118. 7柱高度H方向柱箍的验算119. 8柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算134. 700X900柱模板验算131. 1工程参数134. 2新浇碎对模板侧压力标准值计算145. 3柱侧模板面板验算146. 4柱侧模板次楞验算157. 5柱宽度B方向柱箍的验算178. 6柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算199. 7柱高度H方向柱箍的验算1910. 8柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算205. 600XIlOOmm梁模板验算215. 1工程参数216. 2新浇碎对模板侧压力标准值计算227. 3梁侧模板面板验算238. 4梁侧模板次楞验算249. 5梁侧模板主楞验算
3、2610. 6对拉螺栓验算2811. 梁底模板面板验算2812. 8梁底模板次楞验算3013. 9梁底模板主楞验算3114. 10可调托撑承载力验算3215. 11风荷载计算3216. 12立杆稳定性验算346.120mm板模板验算366.1工程参数366.2模板面板验算386.3 次楞方木验算396.4 主楞验算416.5可调托撑承载力验算436.6风荷载计算436.7立杆稳定性验算446. 8架体抗倾覆验算467. 400mm厚板模板验算477.1工程参数477.2模板面板验算487.3次楞方木验算507.4主楞验算517.5可调托撑承载力验算537.6风荷载计算537.7立杆稳定性验算5
4、47.8架体抗倾覆验算578.顶板后浇带构造柱计算书581 .编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工安全技术统一规范GB50870-20133、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20134、混凝土结构工程施工规范GB50666-20115、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJI30-20116、建筑施工模板安全技术规范JGJI62-20087、建筑结构荷载规范GB50009-20128、钢结构设计规范GB50017-20039、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200210、木结构设计规范GB50005-200311、混凝土模板用胶合板GB/T17656-20081
5、2、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号13、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号2 .300mm厚墙模板验算2.1 工程参数墙体模板参数墙体厚度0.3m墙体碎浇筑高度2m面板14mm厚木胶合板次楞40X9OnlIn方木，间距20OnInl主楞双钢管，间距45Omm对拉螺栓对拉螺栓直径12mm,间距：450mm450mm荷载参数混凝土下料产生的水平荷载2kNm22.2 新浇税对模板侧压力标准值计算依据硅结构工程施工规范GB50666-2011,采用插入式振动器且浇筑速度不大于Iomh,砂坍落度不大于18OnlnI时，新浇筑砂对模板的侧压力标准值，按
6、下列公式分别计算，并取其中的较小值：1F=0.28/CtoW5=0.2824611=40.32kNm2F=cH=242=48kNm2其中Yc-混凝土的重力密度，取24kNr113;to-新浇混凝土的初凝时间，取6小时；V浇筑速度，为硅浇筑高度(厚度)与浇筑时间的比值，取lm/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2叱B一混凝土坍落度影响修正系数，取1。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值40.32kNm202. 3墙侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为14mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取100Omm。面板的截面抵抗矩W=10001414
7、6=32667mm3;截面惯性矩I=100014141412=228667mm,;3. 3.1强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20mo2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值Glk=40.32kNm2,佐下料产生的水平荷载标准值Q2=2kNm2o均布线荷载设计值为：ql=(1.240.32+1.42)1=51.184KN/mq2=(1.3540.32+1.40.72)1=56.392KNm取较大值q=56.392KNm作为设计依据。三ILILILI3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=O.lq1=0.156.392X0.20.23kNm面板抗弯强
8、度设计值f=12.5Nmm2;Mlliix0.23XlO6O=7.04Nmm2f=12.5Nmm2W32667面板强度满足要求！2.3.2挠度验算q=l40.32=40.32kNm;面板最大容许挠度值：200/250=0.8mm；面板弹性模量：E=4500Nmm2;0.677q,0.677X40.320X200)V=0.42mm0.8mm100EI1004500228667满足要求！1 .4墙侧模板次楞验算次楞采用40X9Omm(宽度X高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=40X90X906=5400011i11截面惯性矩I=40909090/12=243
9、000OmnA2 .4.1强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.45mo2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值Glk=40.32kNm2,碎下料产生的水平荷载标准值Q2=2kNm20均布线荷载设计值为：q1=(1.240.32+1.42)0.2=10.237KNmq2=(1.3540.32+1.40.72)0.2=11.278KNm取较大值q=11.278KNm作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Ml,ix=0.Iql2=O.1X11.2780.452=0.228kNm最大支座力:1.lql=l.111.2780.45=5.
10、58kN次楞抗弯强度设计值f=17Nmm)MrlS0.228XlO6。二二二4.222Nmm217Nmm2W54000满足要求！2.4.2抗剪强度验算次楞最大剪力设计值VlO.6qll=0.6ll.2780.45=3.045kN木材抗剪强度设计值fv=l.6Nmm2;抗剪强度按下式计算：3V3X3.045XlO3T=1.269Nmm2fv=l.6Nmm22bh2X40X90次楞抗剪强度满足要求！2.4.3挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=40.320.2=8.064kNm;次楞最大容许挠度值二450/250=1.8mm；次楞弹性模量：E
11、=10000Nmm2;0.677q,0.677X8.0644501V二=二0.092mm1.8mm100EI100100002430000满足要求！2.5墙侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.45m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=8980m11A截面惯性矩I=215600mm,;2.5.1强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=5.58kN,按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿墙螺栓间距，L=0.45mo5.585.585.585.585.585.585.58FF,l产IP450450LU4504主楞计算简图(kN)5.62 5. 620. 045. 545.
12、 542. 792. 790. 04-0.04-2. 79-.79-5. 54-5.54-8. 37 8. 37-0. 04-5. 62-5.62剪力图(kN)2、强度验算最大弯矩ML,=。.541kNm主楞抗弯强度设计值f=205Nmm)Mntu0.541XlO6。二二二60.245Nmm2205Nmm2W8980满足要求！2.5.2挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.992kN,主楞弹性模量：E=206000Nm2o主楞最大容许挠度值：450150=3mi;经计算主楞最大挠度VnaX=O.133mm3mmo满足要求！2.5.3悬挑
13、段强度验算对拉螺栓距墙底距离150mm,次楞间距200mm,弯矩M=5.580.15=0.84kNm主楞抗弯强度设计值f=205Nmm2oM0.84XlO6。=93.541Nmm2205Nmm2W8980满足要求！2. 5.4悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.992kN,主楞弹性模量：E=206000Nmm容许挠度值：1502/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度VlwIO.14InlmN=9.85kN0对拉螺栓抗拉强度满足要求！3. 500X500柱模板验算3.1 工程参数柱模板参数柱截面宽度0.5m截面高度0.5m柱高度
14、Im面板14mm厚木胶合板次楞竖楞采用方木，宽度:40mm,高度:90mm,柱宽度B方向设置4个竖楞，柱高度H方向设置4个竖楞柱箍双钢管，间距45Omm对拉螺栓不设置对拉螺栓荷载参数混凝土下料产生的水平荷载2kNm23.2 新浇砂对模板侧压力标准值计算依据碎结构工程施工规范GB50666-2011，采用插入式振动器且浇筑速度不大于IOmh,砂坍落度不大于18Omm时，新浇筑碎对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值：1F=O.28cto7V1=0.2824611=40.32kNm2F=rc7=241=24kNm2其中YL混凝土的重力密度，取24kN11to-新浇混凝土的初凝时
15、间，取6小时；V浇筑速度，为险浇筑高度(厚度)与浇筑时间的比值，取lm/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1m；B一混凝土坍落度影响修正系数，取1。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值24kNm3. 3柱侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为14mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取100Omm。面板的截面抵抗矩W=100014146=32667mmi;截面惯性矩I=100014141412=228667mm4;4. 3.1强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=O.17m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压
16、力标准值G4k=24kNm2,佐下料产生的水平荷载标准值Q2=2kNm2o均布线荷载设计值为：q1=(1.224+1.42)1=31.6KNmq2=(1.3524+1.40.72)1=34.36KNm取较大值q=34.36KNm作为设计依据。三A3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=O.lqll2=0.134.360.172=0.IkNm面板抗弯强度设计值f=12.5Nmm2;0.IXlO6。二二二3.06Nmm2f=12.5Nmm2W32667面板强度满足要求！3.3.2挠度验算q-lX24=2zlkNm;面板最大容许挠度值：170/250=0.68mm；面板弹性模量：E=4500Nmm2
17、;0.677q,0.677X24.000X170)V=0.13mm0.68mm100EI1004500228667满足要求！3.4 柱侧模板次楞验算次楞采用40X90三n(宽度X高度)方木，间距：0.17m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：截面抵抗矩W=40X90X906=54000i三截面惯性矩I=4090909012=2430000mm,;3.5 .1强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.45m02、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值Glk=24kNm碎下料产生的水平荷载标准值Q2=2kNm20均布线荷载设计值为：q1=(
18、1.224+1.42)0.17=5.372KNmq2=(l.3524+1.40.72)0.17=5.841KN/m取较大值q=5.841KNm作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Ml,ix=0.Iql2=O.l5.8410.452=0.118kNm最大支座力:1.lql=l.15.8410.45=2.89kN次楞抗弯强度设计值f=17Nmm)MrlS0.118XlO6。二二=2.185Nmm217Nmm2W54000满足要求！3.4.2抗剪强度验算次楞最大剪力设计值VlO.6qll=0.65.8410.45=1.577kN木材抗剪强度设计值fv=l.6Nmm2;抗剪强度按下式计算：3V31
19、.577103T=O.657Nmm2fv=l.6Nmm22bh2X40X90次楞抗剪强度满足要求！3.4.3挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=240.17=4.08kN/m；次楞最大容许挠度值二450/250=1.8mm；次楞弹性模量：E=10000Nmm2;0.677q,0.6774.08450,V二=二0.047mm1.8mm100EI100100002430000满足要求！3.5柱宽度B方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距450mm。截面抵抗矩W=8980m11截面惯性矩I=215600mm；截面积=848mm23.5.1强度验算竖
20、楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：p1=(1.224+1.42)0.1670.45=2.375KNp2=(l.3524+1.40.72)0.1670.45=2.582KN取较大值q=2.582KN作为设计依据。1.292.582.581.29WWWW3. 873. 87J弯矩图(kNm)2.582.580.000.00-2.58-2.58-3.87-3.87剪力图(kN)经计算，从左到右各支座力分别为：Rl=3.87kN;R2=3.87kN;最大弯矩M,il=0.948kNm;柱箍抗弯强度设计值f(NAnk)二205Nmm2;柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=3.873KN0NN
21、Lx38730.948XlO6O=+=+=110.135Nmm2205Nmm2AnW8488980满足要求！3.5.2挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：p=240.1670.45=1.804kNo柱箍的最大容许挠度值：a=708/500=1.4mm；经计算最大变形Vnax=0.916mmN=3.87kNo对拉螺栓抗拉强度满足要求！3.7柱高度H方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距450mm。截面抵抗矩W=8980m11截面惯性矩I=215600mm1；截面积=848mm23.7.1强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：p1=(1.2
22、24+1.42)0.1670.45=2.375KN计算简图(kN)p2=(1.3524+1.40.72)0.1670.45=2.582KN取较大值q=2.582KN作为设计依据。弯矩图(kNm)剪力图(kN)经计算，从左到右各支座力分别为：Rl=3.87kN;R2=3.87kN;最大弯矩Mrax=0.948kNm;柱箍抗弯强度设计值f(Nmm2)二205Nmm2;柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=3.873KN0。=N+NLx=3873+0.948XlO6=110.135Nmm2205Nmm2AnW8488980满足要求！3. 7.2挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载
23、标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：p=240.1670.45=1.804kNo柱箍的最大容许挠度值：3=708/500=1.4mm；经计算最大变形Vnax=0.916mmN=3.87kNo对拉螺栓抗拉强度满足要求！5. 700X900柱模板验算5.1 工程参数柱模板参数柱截面宽度0.9m截面高度0.7m柱高度Im面板14mm厚木胶合板次楞竖楞采用方木，宽度:40mm,高度:9Omm,柱宽度B方向设置7个竖楞，柱高度H方向设置5个竖楞柱箍双钢管，间距45Omm对拉螺栓直径14mm,柱宽度B方向设置1个对拉螺栓，柱高度H方向设置1个对拉螺栓荷载参数混凝土下料产生的水平荷载2kNm24. 2
24、新浇税对模板侧压力标准值计算依据碎结构工程施工规范GB50666-2011，采用插入式振动器且浇筑速度不大于Iomh,碎坍落度不大于18Omm时，新浇筑碎对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值：F=O.28cto7Vi=0.2824611=40.32kNm2F=c7=241=24kNm2其中YL混凝土的重力密度，取24kNm3;to新浇混凝土的初凝时间，取6小时；V-浇筑速度，为碎浇筑高度(厚度)与浇筑时间的比值，取lm/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1m；-混凝土坍落度影响修正系数，取1。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较
25、小值24kN11204. 3柱侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为14mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取100OmIn。面板的截面抵抗矩W=100014146=32667mm3;截面惯性矩I=100014141412=228667mm,;5. 3.1强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.18mo2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值Glk=24kNm2,碎下料产生的水平荷载标准值Q2=2kNm2o均布线荷载设计值为：q1=(1.224+1.42)1=31.6KNmq2=(1.3524+1.40.72)1=34.36KNm取较大值q=34.
26、36KNm作为设计依据。AA3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=O.Iq1I2=O.134.360.182=0.HkNm面板抗弯强度设计值f=12.5Nmm2;MninO.IlXlO6。二二二3.37Nmm21/111；面板最大容许挠度值：180/250=0.72mm；面板弹性模量：E=4500Nmm2;O.677q,0.677X24.OOOX180V=0.17mmO.72mm100EI100X4500X228667满足要求！4. 4柱侧模板次楞验算次楞采用40X90mm（宽度X高度）方木，间距：O.18m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：截面抵抗矩W=40X90X906=54000m?
27、;截面惯性矩I=40909090/12=243000OnInA5. 4.1强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距,L=O.45m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G,k=24kN11)2,碎下料产生的水平荷载标准值Q2=2kNm20均布线荷载设计值为：q1=(1.224+1.42)0.18=5.688KNmq2=(1.3524+1.40.72)0.18=6.185KNm取较大值q=6.185KNm作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：l=0.lql2=0.16.1850.452=0.125kNm最大支座力:1.lql=l.16.1
28、850.45=3.06kN次楞抗弯强度设计值f=17Nmm)Miwx0.125XlO6。二二二2.315Nmm217Nmm2W54000满足要求！4.4.2抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V尸0.6qll=0.66.1850.45=1.670kN木材抗剪强度设计值fv=l.6Nmm2;抗剪强度按下式计算：3V3X1.670XlO3T=0.696Nmm2fv=l.6Nmm22bh2X40X90次楞抗剪强度满足要求！4.4.3挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=240.18=4.32kNm;次楞最大容许挠度值二450/250=1.8mm；次楞弹
29、性模量:E=10000Nmm2;0.677ql10.6774.32450iV=0.049mm1.8mm100EI100X10000X2430000满足要求！4.5柱宽度B方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距450mm。截面抵抗矩W=8980m11截面惯性矩I=21560OnlnA截面积=848mm24.5.1强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：p1=(1.224+1.42)0.150.45=2.133KNp2=(1.3524+1.40.72)0.150.45=2.319KN取较大值q=2.319KN作为设计依据。.162.322.322.322.322.32.16PPPPF584584
30、计算简图(kN)弯矩图(kNm)4. 064. 061.741.741. 741. 740. 580. 58-0.58-0.58-1.74-1.74-4.06-4.06剪力图(kN)经计算，从左到右各支座力分别为：Rl=L74kN;R2=10.44kN;R3=l.74kN;最大弯矩NL=O.550kNm;柱箍抗弯强度设计值f(Nmm2)二205Nmm2;柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=L09KNoNNLx10900.550XlO6。二+=+=62.533Nmm2205Nmm2AtlW8488980满足要求！4.5.2挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用
31、效应下的集中荷载计算如下：P=240.150.45=1.62kNo柱箍的最大容许挠度值：3=1108/500=2.2mm；经计算最大变形Vnax=0.124mmN=10.44kN0对拉螺栓抗拉强度满足要求！4.7柱高度H方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距450mm。截面抵抗矩W=8980m11截面惯性矩I=21560OnlnA截面积=848mm24.7.1强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：p1=(1.224+1.42)0.1750.45=2.489KN1.352.712.712.711.35484J484计算简图(kN)p2=(1.3524+1.40.72)0.1750.45=2.
32、706KN取较大值q=2.706KN作为设计依据。弯矩图(kNm)2.792.792.79-2.79剪力图(kN)经计算，从左到右各支座力分别为：Rl=L27kN;R2=8.28kN;R3=l.27kN;最大弯矩Mna=0.331kNm;柱箍抗弯强度设计值f(Nmm2)二205NmmS柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=2.028KNoNNLX20280.331XlO6。二+=+=39.251Nmm2205N/WAnW8488980满足要求！4. 7.2挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=240.1750.45=1.89kNo
33、柱箍的最大容许挠度值：3=908/500=1.8mm；经计算最大变形VnaX=0.052mmN=8.28kNo对拉螺栓抗拉强度满足要求！6. 6001100三梁模板验算6.1 工程参数梁模板支架参数建筑施工危险等级I级危险等级系数：支撑结构1水平杆件1梁截面宽度0.6m梁截面高度1.Im支架高度3.4m楼板厚度0.3m板底立杆纵距Ia0.8m板底立杆横距Ib0.8m梁立杆纵距梁长度方向立杆纵距取1/2板底立杆纵距，0.4m梁侧与梁底立杆横距梁下设置1根立杆，间距550,550mm钢管类型483.Omm水平杆最大步距1.5m顶步步距1.5m立杆伸出顶层水平杆长度a0.5m面板15mm厚木胶合板梁
34、底次楞40X9Omm方木，5根梁底主楞钢管梁侧次楞50X10OmIn方木，间距20Onlm梁侧主楞双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径12mm,间距：500mm400mm剪刀撑设置依据JGJ300-2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向6跨，横距方向6跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载标准值参数永久荷载新浇碎自重24kNm3钢筋自重1.5kNm3面板次楞自重0.3kNm2支架自重0.089kNm可变荷载施工荷载及设备荷载2.5kNm2碎下料水平荷载2kNm2风荷载江苏镇江，基本风压：0.3kNm25. 2新浇磴对模板侧压力标准
35、值计算依据碎结构工程施工规范GB50666-2011，采用插入式振动器且浇筑速度不大于Iomh,碎坍落度不大于18Omm时，新浇筑碎对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值：F=O.28cto7V1=0.2824611.22=49.19kNm2F=cH=24l.1=26.4kNm2其中YL混凝土的重力密度，取24kNm3;to新浇混凝土的初凝时间，取6小时；V浇筑速度，为硅浇筑高度(厚度)与浇筑时间的比值，取1.5mh;H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取Llm；B一混凝土坍落度影响修正系数，取1。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值2
36、6.4kNm5.3梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取100omm。面板的截面抵抗矩W=100015X15/6=3750Omm%截面惯性矩I=100015-相X15/12=28125Omm5.3.1强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20mo2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=26.4kNm2,佐下料产生的水平荷载标准值Q2=2kNm2o均布线荷载设计值为：q1=(1.226.4+1.42)l=34.48KNmq2=(1.3526.4+1.40.72)1=37.6KNm取较大值q=37.
37、6KNm作为设计依据。AA3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=O.Iq1I2=O.l37.60.202=0.15kNm面板抗弯强度设计值f=12.5Nmm2;Mlliix0.15XlO6O=二=4Nmm2f=12.5Nmm2W37500面板强度满足要求！5.3.2挠度验算q=126.4=26.4kN/m；面板最大容许挠度值：200/400=0.5mm；面板弹性模量：E=4500Nmm2;0.677q,0.677X26.400X200)V=0.23mm0.5mm100EI1004500281250满足要求！5.4梁侧模板次楞验算次楞采用50X10Onml(宽度X高度)方木，间距：0.2m,截
38、面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：截面抵抗矩W=50X100X1006=83333m11截面惯性矩I=50X100100100/12=4166667mm4；5.4.1强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5mo2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值k=26.4kNm2,碎下料产生的水平荷载标准值Q2=2kNm20均布线荷载设计值为：q1=(1.226.4+1.42)0.2=6.896KNmq2=(1.3526.4+1.40.72)0.2=7.52KNm取较大值q=7.52KNm作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mtox=0.Iql2=O.17.520.52=0.188kNm最大支座力:l.lql=l.17.520.5=4.14kN次楞抗弯强度设计值f=17Nmm)Mnnx0.188XlO6。二二二2.256Nmm217Nmm2W83333满足要求！5. 4.2抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V=0.6qll=0.67.520.5=2.256kN木材抗剪强度设计值fv=l.6Nmm2;抗剪强度按下式计算：3V3X2.256XlO3T=
