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1、天威云南变压器股份有限公司搬迁扩能及高原型特高压电力变压器建设项目生产区边坡临时加固工程施工图设计变更文件云南建工第五建设有限公司二O一五年十二月设计方案变更说明目U设计变更原因12、编制依据13、变更工程概况14、场地工程地质条件25、边坡支护、降排水设计25.1、 支护设计25.2、 泄水设计25.3、 排水方案26、锚索施工技术要求36.1、 钻机就位36.2、 造孔36.3、 破碎地层段的钻进措施36.4、 锚索制作36.5、 下锚36.6、 注浆36.7、 灌注46.8、 张拉台座设置46.9、 张拉46.10、 锚索试验方案47、其他说明5天威云南变压器股份有限公司搬迁扩能及高原型
2、特高压电力变压器建设项目生产区边坡临时加固工程施工图设计变更总说明1、设计变更原因2014年12月，我司承接了天威云南变压器股份有限公司搬迁扩能及高原型特高压电力变压器建设项目生产区边坡临时加固工程设计任务，该方案于2015年6月3日通过专家评审。该项目于2015年11月开始施工，2015年12月27日，经施工方反映，在开挖土方的过程中发现B-I剖地质状况与天威云南变压器股份有限公司搬迁扩能及高原型特高压电力变压器建设项目生产区岩土工程勘察报告（2011年1月）不吻合的情况（实际开挖过程中发现该段层填土为流塑状态，自稳能力极差），且发现B-I剖地面裂缝呈持续增长的趋势。后经我司设计人员赴现场了
3、解情况后，结合建设方后期提供的“天威云南变压器股份有限公司搬迁扩能及高原型特高电力变压器建设项目（一期建设工程）”挡土墙岩土工程补充勘察中间成果资料（2015年7月），发现B-I存在很厚的流塑状填土（最厚约9.5m）,B-4剖存在2m多厚的泥炭质土，同时，由于B-3、B-4剖附近路面有裂缝出现，且路面车辆通行荷载大，考虑到B3剖坡较高，B-KB-4剖土质较差，本着安全的设计原则，故对B-l、B-3及BY剖进行加固方案设计变更。2、编制依据（1）、业主提供本工程的相关资料（建筑规划图、挡土墙结构图）：（2）、天威云南变压器股份有限公司搬迁扩能及高原型特高压电力变压器建设项目生产区岩土工程勘察报告
4、，2011年1月，昆明市建筑设计研究院有限责任公司；（3）、“天威云南变压器股份有限公司搬迁扩能及高原型特高电力变压器建设项目（一期建设工程）”挡土墙岩土工程补充勘察中间成果资料，2015年7月，昆明市建筑设计研究院有限责任公司;（4）、建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)（5）、建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)（6）、建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)（7）混凝土结构设计规范(GB5OO1O-2O1O)（8）混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)（9）岩土锚杆（索）技术规程(CECS22：2005)（10）建筑边坡工程监测技术规范(GB5
5、04972009)（11）锚杆喷射混凝土支护技术规范(GB500072001)（12）建筑变形测量规范(JGJ8-2007)（13）建筑基坑支护结构构造(11SG814)（14）岩土工程勘察规范(GB50021-2009)；（15）2OO8建筑工程施工技术标准与工程质量验收规范及强制性条文（中国建筑出版社）（16）、理正深基坑7.0PBl版本计算软件；（17）、其他的相关国家规范、规程、规定以及相关法规政策;以上标准若有最新标准执行新标准。3变更工程概况变更设计工程总周长约198.10m（其中B-I剖长约80.0m,B-3剖长约61.167mB-4剖长约64.3m）。B-I剖紧邻昆明台工精密机
6、械有限公司，B-3及B-4紧邻向阳路（8号路）与海归创业园及原云之茶研发基地相望，且向阳路存在道路管网。设计采用A500mm水泥土桩相互搭接形成止水帷幕，水泥土桩桩桩身采用单头深搅桩机或地质钻机成孔搅拌，水泥采用PS32.5矿渣硅酸盐水泥，水泥浆水灰比0.6,水泥浆重量配合比（水泥:水）1:06水泥土桩成桩时水泥平均用量85kgm.水泥土内插加劲材料采用32#工字钢。5.1.4、 压顶梁及腰梁工程在水泥土桩桩顶设置5OO3OOmm验压顶梁，配筋详图；在桩身设置双拼16B#槽钢腰梁；注：冠梁位强度等级C30,工字钢高出压顶梁150mm。5.1.5、 预应力锚索工程水泥土桩桩身设置预应力锚索，锚索
7、采用全孔套管跟进作业进行施工，锚索采用1x7-15.20-1860高强度、低松弛钢绞线制作而成，锚索孔径为150mm,施工时宜进行1.05倍的超张拉，注浆采用纯水泥浆（水灰比约0.450.65,水泥选用PS32.5,外加水泥用量的0.05%的三乙醇胺早强剂），每米水泥用量80kg以上，注浆采用一次注浆工艺，一次补浆工艺，注浆压力约0.4MPa0.6MPa,补浆压力约1.0MPa1.4MPa;强度等级为M20。等孔内浆液强度达到其设计强度的75%或大于15MPa后，按规范要求进行锚索张拉，锚索张拉锁定完成后才能进行下一层土方的开挖。其它参数按相关规范进行。5.1.6、 钢斜撑工程斜撑采用16B#
8、槽钢，与垂直锚杆、工字钢焊接连接。槽钢长度L=2.0m1.0me5.2、泄水设计为防止地表水下渗软化坡面土体，在此外边坡侧壁设置一定数量的泄水孔。泄水孔布置详见施工图。5.3、排水方案531、封闭废弃管道在边坡开挖前，对已查明的废弃管道均应进行封闭。在边坡开挖时，密切观根据建设方提供的挡土墙设计图纸，本边坡加固变更设计主要针对场地西侧及南侧（B-l、B-3及B-4）挡土墙施工，根据地面高程及挡墙设计参数，确定边坡支护深度为6.33-8.13m不等。4、场地工程地质条件详由昆明市建筑设计研究院有限责任公司于2015年7月提供的“天威云南变压器股份有限公司搬迁扩能及高原型特高电力变压器建设项目（一
9、期建设工程）”挡土墙岩土工程补充勘察中间成果资料。5、边坡支护、降排水设计5.1、 支护设计由于本边坡高度为6.33-8.13m,考虑到场地施工要求、工期、边坡周边环境及从经济安全角度考虑形成了放坡+钢管锚杆+水泥土桩+工字钢+锚索+钢斜撑+垃壁喷锚国联合支护方案，详施工设计变更图。5.1.1 锚杆工程锚杆采用材料A48钢管，锤击击入，成孔直径80mm,锚杆注浆水泥平均用量65kgm钢筋锚杆注浆浆体采用纯水泥浆，水泥使用强度等级为PS32.5的矿渣硅酸盐水泥，水灰比为0.5,注浆压力0.30.5MPa,浆体强度不小于MI5。注浆完毕养护至75%设计浆体强度以上，并锁紧后，土方才能进行下层开挖。
10、管身按40Cm间距在钢管前3-6m长度范围内钻AlO的透浆花眼（对称布孔），注浆孔旁焊有扩径倒刺，锚杆前端制成锥型。5.1.2 网喷工程位设计强度为C20,厚度为80mm,喷射碎配合比（重量比）水泥:砂:瓜子石:水=1:2:2:03,水泥使用强度等级为PS32.5的矿渣硅酸盐水泥，采用钢筋网片为A6.5200x200,加强筋为2m4锚杆纵横间距。5.1.3 、水泥土桩+工字钢工程(1)、孔径：锚索设计成孔孔径为A150mm.(2)、孔深：具体见设计剖面图。(3)、锚索角度：方位角按设计要求执行。6.3、 破碎地层段的钻进措施在钻遇破碎地带时，钻具会发生跳动，钻进负荷加大，甚至会发生坍孔、卡钻、
11、埋钻事故，给正常钻进带来不利影响。为保证成孔质量及效率，可采用先进行固结灌浆，待凝等强后继续钻进。6.4、 锚索制作(1)、下料：使用砂轮切割机下料，锚索长度L=Lwl(锚固段长度)+L自(自由段长度)+Li(锚磁长度)+锚具长度Lms+Lz(张拉长度)。锚固段长度与自由段长之和为钻孔孔深，锚具、锚做长度共取l2m,张拉长度取0.5m。、组装、钢较线顺直排列在加工平台上。、按照要求进行内锚头部分制作。、顺直注浆管，按LOm的间距安置对中架和隔离架，注浆管深入孔底，管端部应进行简易堵塞防止异物进入。捆扎a.自由段：在两对中架中间使用黑铁丝捆扎。b.锚固段：在两隔离架中间使用黑铁丝将其捆扎成纺锤型
12、。6.5、 下锚(1)、下锚方式：人工下锚(2)、下锚时，操作人员要协调一致，用力均匀，只能往里推，不能往外拉，保证锚索体在孔内顺直不扭曲。6.6、 注浆(1)、水泥：普通硅酸盐水泥。水泥强度等级不得低于PS32.5,并采用早强型察地下水渗漏情况，及时查清其来源并进行必要的封堵处理。1.1、 2、坑顶硬化为防止地表水从坡顶渗入边坡，坡顶以外地表土体暴露位置用喷射混凝土硬化。1.2、 3、降、集水系统(1)、开挖过程中采用临时集、排水方式处理，至坡底后边坡内沿周边每隔30m左右设1个降水井，土方开挖后兼做集水井用；(2)、降集水井采用浅人工挖孔沉井工艺施工，外径1.30m,内径LOm,并内设置水
13、泥滤水管；(3)、降水井和集水井数量及位置可根据实际情况局部调整。6、锚索施工技术要求6.1、 钻机就位为保证锚索孔质量，必须保证钻机就位的准确性、稳固性。(1)、准确性、调整钻机立轴轴线方位角与锚孔设计方位角一致。、使用地质罗盘测量，调整钻机立轴轴线倾角与锚孔设计倾角一致。(2)、稳固性、用卡固扣件卡牢钻机，使钻机牢固固定在工作平台上。、试运转钻机，再次测校开孔钻具轴线和倾角，使其与锚孔轴线和倾角一致，然后拧紧紧固螺杆。、施工过程中，一直保证卡固扣件紧固状态，并定期进行检查。、上下平台吊装设备时，在平台管架上安装手动葫芦，葫芦吨位大小一般为提升重量的3倍以上，承载的立杆、横杆应加密，操作人员
14、应佩带安全帽、保险绳，吊装平台部位以下不得有人，并设置专人指挥。造孔1.：自由段长度，moE：钢较线固定值，(1.950.1)1OA：钢较线横截面积，取14Omm2。6.10、锚索试验方案(1)、试验目的、验证设计锚索在此边坡治理位置相对岩土层中粘结锚固强度极限值，为设计锚索中的设计承载力提供依据；、发现锚索设计、施工中的缺陷，以便正式使用锚索前调整结构参数或改进制作、钻孔、注浆、张拉等施工工艺；、通过试验结果分析确定锚索安全系数；、揭示在该地层条件下影响锚索锚固力的各种影响因素及其他影响程度；、校核设计参数取值，为边坡锚索的动态设计提供有关参数，确保锚固工程的安全、经济、合理。(2)、试验方
15、案根据边坡治理方案结合本工程特点，特制定如下锚索试验方案：在边坡施工的同时，在相对安全坡面开始试验锚索施工。试验锚索参数见下表：剖面号锚索长度(m)自由段长度(m)锚固段长度(m)角度()索体实验类别B-I剖面1468303A15.20极限抗拔力B-4剂面18.5612.5303A15.20注：试验锚索钻孔孔径为15Omm(3)、试验过程、首先在指定的试验孔位设置，进行平台搭设、钻机就位、接通电路，然后采用钻机进行钻孔，并详细记录孔位的地质资料，钻孔应采用跟管工艺成孔;、锚索采用无黏结钢绞线(I860MPa),按设计要求制作；、对下完锚索的钻孔注浆；、循环张拉：a.预张拉：将锚索张拉至预张拉荷
16、载的15%,然后松开；水泥。（2）、水：符合拌制水工混凝土用水。6.7、 灌注（1）、灌注前通风检查管道畅通情况，以保证锚索体中的钢较线在注浆后能均匀地分布。（2）、灌注方法：采用压力注浆。（3）、注浆压力：注浆采用一次注浆工艺，一次补浆工艺，注浆压力约0.4MPa0.6MPa,补浆压力约LOMPa1.4MPa.（4）、注浆浆液取样试验为给锚索张拉提供依据，注浆时对每一批预应力锚索的灌浆浆液取样做抗压强度试验。6.8、 张拉台座设置锚孔周边用钢垫板固定，斜托锚孔部位需预留孔洞，按设计图纸尺寸制作，保证张拉台座固定后方可张拉。6.9、 张拉锚索张拉在锚固注浆结石体抗压强度承载强度达到施工图纸规定
17、值后进行。张拉原则（1）、先进行试验锚索的张拉（如果设计要求）。试验锚索的数量及位置由监理工程师确定。在进行锚索试验时，记录力传感器读数、千斤顶读数以及试验束在不同张拉吨位时的伸长值。每次进行试验锚索的张拉，须有监理工程师在场，并按监理工程师指示进行。（2）、升荷速率：每分钟不宜超过设计应力的10%。（3）、卸荷速率：每分钟不宜超过设计压力的20%。（4）、张拉顺序：采用单根张拉千斤顶间隔对称分序张拉。（5）、张拉计算公式：d：钢较线理论弹性伸长值，mm。F：单根钢较线设计拉力，KNo值)，本项目设计计算取值来源于2011年版本地勘报告及经验取值；(2)、边坡放坡坡顶堆载限制如有变化，需及时通
18、知设计单位进行设计方案的变更；(3)、针对本工程特性，该边坡施工分段长度不大于10.0m,支护工程施工完成后须立即进行该段挡土墙施工并及时回填墙背土方，土方回填完成后方可进行下一段边坡支护施工；(4)、此边坡支护工作实施前，甲方需请具有相应监测资质的单位开展第三方监测工作。(5)、此边坡支护工程开工前需对周边环境进行前期资料收集(即周边有无裂缝、有无沉降等)，并应收集影像资料。附录:边坡临时加固工程施工图设计变更b差异荷载补偿张拉：根据设计荷载和锚索长度计算确定差异荷载，并根据计算的差异荷载进行分单元张拉；C.按照循环加、卸荷载法张拉，直至锚固体破坏。、读数记录每次加荷至少观测15min,在观
19、测时间内测读锚头位移不少于3次，当锚头位移不大于0.1mm时，可施加下一级荷载，否则需延长观测时间，直至锚头位移增量2小时小于1.0mm时方可施加下一级荷载，同时分别记录每级荷载对应锚索的伸长量，绘制荷载位移(Q-S)曲线。、在试验过程中如果出现以下其中一种情况均视为锚固体破坏：a.后一级的荷载产生的锚头位移增量达到或超过前一级荷载产生位移增量的2倍；b锚头位移不收敛；c.钢绞线被拉断：d.锚头总位移超过设计允许的位移值。、试验结果分析通过试验记录及结果，分析各土层实际抗拔能力，及时把数据反馈给工程锚索，使之设计、施工更加科学、合理、经济。、结论及建议在进行试验时应先根据试验方案编制好试验指导书，试验过程中用作试验的锚孔参数、材料、机具及施工工艺必须满足设计要求，才能真正起到验证效果。试验完成后，应及时向业主、监理和设计部门提交基本试验报告，以验证和调整设计的相关参数。7、其他说明(1)、此边坡支护设计方案是根据主体设计单位提交的电子版挡墙结构图及2011年版本地勘报告及2015年版本补勘报告进行设计的；(2)、由于2015年版本补勘中间资料缺设计计算所需物理力学参数(C、
