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1、模板工程施工技术方案一、概况：本项模板工程经研究讨论确定，模板采用木模板，墙梁板柱整体浇筑。二、准备工作1、技术准备得到施工图纸后应组织承包单位的有关技术人员熟悉图纸，将图纸中的错误与现场不便施工的地方以书面形式报至设计院，请求解决。同时在熟悉图纸的基础上，根据结构特点确定模板选型、配模原则以及施工顺序等。绘制木模板配模图，交至操作工人处进行加工。木工工长应根据施工图纸、施工规范及施工方案针对地下室外墙、内墙、柱、梁板、楼梯、坡道等不同部位进行有针对性的技术交底，技术交底重点突出施工工艺及操作方法，尽量采用数字及图形说明问题。2、机械设备准备本工程机械设备需用情况见下表：机具名称型号单位数量备
2、注圆锯M3Y-500/250台4压刨MB104-1台2锯床MT500台4电钻台4刨床MQ423B台23、材料准备根据配模原则，考虑工程的损耗，计算出本工程材料需用计划如下：名称型号数量备注20塑料管205000根钢管48（t=3.5）1500t碗扣件1300t双面覆膜竹胶合板12mm厚15000平方米双面覆膜多层板15mm厚20000平方米木方60*902000立方米可调支撑头8000套上部支撑4、隔离剂选用墙、柱等竖向模板选用机油兑柴油（3 :7），搅拌均匀后，采用干棉丝擦在模板上，梁、板等水平模板选用油性脱模剂，用棉纱均匀擦在模板内侧面上，脱模剂不得过厚涂刷均匀，防止污染钢筋。三、模板设计
3、1、墙梁板柱模板各层梁底、梁侧模板满配，模板面板采用15mm 厚覆膜多层板，梁侧模水平向龙骨采用6090 木方间距250mm，梁底模水平向龙骨采用6090 木方间距250mm。木方及模板均应提前进行加工，保证边沿平直。模板制作成侧模包底模的形式。侧模与侧模接缝的位置做成企口形式，并贴15mm 密封条。梁底模板在拼缝处模板应长出木方10cm，在模板拼接时增设两根长度不小于1000mm 的短木枋。2、楼梯模板楼梯模板底模与侧模按满配布置原则，踢面模板按一层用量配置。楼梯模板采用15mm 厚覆膜竹胶合板，底模采用6090木方，木方200mm，楼梯底模应伸出侧模5cm，模板拼缝处应加贴密封条。楼梯踢面
4、模板采用多层板制作，根据事先算好的楼梯高度进行加工，模板下口宜制作成倒三角形式，以便于收光，踢面板通过小木条与6090 木方连成整体。四、模板体系验算【梁板模板计算】（一）计算依据：计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。（二）计算参数:模板支架搭设高度为3.7m；梁截面 BD=400mm700mm；立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m；立杆的步距 h=1.20m；面板厚度：15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方：60
5、90mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.2025.0000.1200.5000.400=0.720kN。采用的钢管类型为483.5。（三）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模
6、板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.7000.400=7.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5000.400(20.700+0.400)/0.400=0.900kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.400=0.480kN均布荷载 q = 1.207.000+1.200.900=9.480kN/m集中荷载 P = 1.40.480=0.6
7、72kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为： N1=0.455kN；N2=1.777kN；N3=1.777kN；N4=0.455kN 最大弯矩 M = 0.023kN.m 最大变形 V = 0.0mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02310001000/21600=1.065N
8、/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3968.0/(2400.00018.000)=0.202N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.016mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求! （四）梁底支撑木方的计算 1、梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.777/0.400=4.442
9、kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.440.400.40=0.071kN.m 最大剪力 Q=0.60.4004.442=1.066kN 最大支座力 N=1.10.4004.442=1.954kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.009.009.00/6 = 81.00cm3； I = 6.009.009.009.00/12 = 364.50cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.071106/81000.0=0.88N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪
10、力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31066/(26090)=0.296N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6773.702400.04/(1009500.003645000.0)=0.019mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! （五）梁底支撑钢管计算 1、梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变
11、形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.935kN.m 最大变形 vmax=3.004mm 最大支座力 Qmax=2.952kN 抗弯计算强度 f=0.935106/5080.0=184.12N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 2、梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到 最大弯矩
12、Mmax=0.945kN.m 最大变形 vmax=3.888mm 最大支座力 Qmax=9.643kN 抗弯计算强度 f=0.945106/5080.0=185.95N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! （六）扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.64kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件
13、! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 （七）立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.64kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1493.700=0.661kN N = 9.643+0.661=10.304kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值
14、(N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh(1) l0 = (h+2a)(2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.750 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1851.7501.20=2.488m =2488/15.8=157.500 =0.284 =10304/(0.284489)=74.227N/mm2，
15、立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.200+20.300=1.800m =1800/15.8=113.924 =0.497=10304/(0.497489)=42.427N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a(3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；公式(3)的计算结果：l0=1.1851.000(1.200+20.300)=2.133m =2133/15.8=135.000 =0.372=10304/(0.372489)=56.629N/mm2，立杆的稳定性计
16、算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40h+2a或u1h(m)1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.1731.44 1.0 1.012 1.022 1.031
17、 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.1491.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.1321.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.1231.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.1111.92 1
18、.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.1042.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.1012.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.0942.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.0
19、66 1.078 1.091【墙柱模板计算书】一、参数信息1、基本参数次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2、主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3、次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):90.00；4、面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm
20、2):1.50；5、木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速
21、度，取5.000m/h； H - 模板计算高度，取4.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 24.085 kN/m2、96.000 kN/m2，取较小值24.085 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.085kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,
22、按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1、抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.224.0850.5000.900=13.006kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.113.006300.02+0.1171.260300.02= 1.30105Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中，
23、 -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.30105 / 1.88104 = 7.0N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =7N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2、抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =300
24、.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.224.0850.5000.900=13.006kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m；面板的最大剪力：V = 0.613.006300.0 + 0.6171.260300.0 = 2574.3N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2574.3N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv
25、= 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =32574.3/(250015.0)=0.515N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.515N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3、挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 24.080.5 = 12.043N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 300mm； E-面板的弹性模量: E
26、 = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.2mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67712.043004/(10060001.41105) = 0.783 mm；面板的最大挠度计算值: =0.783mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一)次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 699/61= 81cm3；I = 6999/121=
27、364.5cm4；次楞计算简图1、次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.224.0850.3000.900=7.804kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.17.804500.02+0.1170.756500.02= 2.17105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2
28、)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.10104； f -次楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 2.17105/8.10104 = 2.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 2.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2、次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新
29、浇混凝土侧压力设计值q1: 1.224.0850.3000.900/1=7.804kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90/1=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.67.804500.0+ 0.6170.756500.0 = 2574.3N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 2574.3N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 90.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计
30、值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =32574.3/(260.090.0)=0.715N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.715N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3、次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 24.090.30=7.23 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次
31、楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=3.65106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6777.23/15004/(10090003.65106) = 0.093 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.093mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.99cm3；I =10.7832= 21.57cm4；E
32、= 206000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kNm)主楞计算变形图(mm)1、主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.224.080.30.51.420.30.54.755kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 3.85105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 3.85105
33、/8.99103 = 42.9 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =42.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2、主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V =3494.9/2 = 1747.5N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 424.115mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =21747.5/424.115=8.241N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =8.241N/
34、mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3、主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.425mm；主楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；主楞的最大挠度计算值 =0.425mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701
35、057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 6.35 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=6.348kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！五、各种模板施工技术要求1、梁板模板安装施工顺序弹1m 线搭设满堂脚手架(底部垫木枋)调整梁底钢管标高安装梁底模安装顶撑并调平安装梁侧模墙边木枋(贴密封条)就位摆设主次龙骨铺设楼板模板支撑架加固施工工艺a、楼板模板施工前应先弹1m 线，根据1m 线搭设满樘脚手架；放好梁位置线，采用吊线坠的方式将位置线引至钢管架上。b、调整梁底钢管标高，调平后，铺设梁底模，
36、梁底模两侧用扣件锁紧，防止梁底模跑位。c、梁钢筋绑扎完毕后，封梁侧模，梁侧模应落在梁底模上，同时安装快拆头，调整板底碗扣架高度以满足层高要求。d、铺设主次龙骨，按配置方案将模板摆放好，模板拼缝要严密，用钉子把模板固定。楼板、坡道模板压在梁侧模上。e、梁底模按照梁跨度的1.5起拱，不同梁跨的起拱高度如下图所示：f、梁板模板支撑采用钢管脚手架，脚手架立杆间距1000mm，设三道水平连接杆件，立杆在梁的位置可进行调整，但立杆间距不应大于1000mm。梁高大于700mm 的梁采用穿梁的M16 对拉螺杆加固，螺杆间距600mm，每根螺杆后设两根48 短钢管，梁高小于700 的梁采用“U 型箍”加固，间距
37、600mm，边梁梁侧加钢管三角斜撑间距600mm。梁底木枋下沿长向间隔600mm 设一道横向钢管。g、将主龙骨放在快拆头上，主龙骨上铺间距250mm 的次龙骨，次龙骨接长时采用搭接形式，搭接长度不少于500mm。梁板支设详见下图。2、楼梯模板安装1）楼梯模板施工前应根据实际层高放样,先支设平台模板,再支设楼梯底模板，然后支设楼梯侧板，应先在侧板内侧弹出楼梯底板厚度线和侧板位置线，吊装加工的钢木结合踏步模板到位。为确保踏步线条尺寸的准确，2）踏步板的高度必须与楼梯踏步的高度一致，放样时，须预留出装修面层的厚度。楼梯模板支撑体系采用钢管加快拆头斜撑，斜撑间距1m，中间设横向拉杆一道。侧模固定采用5
38、0100 的木方固定。3、特殊部位模板1）梁柱接头模板要求模板接缝平整且缝隙小。所有模板体系在预制拼装时，将模板刨边，使边线平直，四角归方，接缝平整；梁底边、二次模板接头处，转角处均加垫10 厚海棉条以防止砼浇筑时漏浆。采用10#槽钢进行抱箍方式进行加固。3）与剪力墙相交的梁板模板在主次梁、楼梯休息平台梁板与剪力墙交接的部位，为保证墙体混凝土的外观效果，剪力墙应连续浇筑，在这些部位预留出梁、板的位置。梁采用模板制作成与梁同宽同高的盒子放入墙内，板采用预埋聚苯板的方式。在现场所加工易于拼装和拆卸的定型模板，在安装时为了防止门模跑模,可以用14600mm 的短钢筋（顶棍）焊在附加筋上，限制门窗、洞
39、口模板的位置。为了保证门窗、洞口模板与大钢模之间的接缝不漏浆，在模板两侧边四周粘接密封条，在安装大钢模时固定紧，保证不能漏浆及线条的顺直。4）不同混凝土交接处模板本工程存在多处不同混凝土交接的部位，如地下室内外墙交接处、梁柱交接处、梁板与墙体交接处。这些部位混凝土要连续浇筑，故采用钢板网进行临时封挡，钢丝网应和墙、梁、板的钢筋绑扎牢固、严密。各部位留设位置见下图。4、模板节点处理从结构特点出发，充分考虑结构施工要求，对本工程的各部位做如下处理：与剪力墙垂直的墙梁的处理方式：梁高小于等于600 mm的板梁可在剪力墙上用钢丝网预留梁豁，梁筋后绑与顶板一同浇筑；梁高大于600 mm的墙梁可先与剪力墙一同绑筋后与顶板一同浇筑。模板与角模在此部位可预留梁豁。六、保证混凝土墙面平整度的措施 在保证模板加工质量的前提下，要保证支模的施工质量。相邻两块模板间除螺栓连接外，还使用模板连接器调整、校平。结构阳角处单独设计大阳角模，能保证结构棱角分明、线条顺直，为防止阳角胀模，产生鼓肚现象，在阳角处用双向100*50mm方管进行加固。
