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1、目 录一、编制依据2二、工程概况2三、支撑系统的选择与设计计算4四、模板的制作与安装：12五、模板的拆除21六、安全技术措施22一、编制依据1、建筑施工大全2、建筑施工安全检查标准3、河北省建筑施工安全检查标准实施细则4、施工图纸及施工组织设计二、工程概况（一）基本概况 序号项 目内 容1工程名称中筑华好汤河国际（一期）施工（一标段）2工程地址长江东道以北、原秦棉纺织有限责任公司北厂区3设计单位秦皇岛市建筑设计院4建设单位秦皇岛中筑华好房地产开发有限公司5监理单位中冶京诚（秦皇岛）工程技术有限公司5质量监督秦皇岛市开发区质量监督站6施工单位秦皇岛市政建设集团有限公司7建筑功能2#、3#楼为住宅
2、，局部为战时人防配套工程；其余为配套工程及地下车库 8工期要求630天9质量要求合格（二）建筑设计概况 序号项 目内 容中筑华好汤河国际（一期）施工（一标段） 2#3#28#二层地下车库地下换热站地下消防泵房及其它1建筑面积33947340011788145671984802建筑物高度97.95m97.95m12.5m7.4m3层数-3/33-3/333-24标准层高奇数2.9m2.9m/偶数层3.0m3.0m50.00标高8.2m8.2m8.5m6.1m8.5m8.5m6防水等级屋面防水等级级；地下防水等级级；7耐火等级地下为一级，地上为一级8防水地下室3mm+3mm厚SBS防水卷材及钢筋混
3、凝土自防水两道防水 卫生间聚氨酯涂膜防水屋面3mm+3mm厚防水卷材地下车库地下车库采用4mm厚SBS防水卷材及钢筋混凝土自防水。9砌 体蒸压加气混凝土砌块 10装饰门窗断桥铝合金三玻双中空玻璃门窗内装修作法混合砂浆面层；车库水泥砂浆白色墙面外装修作法干挂石材、涂料楼地面水泥砂浆地面、陶瓷地砖、花岗石、车库细石混凝土地面、水泥砂浆地面（三）结构设计概况 序号项 目内 容中筑华好汤河国际（一期）施工（一标段）1土质情况地基持力层为强风化混合花岗岩层(6)2场地类别类3基础型式2#、3#楼及二层地下车库为筏板基础；其余为独立基础4结构形式住宅为剪力墙结构；地下车库为框架结构； 5结构安全等级二级6
4、地基基础设计等级2#、3#楼及地下车库为甲级；其它为丙级； 7建筑抗震设防类别丙类8抗震设防烈度75度9混凝土强度等级多层高层车库基础垫层C15C15C15基础 C30C40C40 剪力墙、梁板柱及楼梯C30C40C35C30C25C30过梁、圈梁、构造柱C25C25C25三、支撑系统的选择与设计计算（一）车库模板计算 计算参数: 模板支架搭设高度为2.7m， 立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=2.00m。 面板厚度50mm，剪切强度115.0N/mm2，抗弯强度200.0N/mm2，弹性模量206000.0N/mm2。 木方4090mm，间距300mm，
5、剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.50+0.30)+1.402.50=18.920kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.50+0.71.402.50=18.650kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变
6、荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.5。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.5000.600+0.3000.600)=6.939kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.600=1.350kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.005.005.00/6 = 250.00cm3； I = 60.005.005.005.00/12
7、= 625.00cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取200.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.206.939+1.401.350)0.3000.300=0.092kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09210001000/250000=0.368N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh
8、T 其中最大剪力 Q=0.600(1.206.939+1.41.350)0.300=1.839kN 截面抗剪强度计算值 T=31839.0/(2600.00050.000)=0.092N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=115.00N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6776.9393004/(1002060006250001)=0.000mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板中间跨支座最大弯矩
9、计算公式为 M = 0.1Pl+0.1ql2 面板的计算宽度为8100.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.5008.100+0.3008.100)=93.677kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.1000.91.402.50.300+0.1001.2093.6770.3000.300=1.106kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.10610001000/250000=4.425N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 2、纵向支撑钢管的计算 纵向钢
10、管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 2.1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.5000.300=3.765kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.203.765+1.200.090)=4.1
11、63kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m 2.2.抗弯强度计算 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.110.600.60=0.184kN.m 最大剪力 Q=0.60.6005.108=1.839kN 最大支座力 N=1.10.6005.108=3.372kN 抗弯计算强度 f=0.184106/5080.0=36.20N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 2.3.挠度计算 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6774.145+0.9900.000)600.04/(1002.06105
12、121900.0)=0.145mm 纵向钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 3、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.37kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.354kN.m 最大变形 vmax=0.228mm 最大支座力 Qmax=7.249kN 抗弯计算强度 f=0.354106/5080.0=69.69N/m
13、m2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.25kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 5.1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1093.000=0.32
14、8kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.6000.600=0.108kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.5000.6000.600=4.518kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 4.459kN。 5.2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.6000.600=0.810kN 5.3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ
15、6、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.49kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m； h 最大步距，h=2.00m； l0 计算长度，取2.000+20.500=3.000m； 由长细比，为3000/15.8=190 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.201； 经计算得
16、到=6485/(0.201489)=65.974N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，2.00m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0860.6002.0002.000/10=0.024kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的
17、轴心压力最大值； Nw=1.24.459+0.91.40.810+0.90.91.40.024/0.600=6.416kN 经计算得到=6416/(0.201489)+24000/5080=69.901N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!（二）标层模板计算1、采用50mm100mm大楞作为龙骨，直径48mm钢顶柱作为支撑系统。大楞间距0.3m，立柱间距1.0m。2、设计计算：（1）荷载计算：模板及木楞自重：0.5kN/m2现浇砼自重：2.4 kN/m2钢筋自重：0.11kN/m2施工活载：1.5kN/m2振捣产生荷载2.0kN/m2总计：6.5kN/m2（2）龙骨强度及刚
18、度验算： q=6.50.3=1.95 kN/m2M=ql2/8=1.9512=0.244KN.mF=M/W=(0.24106)/601002/12=4.88N/mm2f=13N/mm2强度满足要求。V=ql4/48EI=6.53004/489103101003=0.073mm L/400=2.25刚度满足要求。（3）立柱强度验算：N=3.441=3.44KNN=13KN稳定性：N/A=3440/0.853.14242=2.24N/mm2f=205N/mm2四、模板的制作与安装：框架柱模板：A、使用多层木模板，框架柱一次施工，一次性支模，顶板与柱统一浇筑。B、基础梁混凝土工程施工完毕后，在基础梁
19、表面用墨线弹出框架柱子底盘线，底盘线每端延长300mm，以便于检查柱子根部的位置。C、柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆柱模的浇筑口和清扫口在配模时一并留出。从下向上安装柱箍，木方用垫片勾住并用拉结螺栓拉紧。D、柱模板的安装1)柱模拼接加固：柱外围采用钢管做柱箍加固，1.6m以下间距450mm一道，1.6m以上间距600mm一道。2)柱模板拼装前复核基层上的模板控制线，在主筋上做好找平层控制标高，然后在基层上做砂浆找平层。模板拼装前板面涂刷脱模剂，用吸尘器、鼓风机清除结构内的垃圾。3)在浇筑梁板混凝土前，在柱的每面柱外300mm处预留两根C20钢筋头高出板面150mm，在支柱模板时，用木方将模
20、板与预留的钢筋头固定，确保柱定位准确。4）柱模支设前应将地面用水平尺找平，并与定位基准线靠近用砂浆找平，以防模板底脚漏浆移位。5）对柱模的标高及垂直进行校正，无误后用对拉螺栓固定。6）对通排柱模板，先装两端柱模板，校正固定，拉通长线校正中间各柱模板。E、柱子模板的支撑体系采用扣件式钢管脚手架体系，架设适量的剪刀撑，保证支撑水平方向的稳定性。柱子模板的支撑体系见下图：钢管（3）墙体模板： A、地下室内、外墙模板：1）地下室内、外墙体采用18mm厚多层木模板，横向背楞和竖向背楞均采用6090的木方做背楞，采用A14的对拉螺栓，间距为： 高3m以内的为300400；高3m以上为400600。对拉螺栓
21、两端焊5cm长B12钢筋挡板保证砼断面端穿上12，一次性使用，为避免割除螺栓时在墙上留下痕迹粉刷时造成透锈，封模板时在螺杆两mm厚3030mm的木块。拆模后用氧气切割同墙面相平；内墙对拉螺栓外套A20 PVC绝缘套管，待混凝土浇筑完拆模后拆出螺杆，可将其周转重复使用。加固的横向钢管和竖向钢管间距见附图，斜支撑采用A48钢管，自下而上1200mm一道，顶部也加一道。斜支撑钢管加固见主体部分剪力墙附图。板与板之间拼缝应加海绵条，墙与基础梁接茬处应粘贴不干胶带防止跑浆。142）板与板之间拼缝应加海绵条，墙与基础梁接茬处应粘贴不干胶带防止跑浆。3）根据模板外边线调整模板平直和标高，用线坠检查来调整垂直
22、，校正无误后，拧紧穿墙螺栓，在拧紧时，模板上口要加顶杆防止上口偏移。B、地上内、外墙模板：1）采用18mm厚多层木模板，地上外墙外侧6090的木方做背楞，间距250300vmm垂直设置；外墙内侧和内墙用A48钢管做背楞，间距250300mm垂直设置，模板接缝处后背4890mm的木楞。墙体模板外配2根横向A48钢管支撑，设A14的对拉螺栓加固，间距600500mm，对拉螺栓套A20的绝缘PVC塑料管，穿墙螺栓外套以塑料套管和锥形塑料堵头，拆模时将螺栓拔出，周转重复使用；人工剔凿出锥形塑料堵头；穿墙螺栓留下的孔洞用聚氨酯发泡填塞密实，具体构造见下图。为便于拆装和多次周转使用，将整张胶合板作为标准板
23、，按设计图纸尺寸拼接后在阴阳角和门窗口处局部加工成非标准尺寸。2）模板安装前先进行配模，并将6090mm的竖楞按250mm的间距钉在模板上，钉时板边的一端位于竖楞中间，使两板接缝正好在木楞的中间压住板缝。3）安装模板时先按墙体位置线将木胶合板和竖向背楞立起，用斜撑临时靠在钢筋网上，然后按600500mm的间距安装对拉螺栓和塑料套管，然后钉6090mm的主楞，再将2A48钢管竖向安装夹螺栓中间，拧入山形卡和螺帽拧紧。4）吊线及拉线检查调整模板的垂直度和水平度，并按控制线调整模板的轴线位置及内部几何尺寸，吊线检查门窗洞口的垂直和位置标高，剪力墙及暗柱根部在浇筑楼板砼时预埋C20短钢筋，用于加固根部
24、防止模板位移，参见框架柱根部加固。墙模垂直度可用2道斜钢管与地面上预埋的锚环内横钢管拉接固定，斜钢管间距1.2m一道，4m长以下的墙体，C12锚环每道墙设3道；4m长以上的墙体，14锚环间距1m设置一道。5）安装后模板支撑必须牢固、稳定可靠，确保安全和施工中不变形、不错位、不涨模，对于角部和转折处用钢管斜撑加以固定。安装后对底部和楼板缝隙处用1：3水泥砂浆进行封堵。 水暖、电、风预留洞口和地下室门窗采用18mm厚木胶合板，背楞用60100mm木方，中间设横楞，四角加木斜撑，以保证混凝土阴阳角方正和完整。（4）梁模板地下部分梁底模采用木胶合板，梁侧模板采用定型组合钢模板。当梁高度大于400mm时
25、上下钢模板接缝处增加用A10钢筋两头焊接1.5mm厚钢板的顶拉杆固定，钢筋长度为梁宽20mm，拉片钢板长宽8050mm，顶拉杆水平间距600mm，竖向间距200mm，当梁宽大于等于400mm时，梁中间加设立杆一道。地上部分梁底模与侧模均采用 20mm 厚木胶板，主龙骨采用 60mm90mm300mm 单面刨光方木。梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工，由塔吊或吊车至作业面组合拼装。然后加横楞并用利用支撑体系将梁两侧夹紧， 在梁 h/2 处加 M14 穿墙螺栓。当梁底搭设在短脚手杆时，短脚手杆用直角扣件扣紧在立杆上，端头处伸出长度不小于10cm，梁底采用步步紧拉杆固定梁帮防止梁阳角漏浆。梁模的支
26、设采用A48钢管，利用扣件连接组成支撑架。立柱在高度方向应设纵横水平拉杆和斜拉杆。水平拉杆距地面300mm处设一道，以上每小于12001800mm一道。梁外侧立杆距离梁边缘120mm。每跨框架梁下必须设置剪刀撑，由底部至顶连续设置。斜杆与地面的倾角在4560之间。为保证支模系统的稳定，应在支架的两端和中间部分与工程结构进行连接。梁两侧立杆纵向间距：当梁截面为300600mm以下时为800mm，当梁截面在300600400800mm之间时为700mm，大于400800mm的梁为600mm，横向间距为1.0m。当梁底搭设在短脚手杆时，短脚手杆用直角扣件扣紧在立杆上，端头处伸出长度不小于10cm，当
27、梁底搭设在短木方上时，短木方与大横杆采用铅丝绑扎牢固，短木方间距不大于600mm。梁底采用步步紧拉杆固定梁帮防止梁阳角漏浆，支撑系统采用满堂红脚手架结合螺旋顶柱。（5）楼板模板A、车库地下顶板采用定型组合钢模板，100100mm的木方做底楞，模板拼缝处加设海棉条或粘塑料不干胶条，以保证拼缝的严密和不漏浆。支撑系统采用满堂红脚手架，立杆间距1.01.0米，大横杆步距1.5 米，底部距地200mm处设扫地杆。B、主楼地下及地上部分楼板、楼梯模板：采用18mm厚多层木模板，模板下底楞为50100mm的木方，支撑系统采用普通满堂脚手架，厚度130mm以下的立杆间距11m，水平杆间距1.5m。厚度130
28、mm以上的立杆间距0.90.9m，水平杆间距1.5m；楼梯底板下底楞为100100mm的木方，立杆间距0.80.8m，水平杆间距1.5m。钢板底部距地200mm处设扫地杆；C、按房间尺寸安装钢管支承脚手架，立杆间距0.81.5m。水平杆间距1.5m(地下一层设两道并顶紧墙面)，地上设A8钢筋地锚，用斜撑杆和架体拉结。D、在钢管螺旋顶头上安放主龙骨，根据板底控制线调整螺旋高度并拉线调平主龙骨顶面，开间大于4m的房间，中间起拱1/2000。E、铺设木胶合模板，按楼板尺寸进行排板，梁侧面模板上口和楼板底模相平，采用扣帮支模。（6）楼梯模板模板支设前，先根据层高放大样，先支平台模板，后装楼梯斜梁或楼梯
29、底模板、外帮侧模板。在外帮侧及内侧弹出楼梯底板厚度线用样板划出错步侧板的档木，再钉侧板，如楼梯宽大，应沿踏步中间上面设后扶梯基，加钉12道吊木加固。（7）门、窗洞口模板 ：采用 50mm 厚的木板定型窗模，其角用定型角钢固定，并用螺栓拉牢。侧面用铁钉将九夹板固定在木板上，木螺丝要凹进多层板表面。上、下用边梁加内控式定位筋分左、中、右三道支撑定位，左右两侧与暗柱内控式定位筋分上、中、下固定。 （8）后浇带模板A、基础底板后浇带采用成平缝加橡胶止水带。后浇带模板采用55mm的单层钢丝网做挡模，用C12150mm固定钢丝网，竖向钢筋焊接固定在板（梁）钢筋上。基础底板在垫层施工时预留后浇带清扫坑，以便
30、后浇带清理及抽水，具体见下图。B、顶板后浇带脚手架宽度要2.5m，立柱间距不大于750mm，步距不应大于1200mm，排距750mm，每4m做一道斜交叉拉杆，保证后浇带的稳定性和刚度，模板应与楼面模板分离支撑，其它模板拆除时应保留后浇带模板。楼板、剪力墙后浇带的侧模同底板后浇带侧模。C、后浇带板下有稳固的支撑，支撑保证上下层位置一致，方可进行楼层混凝土浇筑。五、模板的拆除1.模板拆除前必须申请办理拆模手续，待砼强度报告出来后砼达到拆模强度模板方可拆除，预应力梁拆模遵循两层顶一层原则。2墙模拆除：先拆除斜撑或拉索，然后卸去穿墙螺栓螺母及纵横龙骨，用撬棍轻轻撬模板，使模板离开墙体，即可把模板吊运走
31、。3. 梁板模板拆除：拆除穿墙螺母拆除梁侧竖向龙骨及斜撑拆除梁侧模拆除板底水平拉杆卸下板底木龙骨拆除板底支柱卸下板模拆梁底 横杆拆除梁底模注意事项： (1)拆模严禁将模板直接从高处往下扔，可用带钩子的绳子往下系，以防止模板变形和损坏。(2)拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和棱角。(3)拆下的钢模板，如发现不平时或肋边损坏变形应及时修理。(4)拆除定形模板时，应注意拆下后按编号码放整齐，以备后用。六、安全技术措施1、工作前检查好使用的工具是否牢固，工具必须用绳系在身上，以免掉下伤人。工作时思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。2、安装梁底模板对应注意随铺随固定，不得虚放及梁底有探头现象
32、，没有用的模板应及时运走。3、铺设模板对板底木龙骨要及时用铅丝和支撑系统扎牢，不得虚放。4、现场操作，必须戴好安全帽及安全带。5、支模时操作面要按要求搭设护栏及安全操作台，操作台上铺设脚手板，不得站在钢管上操作。6、砼浇筑安全措施(1)本工程砼浇筑采用泵送砼及塔吊加吊斗方法，砼输送过程中，管道振动较大，因此输送管固定时不得直接支撑在模板及模板支撑上，以防因输送管振动而使模板及其支撑系统产生变形，应设相对独立的支撑和支架。(2)剪力墙及各层柱浇筑时，应搭设砼浇筑操作平台及护栏，操作平台上满铺脚手板、护栏处设200mm高踢脚板。(3)砼浇筑时人应站在输送管口旁边，不得正对管口以防砼喷射在人体上。(4)输送管支撑或支架应具有良好的稳定性，防止输送过程中发生支架倾翻以至伤人。(5)建立信号传递系统(如用电铃)，使工作面和输送泵操作人员可随时联系，输送泵操作人员应按信号要求进行操作。7、拆除模板过程中，严禁往下抛掷物料，应将手持工具放在稳妥处或工具袋内，防止物体从高处坠落伤人。8、拆除作业完工前，不准留下松动和悬挂的模板，拆下的模板应及时运到指定地点存放。9、模板拆除作业中，应设专门监护人员及醒目警示牌。10、拆下的模板应及时清除灰浆，清除的模板必须及时涂刷脱模剂，模板及配件应设专人保管和维修，并要按规格、种类分别存放。
