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1、人防、地下室工程施工方案一、工程概况：本工程为金华市通济置业有限公司开发投资的清风隽府项目工程，工程位于电大街以西，清风公园以北。本工程共计17栋房子，其中包括1#、2#、3#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#、12#、13#别墅排屋为地下一层、地上三层框架结构；15#、16#、17#、18#、19#多层下设大地下室，地上八层框架剪力墙结构，别墅地上高度为10.600m，排屋地上高度为11.4m，多层地上高度为23.30m。总用地面积：26385.99平方米，总占地面积：7380.31平方米，总建筑面积46509.58平方米；大地下室建筑面积12031.3，人防面积3879.86，
2、总长83.2m，总宽114.18m；地下室剪力墙厚300mm、250mm；地下室底板人防为350mm厚，非人防为300mm厚、250mm厚；地下室顶板厚为250mm、160mm，梁有2.04m*0.35、0.35*0.12、0.35*0.7、0.25*1.55、0.35*1.97、0.35*1.3。本工程结构设计合理使用年限为50年，结构安全等级二级，耐火等级地上部分为二级，地下部分为一级，地基基础设计等级丙级，结构裂缝控制等级三级，屋面防水等级为II级，地下室一级，抗震设防烈度小于6度，防雷等级三类。该工程的建设单位为金华市通济置业有限公司，勘察单位为核工业金华工程勘察院，设计单位为浙江金华
3、市建筑设计院有限公司，监理单位为浙江中环建设监理有限公司，施工单位为浙江金磐建设有限公司。质监单位为金华市建设工程质量监督站，安监单位为金华市建设工程安全监督站。二、各工序施工方安案1、模板工程施工方案1.1、地下室基础支模工程地下室基础四周均用砖砌砖胎模，砌砖高根据底板厚度而定，采用0.000以下墙体采用Mu15混凝土实心砖，M10水泥砂浆砌筑，两侧用1：2.5水泥砂浆粉20厚。地下室基础底板配模见下图：1.2、地下室墙板支模工程本工程地下室砼墙板与顶板均采用大型组合式木模板，室内承重架为48钢管满堂架子，室外基坑搭施工架配合墙模施工，并用对拉螺栓进行墙板加固。(1)大型组合式木模均需按施工
4、图进行配模制作，九夹板制作时要直边统角，保证模板组合拼装平直缝密，并编号。(2)立模前对施工缝进行处理，清除浮浆和松动石，必要时锺子凿毛，并清除止水带表面浮浆。(3)在底板施工缝交接处，除模板底部有方木靠边外，应再在其下方装一道方木，以使模板和已浇部分底板结合密实不漏浆。(4)砼对模板的侧压力较大，故需在模板内外用对拉螺栓和模板连接使其固定，螺栓用12横间距400，纵间距500，外墙的螺杆在中部焊止水片，在定位外模时用6短钢筋焊于螺杆上，使模板尺寸正确。在孔内气割螺杆，用防水砂浆封口。内外墙板支模详见下图：(5)地下室墙模支撑，次龙骨间距为200，主龙骨间距500，用483.5钢管)，并设置纵
5、横向剪力撑。(6)配墙模板，应在顶板下1.21.5m模板和下部模板为各自独立二块，下部拆模，上部1.21.5m仍保留固结在砼墙上，待顶板、梁一起浇捣后再拆除，这样既可提高模板周转率，同时也为新老砼处明显接槎不良现象提拱了有利条件。 1.3、地下室柱模板工程(1)柱模板分4块组合拼模，为加快周转和确保砼节点质量和外形顺直，在接头部位高1.21.5m处柱模不随下部柱模拆除.(2)立模前后先在基层上弹出纵模轴线和周边线，将木框固定在砼基层面上，并在木框上标出柱中线，柱模四周方木需固定在已找平的木框基面上，这样柱模位置正确，模板上口平直，为防止底部“跑浆”、“吊脚”提供有效措施，柱模详见下图： (3)
6、对于断面小于500的柱子，每边用三根竖向方木，柱箍采用48400钢管，对于断面大于600mm柱子，每边用四根竖向方木，柱箍采用48*3.5钢管，12对拉螺栓纵向间距400，柱由穿硬塑管，以便于回收螺杆重复使用。1.4、地下室顶板模板工程(1)满堂架立杆间距400，步距500，次梁下立杆相同，大梁立杆间距再加密侧模，模板用18mm厚九夹板。(2)九夹板采用散铺方式，在48钢管架上铺6080方木，间距250mm，楞高80mm竖放，九夹板用铁钉与木楞相连接和台模安装要保证梁模、柱模能提前拆下。2、地下室钢筋工程施工方案2.1、概述钢筋班组分制作组与绑扎组进行翻样和安装，现场加工制作，塔吊运入坑内绑扎
7、，由低到高，先绑扎基础承台钢筋、后绑扎地梁钢筋及底板钢筋，等底板钢筋和承台上部架立筋完成后，立即绑扎柱、墙板插筋。底板钢筋按要求设置支撑钢筋。钢筋需具有质保书，进场后，抽样做力学试验报告，合格方可用于本工程。(1) 16以上竖向钢筋(柱或暗柱、墙板)接头采用电渣压力焊，电弧焊等施工工艺，既保证质量，又节约钢筋用量，16以下竖向钢筋用搭接接头。水平钢筋16以上采用对等焊接头，16以下用搭接接头。(2)所有墙筋、柱筋均在地梁面、底板面上部留设施工接头，外露长度根据直径不同及设计要求，留足搭接长度，并按设计要求错开。(3)预埋铁丝的保护层垫块，在墙板筋垂直方向每隔O.8m，水平方向每隔1.2m绑扎水
8、平筋上，要求牢固整齐，不能作为象征性标志，柱筋保护层在柱高范围四个侧面绑扎四道保护层垫块，保护层厚度按设计要求制作。(4)地下室底板、基础梁钢筋接头位置按设计。(5)每个接头区范围采用搭接接头时从一接头中心至1.3倍搭接长度的区段内不能有二个接头，采用焊接接头时，应从接头中心到长度35d，且不小于500的区段，受力钢筋接头面积允许百分率均按设计及规范要求留设。(6)避雷接地要求安装班组按设计要求和有关规范埋放和柱筋相连时，柱筋上作红漆标志，上部施工时，此筋均应电焊连结。2.2、底板钢筋操作(1)基础梁可分段绑扎成型，然后安装就位，按照梁位弹线，就地绑扎。(2)绑扎钢筋时，除靠近外围两行相交点全
9、部扎牢外，中间部分的相交点可相隔交错扎牢，双向受力的钢筋不得跳扣绑扎。(3)底板钢筋有上、下二道网，需用22钢筋做立架支撑。承台底板筋上、中、下三道钢筋间应作型钢支架，型钢支用L705。支架钢筋纵横间距为1.5m，支架钢筋制作人字型，分别于下道钢筋网，底板及承台钢筋支架见下图：3、地下室混凝土工程施工方案地下室工程均按泵送商品砼，送至各个工作面进行砼浇捣，地下室内独立柱及内墙板采用泵送或塔吊送到各个工作面。1、泵送管布置合理、紧凑、覆盖率高，砼浇捣自远而近，自低至高，边浇边拆导管，连续浇筑。2、砼用量计划准确，砼进场验收，确保不致浪费。3、配备足够的砼泵和输送管，选择合理路线，使砼连续浇捣，施
10、工缝留设在后浇带位置，每块一次浇筑成型。4、地下室采用2台固定泵进行浇筑。要求施工队准备四组人，结合现场具体浇筑实际情况调动，要求一定确保每一下料口混凝土能很好地覆盖上层已浇筑的混凝土，避免形成冷缝。底板混凝土浇筑连续施工，施工缝按后浇带位置留设。5、大体积基础面积比较大，在施工过程中以及养护阶段，产生水化热不及时保温保湿养护，则可能会产生温度裂缝，影响砼质量，故必须采取一定措施来保证砼施工质量。6、本工程地下室基础底板砼用量大，利用砼泵送至各个工作面，因此要求砼坍落控制在122，砼初凝间间约为3-5小时，底板砼要求一次性浇捣，严禁留施工缝。考虑本基础底板的平面尺寸，需布置泵送管道，采用一次泵
11、送至最远处，边浇边拆的方式。7、砼浇捣采用多斜面循序推进的方式，一次到顶，这种自然流淌形成斜坡的砼浇捣方法，能较好适应泵送工艺，具体震捣操作见下图。柱和墙板砼分层浇筑震捣，每层厚约50cm，有复合箍筋的大柱子，采用集束式(数只振捣棒成束)，并在软轴皮管外表面作出长度标志，以防漏振。8、地下室的外墙板与底板的连接要严密，接缝处的施工必须符合设计要求和规范规定。留缝处要设止水带，且距离底板表面不小于500mm，侧墙板在浇捣混凝土时，要分层进行，每层高度不宜大于500 mm，浇捣时，要上下配合，在底层的工人必须随时检测浇捣的密度程度和模板的完整性，严防炸模，保证不漏振。9、混凝土的振捣在每一下料口，
12、三个振捣手均匀分布在整个斜面，沿图示中小箭头方向推进，确保不漏振，使新泵出的混凝土与上一斜面混凝土充分密实地结合。振捣应及时、到位，避免混凝土中石子流入坡底，发生离析现象。详见下图： 混凝土采用机械振捣棒振捣。振捣棒的操作，要做到“快插慢拔”，上下抽动，均匀振捣，插点要均匀排列，插点采用并列式和交错式均可；插点间距为300400mm，插入到下层尚未初凝的混凝土中约50lOOmm，振捣时应依次进行，不要跳跃式振捣，以防发生漏振。每一振点的振捣延续时间30s，使混凝土表面水分不再显著下沉、不出现气泡、表面泛出灰浆为止。为使混凝土振捣密实，每台混凝土泵出料口配备4台振捣棒(3台工作，1台备用)，分三
13、道布置。第一道布置在出料点，使混凝土形成自然流淌坡度，第二道布置在坡脚处，确保混凝土下部密实，第三道布置在斜面中部，在斜面上各点要严格控制振捣时间、移动距离和插入深度。10、混凝土表面处理对于表面泌水，当每层混凝土浇筑接近尾声时，应人为将水引向低洼边部处缩为小水潭，然后用小水泵将水抽至附近排水井。在混凝土浇筑后48h内，将部分浮浆清掉，初步用长刮尺刮平，然后用木抹子搓平压实。在初凝以后，混凝土表面会出现龟裂，终凝要前进行二次抹压，以便将龟裂纹消除，注意宜晚不宜早。11、突发事件的处理对在混凝土浇筑过程中可能发生的影响混凝土连续浇筑的突然事件，我们应做好充分的预防、准备工作：11.l、针对在浇筑
14、过程中可能出现的潜水泵损坏问题，施工前应做到每一种型号都有备用泵。11.2、因整个底板的混凝土浇筑时间较长，这期间天气又可能发生变化，故应做好充分的防雨工作。11.3、为防止因偶然事件引发施工现场全面停电而造成混凝土无法连续浇筑的现象发生，现场自备发电机l台。11.4、为防止施工期间发生振捣棒损坏而影响施工质量，施工前每一下料口均应配有一台备用的振捣棒。12、地下室防水要点12.1地下室防水方案混凝土结构自防水，采用设计要求的防水混凝土。在地下室底板和侧墙壁刷防水涂料。在土方回填时，先在侧壁附近填80厚的粘土层，使地下室侧壁外形成一层天然的防水层，大大提高防水效果，根据我方的施工经验采取以上防
15、水措施后，基本可以保证地下室不渗水。12.2防水混凝土结构的施工要点模板应表面平整，拼缝严密不漏浆，吸水性小，有足够的承载力和刚度。模板固定采用对拉螺栓，在对拉螺栓中部加焊直径7080的止水片。拆模后再抹膨胀水泥沙浆封堵。严格监督商品混凝土提供方按配料单进行配料，运输时为防止漏浆和离析，混凝土浇捣时应分层连续浇注，其自由倾落高度应不大于1.5米，并采用机械振捣，不漏振、欠振。养护混凝土时，终凝后46h即应覆盖草袋，12h后浇水养护，3天内浇水46次/天，3天后23次/天，养护时间15天。在混凝土浇筑3天后，将侧模松开，在其上口浇水养护15天拆除。混凝土养护已浇筑完的混凝土，应在12h左右覆盖和
16、浇水。一般常温养护不得少于7昼夜。养护设专人检查落实，防止由于养护不及时，造成混凝土表面裂缝。13、模板计算书(一)墙模板计算书（-0.03-5.1）墙模板的计算参照建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):400；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):50
17、0；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；次楞肢数:1；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹
18、性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取2.450m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150
19、。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 65.833 kN/m2、58.800 kN/m2，取较小值58.800 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=58.8kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面
20、板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(内楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.258.800.500.90=31.752kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =31.752+1.260=33.012 kN/m；面板的最大弯距：M =0.133.012200.0200.0= 1.32105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大
21、弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.32105 / 2.70104 = 4.891N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =4.891N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新
22、浇混凝土侧压力设计值q1: 1.258.800.500.90=31.752kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =31.752+1.260=33.012 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.633.012200.0 = 3961.440N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 3961.440N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：
23、fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =33961.440/(250018.0)=0.660N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.66N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 58.80.5 = 29.4N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面
24、惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.8mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67729.42004/(10095002.43105) = 0.138 mm；面板的最大挠度计算值: =0.138mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；内钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 内楞计算
25、简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.258.800.200.90=12.701kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(12.701+0.504)/1=13.205 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.113.205500.0500.0= 3.30105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/
26、mm2)； M -内楞计算最大弯距(Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.08103； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 3.30105/5.08103 = 64.984 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 64.984 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在
27、内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.258.800.200.90=12.701kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(12.701+0.504)/1=13.205 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.613.205500.0 = 3961.440N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-内楞计算最大剪力(N)：V = 3961.440N； A -钢管的界面面积(mm2)：A = 489mm2 ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm
28、2)：fv = 205 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =23961.440/489.000=16.202N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =16.202N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 58.800.20/1=11.76 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E =.00 N/mm2 ；
29、 I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；内楞的最大挠度计算值: = 0.67711.76/15004/(1001.22105) = 0.198 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.198mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 外楞计算简图1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其
30、中，作用在外楞的荷载: P = (1.258.8+1.42)0.20.5/2=3.3kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 400mm；外楞最大弯矩:M = 0.1753301.20400.00= 2.31105 Nmm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)；M = 2.31105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 2.31105/5.08103 = 45.489 N/mm2；外楞的最大应
31、力计算值 =45.489N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.258.8+1.42)0.20.5/2=3.301kN； V-外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.653301.200 = 8.58102N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力(N)：V = 8.58102N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 500mm2； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截
32、面的受剪应力计算值: =28.58102/500.000=3.433N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =3.433N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 58.800.200.50/22.94 kN/m； -外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =400.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E =.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22
33、105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1465.88100/24003/(1001.22105) = 0.086mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.6mm；外楞的最大挠度计算值 =0.086mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 =
34、 12.92 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =58.80.40.5 = 11.76 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=11.76kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！（二）柱模板计算书（19#楼kzz19）柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。 柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):840.00；柱模板的总计算高度:H = 3.50m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，
35、倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图一、参数信息1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/
36、mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000；
37、V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 65.833 kN/m2、84.000 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.833kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为
38、验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 260 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =260.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.400.90=
39、28.440kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =28.440+1.008=29.448 kN/m；面板的最大弯距：M =0.129.448260260= 1.99105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 40018.018.0/6=2.16104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.0
40、00N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.99105 / 2.16104 = 9.216N/mm2；面板的最大应力计算值 =9.216N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =260.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.400.90=28.440kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m； 式中，0
41、.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =28.440+1.008=29.448 kN/m；面板的最大剪力： = 0.629.448260.0 = 4593.866N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 4593.866N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =34593.866/(240018.0)=0.957N/mm2；面板截
42、面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.957N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 65.830.4026.33 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =260.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 40018.018.018.0/12 = 1.94105 mm4；面板最大容许挠度: = 260 / 250 = 1.04 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67726.33
