保温施工方案1.doc

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1、XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX保温脚手架施工方案 批准： 审核： 编制：XXXXXXXXXXXXXXXX某某年1月25日一、工程概述本次脚手架方案是对XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX高度为66m的管道保温而制定的。工程名称：XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程地点：XXXXXXXXXXXXXXXXXXX施工现场建设单位：XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX二、施工准备及施工工艺1、开工条件1.1施工图纸会审完毕，施工设计切实可行。1.2上道工序安装完毕，并有工序交接单和测量记录。1.3对所

2、使用的保温材料进行检查，所有材料必须有合格证。1.4对施工人员的质量、安全教育已完毕，技术安全交底已完成。1.5施工现场场地具备保温施工条件2、保温材料的管理及运输2.1所有到场的耐火材料由材料员进行签收及验收2.2所有保温材料集中摆放、加工，晚上安排专人防护看管。2.3涂抹料、纤维毯等要注意防潮、防雪。2.4施工上料时用滑轮栓上绳子用人给拉上去。三、脚手架方案1、脚手架杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，其力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢GB/T700中Q235A钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为4-6米，使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防

3、腐处理，不合格的钢管严禁使用。 2、扣件使用生产厂家合格的产品，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。保证扣件与钢管接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距达60N*M时扣件不得破坏。 3、脚手架搭设的构造要求 结合本工程结构形式、实际施工特点，多采用双排脚手架支撑体系作为施工平台。 1.1立杆：脚手架采用双排立杆，立杆间距不大于1.5米。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50

4、；各接头中心距主节点的距离不大于60。 1.2大横杆：大横杆间距不大于1.5米。小横杆间距不大于1.5米。大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不大于6米，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50，各接头距立杆的距离不大于50。 1.3剪刀撑：本次工程脚手架不小于4步4跨时需要设置剪刀撑，采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立杆、纵横向水平杆同步搭设，用剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每4步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560度之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根

5、斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30内。 1.4剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10。 1.5防护设施：脚手架每层作业平台满铺架板.两头用8#镀锌铁丝绑牢，不得有空隙和探头板，作业区域脚手架设立安全网，安全网用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。底部侧面设18高的挡脚板。1.6搭设中高度超过5m的脚手架要随时与管道、设备或者墙体连接。与管道或者设备连接时直接焊接到管道或者设备上，与墙体连接

6、时视现场情况而定但必须确保脚手架固定牢固。为保证搭设过程中的安全，要随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差。1.7横、纵向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座200mm处的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。1.8脚手板脚手板采用松木、厚3.5cm、宽25-35cm、长度不小于3.5m的架板。作业平面必须满铺架板，并且设置安全网和防护栏杆。1.9爬梯的设置由于保温脚手架的跨数、步数比较少不易搭设斜道及出入口，施工时在相邻两层脚手架上设置爬梯，爬梯的设置必须确保牢固、可靠之后方可使用。4、脚手架搭设施工工艺流程 落地脚手架搭设工艺流程为：场地平整基础坚实、材料配备纵向扫

7、地杆立杆横向扫地杆大横杆（搁栅）剪刀撑。5、脚手架拆除1.1、脚手架拆除前需要确认施工工程已施工完毕，不需用脚手架时，方可进行拆除。1.2、拆除脚手架时，应设置警戒区域，并有专人进行警戒，且有醒目的警戒标志。1.3、拆除脚手架前，应将脚手架上的存留材料、杂物等清除干净。1.4、拆除脚手架顺序：按自上而下先装者后拆，后装者先拆，逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆除法，不准上下同时拆除作业，剪刀撑应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下递杆子。1.5、拆下的杆件与零配件，应按类分堆，用吊车吊下，严禁高空抛郑。1.6、拆下的杆件与零配件运至地面时，应随时按品种，分规格堆放整齐妥善保管。6、脚手架

8、安全施工技术措施 1.材质及其使用的安全技术措施 1.1、对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。1.2钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。 1.3脚手架的基础须铺设垫板或者砖头以满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，搭设过程中严禁与地面交叉作业，设立隔离区，防止坠物伤人。 1.4定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。四、安全措施一）、1、安全目标：见安全环保责任书工程部负责人 XXX2、管理体系现场负责人 XXX安全员 XXX施 工 班 组二） 为了确保施工安全，

9、确保工程进度顺利进行，保障施工作业人员的自身权利，特作如下安全规定：1、搭拆脚手架必须由经过安全技术教育的架子工承担，并经体检合格后方能上岗，凡患有高血压、心脏病等不适用于高空作业者，不得上脚手架作业。2、搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽、佩带好安全带，工具及零配件应要放入工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。3、脚手架登高扶梯必须在脚手架外侧单独设置，并应与脚手架连接。数量可根据工程而定，但不得使用脚手架作为直爬梯，严禁在脚手架、井架等处攀登上下。4、搭设脚手架起步时，应设临时剪刀撑及临时抛撑，搭设中要随时按规定做好脚手架与主体结构的拉撑工作和铺好架板，同时应设一道随脚手架搭设高度提升得

10、安全网。5、吊运架板及脚手架钢管等，须用保险吊钩，钢管严禁单点起吊，要堆放平稳，并严格控制脚手架的施工荷载。6、在搭拆脚手架时，如果架板、杆件等尚未扣绑扎牢，或已拆开绑扣，均不得中途停止。7、遇有恶劣气候（如风六级以上）影响施工安全时，不得进行高空脚手架搭拆作业及施工作业。8、严禁在脚手架上拉缆风绳和设置起重把杆或（挂）三角小平台。9、严禁在脚手架上堆放杂物及多余的材料等以确保脚手架畅通和防止超荷载。10、冬季施工时施工人员要注意防滑防雪，材料要注意防冻。11、施工人员高空作业时必须挂安全带。大型3#高炉喷煤保温脚手架方案工程；扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

11、(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 67 m，10米以下采用双管立杆，10米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.2m，大小横杆的步距为1.2 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 2.4 m，水平间距3.

12、6 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处山东泰安市，基本风压0.37 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1489；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重

13、标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:1；单立杆脚手板铺设层数:0；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):150.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.351.05/(2+1)=0.122 kN/m

14、 ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.122=0.193 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1931.22+0.100.981.22 =0.163 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.

15、10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1931.22-0.1170.981.22 =-0.193 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.163106,0.193106)/5080=37.992 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 37.992 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.

16、122=0.161 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.16112004/(1002.06105)+0.9900.712004/(1002.06105) = 0.662 mm；大横杆的最大挠度 0.662 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1200/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：

17、p1= 0.0381.2 = 0.046 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.351.051.2/(2+1)=0.147 kN；活荷载标准值：Q=21.051.2/(2+1) =0.840 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.046+0.147)+1.4 0.84 = 1.408 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.

18、4081.05/3 = 0.493 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.499 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.499106/5080=98.237 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =98.237 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03810504/(3842.06105) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1

19、+ p2 + Q = 0.046+0.147+0.84 = 1.033 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1033.081050(310502-410502/9 ) /(722.06105) = 1.69 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+1.69 = 1.715 mm；小横杆的最大挠度为 1.715 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承

20、载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.22/2=0.046 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.351.051.2/2=0.22 kN；活荷载标准值: Q = 21.05

21、1.2 /2 = 1.26 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.046+0.02+0.22)+1.41.26=2.108 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1489kN/m NGD1 = 0.1489+(1.202/2)0.038/1.20(67.00-10.00) = 10.676kN； NGS1 = 0.1489+0.038+(1.202/2)0.038/1.2010.00 =

22、2.257kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NGD2= 0.3501.2(1.05+0.3)/2 = 0 kN； NGS2= 0.35(1-0)1.2(1.05+0.3)/2 = 0.283 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NGD3 = 0.1401.2/2 = 0 kN； NGS3 = 0.14(1-0)1.2/2 = 0.084 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NGD4 = 0.0051.2(67-10) = 0.342 kN； NGS4 = 0.0051.210

23、= 0.06 kN；经计算得到，静荷载标准值 NGD = NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 = 11.018 kN； NGS = NGS1+NGS2+NGS3+NGS4 = 2.684 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 21.051.21/2 = 1.26 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Nd = 1.2 NGD+0.851.4NQ = 1.211.018+ 0.851.41.26= 14.721 kN； Ns = 1.2 NGS+0.851.4NQ = 1.22.684+ 0.851.4

24、1.26= 4.721 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Nd = 1.2NGD+1.4NQ = 1.211.018+ 1.41.26=14.986kN；Ns = 1.2NGS+1.4NQ = 1.22.684+ 1.41.26=4.985kN；六、立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.37 kN/m2； z - 风荷载高度

25、变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74，0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为: Wk1 = 0.7 0.370.740.214 = 0.041 kN/m2； Wk2 = 0.7 0.370.740.214 = 0.041 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 分别为: Mw1 = 0.85 1.4Wk1Lah2/10 = 0.85 1.40.0411.21.22/10=0.008 kNm； Mw2 = 0.85 1.4Wk2Lah2/10 = 0.85 1.40.041

26、1.21.22/10=0.008 kNm；1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = Nd = 14.721 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = Nd= 14.986kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： =

27、 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.079 m；长细比: L0/i = 132 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.386立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 14721.12/(0.386489)+8434.046/5080 = 79.651 N/mm2；立杆稳定性计算 = 79.651 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 1498

28、5.72/(0.386489)=79.393 N/mm2；立杆稳定性计算 = 79.393 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2. 架体底部立杆稳定性计算。考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 1.2(NGD+ NGS)+0.851.4NQ/2=8.971 kN；不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = 1.2(NGD+ NGS)+ 1.4NQ/2=9.104kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施

29、工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.079 m；长细比: L0/i = 132 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.386立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 8971.26/(0.386489)+8

30、434.046/5080 = 49.189 N/mm2；立杆稳定性计算 = 49.189 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 9103.56/(0.386489)=48.23 N/mm2；立杆稳定性计算 = 48.23 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.37，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.37 = 0.051

31、kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 8.64 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 0.617 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.617 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89

32、cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 5.617 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 5.617小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 150 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 150 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =89.713 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 1.2(NGD+NGS)+0.851.4NQ=1.2(11.018+2.684)+0.851.41.26 = 17.943 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=89.713kPa fg=150 kPa 。地基承载力满足要求！