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1、某某广场B区5#楼工程大体积混凝土施工方案编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 编制单位: 某某建筑安装股份有限公司编制时间: 某某年 5 月 22日目 录一、编制依二、工程概况三、施工准备3.1技术准备3.1.1优化配合比3.1.2底板混凝土温差计算3.1.3大体积混凝土裂缝控制计算3.2混凝土浇筑领导小组3.3施工现场准备3.4施工交底准备3.5机械准备四、施工布署五、混凝土的浇筑5.1底板浇筑方式5.2基础底板浇筑技术要求5.3底板混凝土养护方法六、混凝土测温6.1测温点的布置方式6.2测温管布置6.3测温记录要求七、保温保湿养护降温措施八、大体积混凝土的裂缝质量控制九、底板混凝土施
2、工应急准备十、底板内特殊部位的处理十一、质量保证措施十二、安全文明安全施工大体积混凝土施工方案一、编制依据1、某某广场B区5#楼工程施工组织设计。2、本工程地下室部分施工图纸。3、国家有关的规范、标准、规程、图集。 序号名称编号1规程规范标准法规砼结构工程施工质量验收规范 GB502042002地基与基础工程施工及验收规范 GB502022002建筑工程施工质量验收统一标准 GB503002001大体积混凝土施工规范 GB50496-2009混凝土强度检验评定标准 GBJ107混凝土外加剂应用技术规范 GB50119-2003混凝土泵送施工技术规程 (JGJ/T10-95)施工现场临时用电安全
3、技术规程（JBJ462005）建筑机械安全技术规程（GBJ3386）2其它本企业内部质量、安全、环境程序文件，企业标准及管理制度高层建筑施工手册及其它参考文件资料二、本工程位于射阳县合德镇，海悦路与幸福大道交汇处，本工程为五洲哥伦布（射阳）置业有限公司开发的某某广场B区5#，场地交通便利，施工现场的 “三通一平”已经完成，本工程地下车库基础埋深4.6米（车库底板上口标高）。本工程基础为筏板，主楼地下室底板板厚1600，平面尺寸为70.8*23.6米；附楼为筏板厚350，平面梯形尺寸为70.8*（8.334）米，混凝土为C35P6；混凝土浇筑时分为二次，以主楼与附房后浇带为分界线，主楼混凝土量为
4、2500M3，附楼混凝土量为1000M3。混凝土筏板不设置温度后浇带，在原温度后浇带位置设置膨胀加强带。根据结施06说明10砼添加微膨胀剂，故膨胀加强带部分砼提高一级并掺入12%混凝土膨胀剂，非膨胀加强带部分掺入10%混凝土膨胀剂。祥见某某广场B区5#温度后浇带改为膨胀加强带施工方案。主楼筏板板厚达1600为大体积混凝土，具有水化热高、收缩量大、容易开裂等特点，故底板大体积混凝土浇筑作为一个施工重点和难点认真对待。大体积混凝土施工重点主要是将温度应力产生的不利影响减少到最小，防止和降低裂缝的产生和发展。因此，特编制大体积砼施工方案。三、大体积混凝土裂缝、收缩、防裂措施1)大体积混凝土裂缝形成的
5、原因裂缝产生的原因可分为两类：一是结构型裂缝，是由外荷载引起的，包括常规结构计算中的主要应力以及其他的结构次应力造成的受力裂缝。二是材料型裂缝，是由非受力变形变化引起的，主要是由温度应力和混凝土的收缩引起的。本文主要探讨材料型裂缝。其中具体原因如下。a)温度应力引起裂缝（温度裂缝）目前温度裂缝产生主要原因是由温差造成的。温差可分为以下三种：混凝土浇筑初期，产生大量的水化热，由于混凝土是热的不良导体，水化热积聚在混凝土内部不易散发，常使混凝土内部温度上升，而混凝土表面温度为室外环境温度，这就形成了内外温差，这种内外温差在混凝土凝结初期产生的拉应力当超过混凝土抗压强度时，就会导致混凝土裂缝；另外，
6、在拆模前后，表面温度降低很快，造成了温度陡降，也会导致裂缝的产生；当混凝土内部达到最高温度后，热量逐渐散发而达到使用温度或最低温度，它们与最高温度的差值就是内部温差；这三种温差都会产生温度裂缝。在这三种温差中，较为主要是由水化热引起的内外温差。b)收缩引起裂缝收缩有很多种，包括干燥收缩、塑性收缩、自身收缩、碳化收缩等等。这里主要介绍干燥收缩和塑性收缩。c)干燥收缩混凝土硬化后，在干燥的环境下，混凝土内部的水分不断向外散失，引起混凝土由外向内的干缩变形裂缝。d)塑性收缩在水泥活性大、混凝土温度较高，或在水灰比较低的条件下会加剧引起开裂。因为这时混凝土的泌水明显减少，表面蒸发的水分不能及时得到补充
7、，这时混凝土尚处于塑性状态，稍微受到一点拉力，混凝土的表面就会出现分布不均匀的裂缝，出现裂缝以后，混凝土体内的水分蒸发进一步加大，于是裂缝进一步扩展。2)防止裂缝的措施由以上分析，材料型裂缝主要是由温差和收缩引起，所以为了防止裂缝的产生，就要最大限度的降低温差和减小混凝土的收缩，具体措施如下。优选原材料a水泥由于温差主要是由水化热产生的，所以为了减小温差就要尽量降低水化热，为了降低水化热，要尽量采取早期水化热低的水泥，由于水泥的水化热是矿物成分与细度的函数，要降低水泥的水化热，主要是选择适宜的矿物组成和调整水泥的细度模数，硅酸盐水泥的矿物组成主要有：C3S、C2S、C3A和C4AF，试验表明：
8、水泥中铝酸三钙（C3A）和硅酸三钙（C3S）含量高的，水化热较高，所以，为了减少水泥的水化热，必须降低熟料中C3A和 C3S的含量。在施工中一般采用中热硅酸盐水泥和低热矿渣水泥。b掺加粉煤灰、矿渣粉为了减少水泥用量，降低水化热并提高和易性，我们可以把部分水泥用粉煤灰代替，掺入粉煤灰主要有以下作用：由于粉煤灰中含有大量的硅、铝氧化物，其中二氧化硅含量40%60%，三氧化二铝含量17%35%，这些硅铝氧化物能够与水泥的水化产物进行二次反应，是其活性的来源，可以取代部分水泥，从而减少水泥用量，降低混凝土的热胀；由于粉煤灰颗粒较细，能够参加二次反应的界面相应增加，在混凝土中分散更加均匀；同时，粉煤灰的
9、火山灰反应进一步改善了混凝土内部的孔结构，使混凝土中总的孔隙率降低，孔结构进一步的细化，分布更加合理，使硬化后的混凝土更加致密，相应收缩值也减少。由于粉煤灰的比重较水泥小，混凝土振捣时比重小的粉煤灰容易浮在混凝土的表面，使上部混凝土中的掺合料较多，强度较低，表面容易产生塑性收缩裂缝。因此，粉煤灰的掺量不宜过多，在工程中我们应根据具体情况确定粉煤灰的掺量。c骨料粗骨料尽量扩大粗骨料的粒径，因为粗骨料粒径越大，级配越好，孔隙率越小，总表面积越小，每立方米的用水泥砂浆量和水泥用量就越小，水化热就随之降低，对防止裂缝的产生有利。细骨料宜采用级配良好的中砂和中粗砂，最好用中粗砂，因为其孔隙率小，总表面积
10、小，这样混凝土的用水量和水泥用量就可以减少，水化热就低，裂缝就减少，另一方面，要控制砂子的含泥量，含泥量越大，收缩变形就越大，裂缝就越严重，因此细骨料尽量用干净的中粗砂。d加入外加剂加入外加剂后能减小混凝土收缩开裂的机会，外加剂对混凝土收缩开裂性能有以下影响：减水剂对混凝土开裂的影响减水剂的主要作用改善混凝土的和易性，降低水灰比，提高混凝土强度或在保持混凝土一定强度时减少水泥用量，而水灰比的降低，水泥用量的减少对防止开裂是十分有利的。缓凝剂对混凝土防开裂的影响缓凝剂的作用一是延缓混凝土放热峰值出现的时间，由于混凝土的强度会随龄期的增长而增大，所以等放热峰值出现时，混凝土强度也增大了，从而减小裂
11、缝出现的机率，二是改善和易性，减少运输过程中的塌落度损失。3)采用合理的施工方法a混凝土的拌制在混凝土拌制过程中，要严格控制原材料计量准确，同时严格控制混凝土出机塌落度。b混凝土浇注、拆模混凝土浇注过程质量控制,浇注过程中要进行振捣方可密实，振捣时间应均匀一致以表面泛浆为宜，间距要均匀，以振捣力波及范围重叠二分之一为宜，浇注完毕后，表面要压实、抹平，以防止表面裂缝。另外，浇注混凝土要求分层浇注，分层流水振捣，同时要保证上层混凝土在下层初凝前结合紧密。避免纵向施工缝、提高结构整体性和抗剪性能。做好表面隔热保护大体积混凝土的温度裂缝，主要是由内外温差过大引起的。混凝土浇注后，由于内部较表面散热快，
12、会形成内外温差，表面收缩受内部约束产生拉应力，但是这种拉应力通常很小，不至于超过混凝土的抗拉强度而产生裂缝。但是如果此时受到冷空气的袭击，或者过分通风散热，使表面温度降温过大就很容易导致裂缝的产生，所以在混凝土在拆模后，特别是低温季节，在拆模后立即采取表面保护。防止表面降温过大 ，引起裂缝。养护混凝土浇注完毕后，应及时洒水养护以保持混凝土表面经常湿润，这样既减少外界高温倒罐，又防止干缩裂缝的发生，促进混凝土强度的稳定增长。一般在浇注完毕后1218h内立即开始养护，连续养护时间不少于14d。四、施工准备4.1技术准备底板混凝土浇筑日期在6月份，正值夏天开始时施工，在混凝土施工过程中要控制混凝土的
13、中心温度，防止混凝土出现温度裂缝。混凝土的中心温度通过两方面的措施进行控制，一是降低混凝土的水化温升，二是提高混凝土入模浇筑温度，以上两条措施分别从混凝土配合比原材料升温这两方面进行技术处理。具体措施有以下几条：1、混凝土所用的水泥、水、骨料、外加剂等必须符合施工规范各有关的规定。2、混凝土的配合比、原材料计量、搅拌、养护和必须符合施工规范的规定。3、砼试块的取样、制作、养护和试验必须符合规范要求，其强度必须达到规范标准。4、对设计不允许有裂缝的结构，严禁出现裂缝5、确定采用阶梯式递进分层浇筑方法，每浇筑层50cm，紧接着施工第二层，每层施工宽度6米左右。6、配合比委托试验室提前试配，掺用外加
14、剂按照图纸设计进行配置。7、砼采用集中搅拌，泵送砼，使用粗骨料，尽量选用粒径大（1-3）级配良好的粗骨料，掺用粉煤灰等掺合料，以改善砼和易性，降低水灰比，以达到减少水泥用量，降低水化热的目的。8、加强砼测温工作，根据温差关系确定采取相应措施。4.1.1优化配合比1、混凝土配合比设计根据设计要求，本工程地下室底板、外墙部位属于二b类环境，混凝土的总碱含量不大于3.0Kg/m3，氯离子含量不超过0.2%，水灰比不大于0.55。根据本设计图纸的要求，采用掺加UEA膨胀剂的补偿收缩混凝土 ，混凝土的限制膨胀率0.00015（水中14D）,限制干缩率0.0003（水中14D，空气中28D）。2、试验室配
15、合比要求为降低水化热，水泥采用低水化热的矿渣水泥。为了降低混凝土内部温升，在满足混凝土强度、耐久性、抗渗性的条件下，把水泥用量降低，降低水化热，同时掺入一定量粉煤灰，“分解”水化热，改善混凝土和易性。掺入粉煤灰，可保证设计强度不变的情况下，延长混凝土凝结时间，避免施工裂缝出现，掺入粉煤灰可降低混凝土徐变、干缩性和热膨胀系数，提高抗泌水性和抗离析性，混凝土抗渗性能显著增加，对抑制碱集料反映也有效果。大体积混凝土施工所用水泥其3d天的水化热不宜大于240kJ/kg，7d天的水化热不宜大于270kJ/kg。当混凝土有抗渗指标要求时，所用水泥的铝酸三钙含量不宜大于8%；骨料的选择，除应符合国家现行标准
16、普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准JGJ 52的有关规定外，尚应符合下列规定： 细骨料宜采用中砂，其细度模数宜大于2.3，含泥量不大于3%； 粗骨料宜选用粒径531.5mm，并连续级配，含泥量不大于1%； 应选用非碱活性的粗骨料；大体积混凝土配合比设计，除应符合现行国家现行标准普通混凝土配合比设计规范JGJ 55外，尚应符合下列规定： 所配制的混凝土拌合物，到浇筑工作面的坍落度不宜大于160mm。 拌和水用量不宜大于175kg/m3。粉煤灰掺量不宜超过胶凝材料用量的40%.砂率宜为3842%。拌合物泌水量宜小于10L/m3。在混凝土制备前，应进行常规配合比试验，并应进行水化热、泌水率、可泵性
17、等对大体积混凝土控制裂缝所需的技术参数的试验；必要时其配合比设计应当通过试泵送。在确定混凝土配合比时，应根据混凝土的绝热温升、温控施工方案的要求等，提出混凝土制备时粗细骨料和拌和用水及入模温度控制的技术措施。3、外加剂、掺和料选用采用高效缓凝减水剂和MPC膨胀剂，调整混凝土凝结时间使其满足施工要求，保证混凝土整体性浇筑，同时加长混凝土内部散热过程，避免温度裂缝。所有掺合料和外加剂等均选用绿色环保型产品，且无污染、无毒害、无氨类等，并经检测合格产品。在砼中掺入聚丙烯抗裂纤维，以改善砼的脆性，增加砼韧性，消除减轻早期混凝土中原生裂隙的发生和发展，提高早期混凝土的抗拉强度，以防止砼收缩的裂缝。4、配
18、合比水泥砂石水掺合料外加剂参合料1参合料2减水剂膨胀剂3207201050175557.753312.1242.9320.4940.1500.0240.10/水胶比0.41砂率%424.1.2底板混凝土热工计算 一、 工程概况：B区5#基础埋深-6.2m，板厚1.6m,砼设计配合比：C35P6名称水水泥(矿渣52.5)砂子石子外加剂粉煤灰膨胀剂用量17532072010507.755533比例0.5512.183.180.0240.150.10根据施工进度计划，施工时间在某某年6月中、下旬，根据射阳地区气象资料，日平均气温在2030，平均天气气温取25。砼入模温度入模温度计算：考虑到其它因素影
19、响，砼入模温度T0按27(计算入模温度为24)。二、混凝土自约束应力计算（一）、混凝土最大自约束应力 计算依据：大体积混凝土施工规范GB50496-2009混凝土浇注体内的表面温度Tb(C)25水泥的水化热Q3(kJ/kg)375粉煤灰掺量对水化热调整系数k10.95矿渣粉掺量对水化热调整系数k21每m3混凝土胶凝材料用量W(kg/m3)375混凝土比热CkJ/(kgC)0.95混凝土重力密度(kg/m3)2360系数m(d-1)0.384混凝土入模温度T0(C)27混凝土结构的实际厚度h(m)1.6在龄期为时，第i计算区段产生的约束应力延续至t时的松弛系数Hi(t, )0.2混凝土的中心温度
20、：T1（t）=WQ/(C)*（1-）*+T0浇筑温度（25）m龄期（d）369121518212427301-0.3840.6840.9000.9680.9900.9970.9990.9990.9990.9990.999WQ/(C)62.72降温系数0.5060.4760.3990.3090.2270.1640.130.090.060.05中心温度T1（t）48.7053.8651.2246.1841.1937.2735.1432.6330.7530.13由计算可知第六天混凝土中心温度最高。 （二）、混凝土的弹性模量 计算依据：大体积混凝土施工规范GB50496-2009混凝土强度等级C35龄
21、期t(d)6粉煤灰掺量对弹性模量调整修正系数10.99矿渣粉掺量对弹性模量调整修正系数21系数0.09 混凝土龄期为6天时，混凝土的弹性模量 E(t)=E0(1-e-t)=12E0(1-e-t)=0.9913.15104(1-2.718-0.096)=13011N/mm2 在施工准备阶段，最大自约束应力： zmax=E(t) TlmaxHi(t, )/2=1.010-513011(53.86-25)0.2/2=0.38MPa （三）、控制温度裂缝 计算依据：大体积混凝土施工规范GB50496-2009混凝土抗拉强度系数0.3粉煤灰掺量对混凝土抗拉强度影响系数11.03矿渣粉掺量对混凝土抗拉强度
22、影响系数21 1、混凝土抗拉强度 ftk(t)=ftk(1-e-t)=2.2(1-2.781-0.33)=1.306N/mm2 2、混凝土防裂性能判断 ftk(t)/K=12ftk(t)/K=1.0311.306/1.15=1.169N/mm2显然zmaxftk(t)/K结构安全三、混凝土外约束拉应力计算书 计算依据： 1、大体积混凝土施工规范GB50496-2009 2、建筑施工计算手册江正荣编著 一、混凝土外约束拉应力 计算依据：大体积混凝土施工规范GB50496-2009第1层保温层厚度1(m)0.02第1层保温材料导热系数1W/(mK)0.14实测日期t1(d)3实测温度T1(C)48
23、.7松弛系数H1(t1)0.57实测日期t2(d)6实测温度T2(C)53.86松弛系数H2(t2)0.52实测日期t3(d)9实测温度T3(C)51.22松弛系数H3(t3)0.48实测日期t4(d)12实测温度T4(C)46.18松弛系数H4(t4)0.44实测日期t5(d)15实测温度T5(C)41.19松弛系数H5(t5)0.41实测日期t6(d)18实测温度T6(C)37.27松弛系数H6(t6)0.386实测日期t7(d)21实测温度T7(C)35.14松弛系数H7(t7)0.368实测日期t8(d)24实测温度T8(C)32.63松弛系数H8(t8)0.352实测日期t9(d)2
24、7实测温度T9(C)30.75松弛系数H9(t9)0.339实测日期t10(d)30实测温度T10(C)30.13松弛系数H10(t10)0.327固体在空气中的放热系数uW/(m2K)35.7混凝土的导热系数0W/(mK)0.45混凝土浇筑体的长度L(mm)40混凝土浇筑体的实际厚度h(m)1.6外约束介质水平变形刚度CX(10-2N/mm3)4水泥品种修正系数M11.25水泥细度修正系数M21.13水胶比修正系数M31.11胶浆量修正系数M41养护时间修正系数M51.09环境相对湿度修正系数M61.1水力半径的倒数修正系数M70.76ESFS/ECFC修正系数M80.85减水剂修正系数M9
25、1.3粉煤灰掺量修正系数M100.92矿粉掺量修正系数M111.01粉煤灰掺量对弹性模量调整修正系数10.99矿渣粉掺量对弹性模量调整修正系数21系数0.09 1、各龄期混凝土弹性模量 Ei(3)=E0(1-e-t)=12E0(1-e-t)=0.9913.15104(1-2.718-0.093)=7379N/mm2 同理：Ei(6)=13012N/mm2，Ei(9)=17312N/mm2，Ei(12)=20595N/mm2，Ei(15)=23101N/mm2，Ei(18)=25014N/mm2，Ei(21)=26474N/mm2，Ei(24)=27589N/mm2，Ei(27)=28440N/
26、mm2，Ei(30)=29089N/mm2 2、各龄期混凝土浇筑体综合降温差的增量 y(3)=y0(1-e-0.01t)M1M2M3M11=3.2410-4(1-2.718-0.013)1.251.131.1111.091.10.760.851.30.921.01=1.40510-5 3天的混凝土的收缩当量温度： Ty(3)=y(t)/=1.40510-5/1.010-5=1.4C 同理： y(6)=2.76810-5，Ty(6)=2.77C， y(9)=4.09110-5，Ty(9)=4.09C， y(12)=5.37510-5，Ty(12)=5.37C， y(15)=6.6210-5，Ty
27、(15)=6.62C， y(18)=7.82910-5，Ty(18)=7.83C， y(21)=9.00310-5，Ty(21)=9C， y(24)=10.14110-5，Ty(24)=10.14C， y(27)=11.24610-5，Ty(27)=11.25C， y(30)=12.31910-5，Ty(30)=12.32C T2i(6)=(T2-T1)+(Ty(6)-Ty(3)=(48.7-53.86)+(2.768-1.405)=-3.797C 同理：T2i(9)=3.963C，T2i(12)=6.324C，T2i(15)=6.236C，T2i(18)=5.129C，T2i(21)=3.3
28、03C，T2i(24)=3.649C，T2i(27)=2.985C，T2i(30)=1.692C 3、各龄期外约束系数 保温层总热阻： RS=(i/i)+1/u=(0.02/0.14)+1/35.7=0.171(m2K)/W 保温层总放热系数： S=1/RS =1/0.171=5.852W/(m2K) 保温层相当于混凝土的虚拟厚度： h=0/S=0.45/5.852=0.077mRi(6)=1-1/cosh(CX/HE(6)0.5L/2=1-1/cosh(410-2/(0.077+1.6)10313012)0.540103/2=0.28037 同理：Ri(9)=0.22388，Ri(12)=0
29、.19402，Ri(15)=0.17609，Ri(18)=0.16448，Ri(21)=0.1566，Ri(24)=0.15108，Ri(27)=0.14711，Ri(30)=0.14423 4、各龄期外约束拉应力x(6)=T2i(6)Ei(6)Hi(6)Ri(6)/(1-)=110-5-3.797130120.570.28037/(1-0.15)=-0.092886MPa 同理：x(9)=0.093965MPa，x(12)=0.MPa，x(15)=0.MPa，x(18)=0.10179MPa，x(21)=0.062193MPa，x(24)=0.06584MPa，x(27)=0.051719M
30、Pa，x(30)=0.028317MPa 5、外约束拉应力x=x(6)+x(9)+x(12)+x(15)+x(18)+x(21)+x(24)+x(27)+x(30)=-0.092886+0.093965+0.+0.+0.10179+0.062193+0.06584+0.051719+0.028317=0.MPa 二、控制温度裂缝 计算依据：大体积混凝土施工规范GB50496-2009混凝土强度等级C35混凝土抗拉强度系数0.3粉煤灰掺量对混凝土抗拉强度影响系数11.03矿渣粉掺量对混凝土抗拉强度影响系数21 1、混凝土抗拉强度 ftk(t)=ftk(1-e-t)=2.2(1-2.781-0.3
31、10)=2.09N/mm2 2、混凝土防裂性能判断 ftk(t)/K=12ftk(t)/K=1.0312.09/1.15=1.872N/mm2 显然xftk(t)/K结构安全四、大体积混凝土浇筑体表面保温层计算 1、采用草袋和上下一层塑料薄膜包裹覆盖计算：计算依据： 混凝土的导热系数0W/(mK)2.3保温材料的导热系数W/(mK)0.14混凝土结构的实际厚度h(m)1.6Tb-Tq(C)6Tmax-Tb(C)22.8传热系数修正值Kb1.6 混凝土浇筑体表面保温层厚度： =0.5h(Tb-Tq)Kb/(0(Tmax-Tb)=0.51.60.1461.6/(2.322.8)=0.0205m=2
32、cm保温材料厚度2 cm，选用1层草袋和上下一层塑料薄膜包裹覆盖2、采用蓄水养护 混凝土维持到预定温度的延续时间t(d)7混凝土结构长a(m)70.8混凝土结构宽b(m)23.6混凝土结构厚h(m)1.6Tmax-Tb(C)25传热系数修正值K1.3大气平均温度Ta(C)25每立方米混凝土的水泥用量mc(kg/m3)320在规定龄期内水泥的水化热Q(t)(kJ/kg)375 混凝土维持到预定温度的延续时间： X=24t=247=168h 混凝土结构物的表面系数： M=(2ah+2bh+ab)/(abh)=(2(70.81.6)+2(23.61.6)+70.823.6)/(70.823.61.6
33、)=0.738(1/m) 混凝土表面的热阻系数： R=XM(Tmax-Tb)K/(700T0+0.28mcQ(t)=1680.738251.3/(70025+0.28320375)=0.079kW 混凝土的表面蓄水深度： hw=Rw=0.0790.58=0.046m=4.6cm蓄水深度5 cm五、结论1、从上列计算数据可知，对于本工程基础底板砼内部温度控制不需采取措施进行控制，但为有效降低砼中水泥水化热，防止诸多不确定因素影响，对砼配合比必须认真试配，严格控制水泥用量及掺合料用量，计量必须准确，并定期进行检查实际配比。2、在施工过程中，严格控制一次砼浇筑厚度，必须严格分层浇注，严格控制砼上下层
34、间的间隔时间，不允许出现冷缝。3、加强砼的保温养护措施，保温材料及厚度根据测温记录及时进行调整，在砼表层温度与大气温度之差超过25时，保温材料不得掀开，避免砼与空气直接接触，尤其对于1.8m厚基础底板，保温措施必须及时到位。4、保温层应在砼与外界温度差小于20时方可拆除，拆模后的砼表面应及时覆盖，使其缓慢冷却，尤其对于深基坑及后浇带处必须重点控制。5、结构在未冷却前不得遭受冲击荷载或动力荷载的作用。4.2混凝土浇筑领导小组1、人员准备项目经理部组织成立了以项目经理为组长的混凝土浇筑领导小组，进行统一组织协调调度。组长：曹俊副组长：沈维江 王金虎组员：徐勇、沈鑫、缪德立、王紹华、胡坚伟、吴勇根据
35、施工现场的实际情况，施工时配备了两班劳动力进行连续施工，每班配备的人员如下：序号工种人数备注1振捣手42电工13机械维修工14搓毛85放线工26钢筋工2机动7配合工人68木工1机动2、材料、机械设备准备根据工程的实际情况，底板混凝土浇筑配备机械设备如下：序号物资设备、仪器名称型号数量1混凝土汽车泵12混凝土振捣器63混凝土平板振动器H21X224煤油温度计RM-2251005混凝土抗压试模100*100*100126混凝土抗渗试模127混凝土塌落筒18塑料薄膜M230009草帘M2700010真空泵14.3施工现场准备1、养护用材料准备齐全。2、钢筋绑扎、模扳支设完毕，并经监理公司隐蔽验收合格
36、，水电安装预留、预埋完毕；标高已引测到墙柱钢筋上。混凝土泵车及泵管架设完毕，经检查合格。3、一周气候调查。大体积混凝土要求连续施工，因此浇筑前要根据浇筑天数与当地气象台、站联系，掌握近期气象情况。避免在雪天进行混凝土浇筑。4、浇筑混凝土前，由项目总工召集人员对现场各项准备工作进行细致检查，做到准备充足方可进行混凝土浇筑。5、施工现场内照明准备：为了保证夜间施工，施工现场内四周安装照明用碘钨灯，满足浇筑振捣照明要求。6、沉淀池、排污沟、排污泵准备完毕。7、完成夜间施工手续并张贴安民告示。8、在浇筑砼前提前跟当地供电局联系或现场准备好100KVA的发电机组一台作为备用，以保证突然停电时供钢筋焊接、
37、振捣砼及施工照明使用。9、管理人员、施工人员、后勤人员、测温人员、保温人员等昼夜排班，坚守岗位，各负其责，保证砼连续浇筑的顺利进行。4.4施工交底准备1、项目部施工部门对施工队进行全面的技术交底，重点说明：标高控制措施，混凝土振捣方式，浇筑方向，测温措施，养护措施。2、交底分工种单独交底：分为振捣手交底、压光找平交底、测温交底、保温养护交底、辅助工交底（混凝土辅助工、木工、钢筋工、电工）。交底时要求所有振捣手、找平工、保温养护工等关键工序人员全部签字，入档。3、交底后项目部分工种组织培训学习，并进行考试，对不合格的工人进行辞退或变为辅助工。4、为便于各工种操作手及时复习施工要求，并对施工人员起
38、到警示效果，项目部制作了“生产指示牌”，分工种将“技术交底、安全交底、质量要点”在现场进行悬挂，给工人提供掌握施工要求的机会，达到人人懂施工要求的目的。5、施工交底要在方案的基础上对施工细节进行深化，比施工方案有更深的层次。4.5机械准备1、混凝土浇筑机械进场安装调试完成。浇筑前对混凝土泵、管、振动棒、振动设备电线架设情况等进行检查，合格后方可进行。并对管道进行充分湿润。2、施工现场准备配备1台混凝土汽车泵及一台地泵进行地下结构的浇筑。5、HZ6-50型插入式振动棒10支，HZ6-30型插入式振动棒5支。五、施工布署1、根据施工现场情况，布置1台46m长汽车泵必要时配合一台地泵。（有汽车泵用汽
39、车泵）2、混凝土水平运输要求混凝土供应商根据运输距离、道路交通等情况，确认运输车辆数量，满足混凝土连续浇筑的要求。为保证本工程的顺利连续施工，在混凝土运输和设备做如下几点安排：（1）选择合理的行车路线，以防因交通问题造成堵车影响混凝土的连续供应。 (2)充分利用车辆卫星定位系统观察路况及现场混凝土运输车数量,保证合理发车。一旦某路发生堵车，立即利用改走其他路线。 (3)现场采用二台混凝土泵，从加强带分别向二侧浇筑，主楼基础砼约2500立方米，汽车泵每小时约80立方米计，浇筑约需16小时，为避开高温，选择晚4时到次日8时施工，根据工程与搅拌站的行车时间（含泵送时间）计，一个来回需1小时，。所需搅
40、拌运输车数量每台混凝土泵的实际平均输出量Q1(m3/h)160每台混凝土搅拌运输车的容量V(m3)8混凝土搅拌运输车平均行车速度S(km/h)40混凝土搅拌运输车往返距离L(km)10每台混凝土搅拌运输车总计停歇时间Tt(h)0.3 混凝土泵连续作业时，每台混凝土泵所需配备的混凝土搅拌运输车台数：N=Q1(L/S+Tt)/V=160(10/40+0.3)/8=11台拟配置12辆罐车，并根据情况随时增减车辆。（4）在施工现场安排调度人员和安全员以保证现场混凝土运输车的秩序和行车安全，并就现场的车辆情况和混凝土质量状况及时的与站内保持联系。六、混凝土的浇筑在浇筑底板混凝土时，会同监理单位、预拌混凝
41、土供应商等进行混凝土开盘鉴定，填写开盘鉴定表格，并留置标准养护试块，作为验证配合比的依据。浇筑前对混凝土泵管进行检查，合格后方可进行，浇筑混凝土时首先在泵管内泵送1m3与混凝土同配合比的砂浆，对管道进行湿润，砂浆分散浇筑，不得浇筑在同一地方。6.1底板浇筑方式 大体积混凝土宜采用整体分层连续浇筑方式，利用自然流淌形成斜坡”，施工时从底层一端开始浇筑混凝土，进行至一定距离后再回过来浇筑第二层砼，如此依次向前浇筑其他各层砼，逐层水平向前推进，每层浇筑厚度不超过50cm，每层浇筑间隔时间不得超出前一层混凝土的初凝时间，上层砼浇筑时，振动棒应插入下层砼内不小于50mm，在浇筑接茬处应振捣到位。（见下图
42、）泵送浇筑混凝土时，不得在同一处连续布料，应在布料杆的旋转半径范围内水平旋转布料，逐步向前推进，而且布料杆的出口离模板内侧面不小于50mm，且不得向模板内侧面直冲布料，保证混凝土不发生离析现象。6.2基础底板浇筑技术要求1、混凝土坍落度和出罐温度检测混凝土运至现场后，现场设专人对每车混凝土的坍落度和出罐温度进行检测，并进行外观进行检查。对坍落度不合格的拒绝使用，采取退场处理，并及时报告现场主管技术工程师。由项目部进驻搅拌站人员负责验证该车混凝土回站情况。 2、混凝土内部振捣混凝土浇筑前，选定责任心强、技术好的人员为振捣人员，针对各个部位的浇筑特点，进行详细交底，管理人员跟班作业，检查和监督振捣
43、作业。振捣方法：振动棒移动间距不大于400mm ,振捣时间15-30 秒，快插慢拔，但还应视混凝土表面不再明显下沉、不再出现气泡、表面泛出灰浆为准，而且应插入下层混凝土50mm左右，以消除二层之间的接缝。为增加混凝土的密实度和提高抗裂性能，应采用二次振捣方法。第一次振捣时，由于泵送混凝土塌落度较大自然形成的坡度也较大，因此应在坡顶、坡中和坡脚布置两道振捣器，一道布置在卸料处，主要解决上部混凝土的振捣，另一道布置在混凝土坡脚处，确保下部混凝土的密实。初凝前进行第二次砼振捣，直至混凝土表面不再明显下沉、不再出现气泡、表面泛出灰浆为止。当混凝土浇到底板顶标高后，应用2m长木刮杠将混凝土表面找平，且控制好底板顶标高。然后用木抹子拍打、搓抹两遍，在混凝土终凝之前进行收浆压光，并随后铺设塑料薄膜保水养护。3、泌水和浮浆的处理 对大体积砼施工由于采取分层泵送浇筑，两层之间间
