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1、20米装配式钢筋混凝土简支T型梁桥20米装配式钢筋混凝土简支型梁桥三明学院建筑工程学院课程设计上部结构设计及计算专业:程:道路与桥梁号:桥梁工程学生姓名:指导老师:完成期限:2013-10-252013-11-01一、设计资料999999999999999999999999999(1)二、设计内容及要三、设计正文999999999999999999999999999(2)（一）恒载内力计求999999999999999999999999(（二）活载内力计（三）荷载组合计算9999999999999999999999(5)1.2.1用杠杆法计算荷载位于支点处各主梁的荷载横向分布系？（5）1.2.
2、2用修正刚性横梁法计算荷载位于跨中时各主梁的荷载横向分布系算999999999999999999999Q(4)算Q999999999999999999999(4)1.2.3计算主梁在(999999999999999999999999999999?()荷载作用下跨中截面、支点和1./4截面的弯矩和剪1.3主梁内力组2、配筋计算及强j9999999999999999999999999999999(Io)9999999999999999999999999999999(21)度验9999999999999999999999999999999（26）四、主要参考文献?夕夕夕夕乃夕夕？夕%M?丑（28）五
3、、图纸？?？（29）20米装酉己式钢筋混凝土简支T形桥上部结构设计及计算一、设计资料1、桥面净宽：净-7（车行道）+20.75（人行道）。2、主梁跨径和全长标准跨径：1.b=20m（墩中心距离）。计算跨径：1.=19.5m（支座中心距离）。预制长度：1.=19.96m（主梁预制长度）。3、设计荷载马路-1级，人群3.0kNm2o4、桥面铺装：3厘米厚的沥青混凝土面层（重度为21KNm）和平均厚9厘米的防水碎，重度25KNm5、材料（2）混凝土技术指标（T形主梁、桥面铺装（防水）为C30,栏杆、人行道为6、结构尺寸横隔梁5根，肋宽15cm。33桥梁纵向布置图（单位：cm）桥梁横断面图（单位：cm
4、）T型梁尺寸图（单位：cm）7、设计依据.桥梁工程范立础主编，人民交通出版社；.马路通用桥涵设计规范（JTGD60-2004）；马路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD62-2004,简称公预规；.结构设计原理叶见曙主编，人民交通出版社；.马路桥梁设计丛书桥梁通用构造及简支梁桥胡兆同、陈万春编著。二、设计内容及要求依据相关规范，进行一跨钢筋混凝土简支T梁的横断面设计、内力计算和强度验算。1 .依据给定的基本设计资料，参考标准图、技术规范与阅历公式，正确拟定桥梁纵断面和横断面的布置，选取恰当的桥面铺装层，初步确定T形主梁、横隔梁、桥面铺装层等的细部尺寸。绘制桥梁横断面布置图、纵断面布置
5、图，T形梁细部尺寸图。2 .主梁内力计算、配筋及强度验算（1）用杠杆法计算荷载位于支点处各主梁的荷载横向分布系数。（2）用修正刚性横梁法计算荷载位于跨中时各主梁的荷载横向分布系数。（3）计算主梁在荷载作用下跨中截面、支点截面和1/4截面的弯矩和剪力。（4）进行主梁内力组合，并画出主梁弯矩包络图和剪力包络图。3 .主梁载面设计、配筋及验算4.主梁配筋图，构造图三、设计正文（一）恒载内力1.每延米板上的恒载个g桥面铺装沥青混凝土面层：gl?O.03?1.0?21?0.63kNmg2?0.09?l.0?25?2.25kNmg?gl?g2?0.63?2.25?2.88kNm1211.6?0.182弯矩
6、：Msg?gl0?2.88?()?0.73kNm222防水碎：每延米跨宽板恒载合计：2.永久荷载产生的效应1.6?0.18剪力:Qsg?gl0?2.88?()?2.04kN2（二）、活载内力1）、较接板桥面计算以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载。依据马路桥涵设计通用规范（JTGD602004）规定，局部加载选用车辆荷载。规范中表4.3.1规定，车辆荷载前轮着地长度及宽度为0.2m?0.3m,中后轮着地长度及宽度为0.2m?0.6m,则板上荷载压力面的边长为：前轮：al?a2?2H?0.2?2?0.12?0.44mbl?b2?2H?0.3?2?0.12?
7、0.54m中、后轮：al?a2?2H?0.2?2?0.12?0.44mbl?b2?2H?0.6?2?0.12?0.84m规范中，纵向前轮与中轮轴距为3.0m,中轮与后轮前轴距离为7.0m,中轮与后轮的前后轴之间的距离均为1.4m,横向同一车辆两个车轮之间的距离为1.8m,并行车辆间最接近距离为1.3m,计算车辆荷载对于悬臂根部的有效分布宽度。前轮:a?al?210?0.44?2?0.71?1.86(m)?3.0(m)中后轮：a?al?210?0.44?2?0.71?1.86(m)?1.4(m)由此可知，中后轮的纵向有效分布宽度存在重叠部分，计算重叠后的有效部分宽度为：a,?al?d?210?0
8、.44?1.4?2?071?3.26(m)横向而言，布置在校缝中心的车轮中心最近车轮边缘的距离为：b?l.3?0.5bl?l.3?0.5?0.84?0.88(m)?10?0.71m那么车轮作用在横向上没有产生叠加效应。依据马路桥涵设计通用规范(JTGD602004),车辆荷载的中轮轴重为120KN,后轮轴重为140KN,取较为不利的后轮轴重进行加载，每米宽板条上，车辆荷载作用于悬臂根部的弯矩标准值为：bP2800.84Msplk?(10?l)?(0.8?)?12.67kNm4a44?3.264车辆冲击作用的弯矩标准值为：Msp2k?Msplk?0.3?12.67?3.80KNm每米宽板上车辆荷
9、载作用的剪力标准值为：P280Qsplk?21.47KN4a4?3.26每米宽板上车辆荷载冲击作用的剪力标准值为：Qsp2k?Qsplk?0.3?21.47?6.44KN2)外挑悬臂板桥面板计算车辆荷载对于外挑悬壁板根部的有效分布宽度与前一样，但弯矩和剪力标准值的计算不同，依据相关公式，由于车辆荷载后轮对应的压力面宽度bl?b2?H?0.6?0.12?0.72m?0.71m,所以对应每米宽板条上，车辆荷载作用于外挑悬臂根部的弯矩标准值为：Msplk?P280?102?0.712?15.03KN?m4abl4?3.26?0.72车辆荷载冲击作用的弯矩标准值为：Msp2k?Msplk?0.3?15
10、.03?4.51KN?m每米宽板条上车辆荷载作用的剪力标准值为：Qsplk?P280?0.7110?42.35KN2abl2?3.26?0.72每米宽板条上车辆荷载冲击作用的剪力标准值为：Qsp2k?Qsplk?0.3?42.35?12.71KN(三)荷载组合依据马路桥涵设计通用规范(JTGD602004)的规定，分别对桥面板进行承载实力极限状态设计和正常运用极限状态设计，并进行不同的作用效应组合。(1)承载实力极限状态设计结构重要度系数取1.0,永久作用效应分项系数取1.2,汽车荷载效应分项系数取1.4则：较接板悬臂根部弯矩组合Mud?GlMsg?Ql(Msplk?Msp2k)?l.2?0.
11、73?1.4?(12.67?3.80)?23.93KN?m较接板悬臂根部剪力组合Qud?GlQsg?Ql(Qsplk?Qsp2k)?l.2?2.04?l.4?(21.47?6.44)?63.55KN外挑悬臂根部弯矩组合Mud?GlMsg?Ql(Msplk?Msp2k)?l.2?0.73?1.4?(15.03?4.51)?28.23KN?m外挑悬臂根部剪力组合Qud?GlQsg?Ql(Qsplk?Qsp2k)?l.2?2.04?l.4?(42.35?12.71)?79.53KN(2)正常运用极限状态设计汽车荷载的频遇值系数取0.7,则较接板悬臂根部弯矩组合Msd?Msg?llMsplk?O.73
12、?0.7?12.67?9.60KN?m较接板悬臂根部剪力组合?11QQsd?Qsg?slpk?2.04?0.7?21.?471K7N.07外挑悬臂根部弯矩组合?11MMud?Msg?slpk?0?.73?0.7?15.O?3?1K1N.2m5?外挑悬臂根部剪力组合Qsd?Qsg?HQsplk?2.04?0.7?42.35?31.69KN()截面设计、配筋与强度验算1.界面设计与配筋悬臂板根部高度h?14cm,净爱护层a?2cmo若选用？12钢筋，则有效高度h为：d.014?0.14?0.02?0.113m22依据马路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.2条：x?OMd?fcdbx(
13、h?)2hO?h?a?化简：x2?0.226x?0.00425?0解得：x?0.0205m验算：?bhO?O.56?0.113?0.0633m?x?0.0205m依据马路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.2条：fsdAs?fcdbx须要的间距为：s?100/(8.42/l.131)?13.4cm,取s?13cm此时As?l.131?100?8.7cm213即桥面板布置间距为13cm的？12钢筋依据马路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.9条，抗剪截面应符合:10?0?OVd?O.51?O.51?10?31000?113?315.65kN?Vd?42.41kN满意规范要
14、求依据马路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.10条?OVd?0.50?10?3?2ftdbh00.50?10?3?l.0?l.23?1000?113?69.5kN?Vd?42.41kN故不须要进行斜截面抗剪承载力计算，仅按构造要求配置箍筋。板内分布钢筋用？8,间距取25cmo2.承载实力验算由fSdAsVfcdbx可得：x?fsdAs(fcdb)?0.0211mxMd?fcdbx(h?)2?24.86kNm?MA?24.46kNm承载实力满意要求三、主梁的计算(一)主梁的荷载横向分布系数1.跨中弯矩横向分布系数(依据偏心受压法计算，考虑主梁抗扭刚度修正)(1)主梁的抗弯惯矩I及抗
15、扭惯矩IT1平均板厚：h0?(8?14)?llcm2(160?18)?ll?11140?140?18?45.3cm(160?18)?11?140?18主梁截面的重心距顶缘距离ax：ax?I?1111140?142?113?142?ll?(45.3?)2?18?1403?18?140?(?45.3)2122122?8143447cm4?8.143447?10?2m4T形截面抗扭惯矩近似等于各个矩形截面抗扭惯矩之和：顶板：bl/tl?1.6/0.11?14.5,查表得al?0.333腹板：b2/t2?(l.4?0.11)/0.18?7.17,表得a2?0.303抗扭修IT?0.333?1.6?0.
16、113?0.303?l.29?0.183?2.99?10?3正系数？依据马路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范3.1.6条，G?0.4Eal?a5?3.2ma2?a4?l.6ma3?0m?ai?152i?2?22?1.62)?25.6ll?O.917O.4?19.52?5?2.99?10?31?12?25.6?8.143447?10?2?l?12Eai2IiG12ITi?(3)各主梁横向分布系数1号主梁的横向影响线13.2?3.2?ll?0.917?0.567525.613.6?1.8?12?0.883?0.377532.413.6?0?13?0.883?0.2532.413.6?1.8
17、?14?0.883?0.023532.413.6?3.6?15?0.883?0.153532.4详细见下图1号0.5532号0.3773号4号0.0235号-0.1530.21号主梁横向影响线同理可求得2号主梁和3号主梁的影响线，由于结构对称，4号主梁的影响线与2号主梁影响线对称，5号主梁的影响线与1号主梁影响线对称.1号2号3号4号5号0.3770.2880.1120.0230.22号主梁横向影响线1号2号3号4号5号0.20.20.20.20.23号主梁横向影响线对1、2、3号主梁进行最不利加载以求得横向分布系数，加载的位置见下图人行道板及栏杆人行道板及栏杆1号0.6410.5920.55
18、30.4942号0.3770.3183号0.20.1914号0.0230.0155号-0.153-0.19-o.2391号主梁最不利加载人行道板及栏杆人行道板及栏杆1号2号3号4号5号0.4220.3970.3770.2880.1120.1050.0230.3470.2580.20.1940.001-0.022号主梁最不利加载3号两的横向影响线为直线，可干脆计算对于马路II级11号主梁的横向分布系数：?lq?(0.494?0.316?0.191?0.015)?0.508212号主梁的横向分布系数：?2q?(0.347?0.258?0.194?0.105)?0.452213号主梁的横向分布系数：
19、?3q?0.2?4?0.42对于人群1号主梁的横向分布系数：?lr?0.5922号主梁的横向分布系数：?2r?0.3973号主梁的横向分布系数：?3r?2?0.2?0.4对于人行道板和栏杆1号主梁的横向分布系数：?lb?0.641?0.239?0.4022号主梁的横向分布系数：?2b?0.422?0.02?0.4023号主梁的横向分布系数：?3b?0.2?0.2?0.42.梁端剪力横向分布系数(依据杠杆法计算)人群1号1.2221.000.6672号3号4号5号1号主梁加载1号-0.2222号1.Oo3号4号5号2号主梁加载1号2号3号0.2781.004号5号3号主梁加载对于马路II级11号
20、主梁的横向分布系数：?#39;lq?0.667?0.334212号主梁的横向分布系数：?#39;2q?1.00?0.5213号主梁的横向分布系数：?#39;3q?(1.0?0.278)?0.6392对于人群1号主梁的横向分布系数：?#39;lr?1.2222号主梁的横向分布系数：?#39;2r?0.2223号主梁的横向分布系数：?#39;3r?0(二)作用效应计算1.永久作用效应永久荷载假定桥面构造各部分重力平均安排给主梁担当主梁：(1.8?0.2)?0.11?1.4?0.2?25?I1.4kNm横隔板:中梁：O.5?(1.06?l.12)?0.8?2?0.15?25?5?24.5?1.33k
21、Nm边梁：0.5?(1.06?l.12)?0.8?0.15?25?5?24.5?0.67kNm桥面铺装：0.1?1.8?24?4.32kNm人行道板及栏杆依据5.5kNm来计算，依据横向分布系数分摊至各主梁的荷载为：1号主梁：0.402?5.5?2.21kNm2号主梁：0.402?5.5?2.21kN/m3号主梁：0.4?5.5?2.2kNm各梁的永久荷载为：1号主梁:2号主梁：3号主梁：(2)永久作用效应计算1支点剪力：2号主梁1跨中弯矩：1支点剪力：3号主梁1跨中弯矩：1支点剪力：2.可变作用效应(1)汽车(2)可变作用产生的弯矩11.4?0.67?4.32?2.21?18.6kNm11.
22、4?1.33?4.32?2.21?19.26kNm11.4?1.33?4.32?2.2?19.25kNm1号主梁1跨中弯矩：Ml/2?18.6?15.52?558.6kNm8Q0?18.6?15.5?144.15kN2Ml/2?19.26?15.52?578.4kNm8Q0?19.26?15.5?149.3kN2Ml/2?19.25?15.52?578.IkNm8荷载冲击系数取冲击系数?0.3Q0?19.25?15.5?149.2kN2a.马路II级依据马路桥涵设计通用规范4.3.1条规定,马路II级车道荷载依据马路I级车道荷载的0.75倍采纳，即均布荷载qk?7.875kNm,Pk?195k
23、N各主梁的跨中弯矩：Ill号主梁：Ml/2?0.508?(l?0.3)?(?7.875?15.5.52?195?15.5)?655.2kNm84112号主梁：Ml/2?0.452?(l?0.3)?(?7.875?15.52?195?15.5)?583.OkNm84113号主梁：Ml/2?0.4?(l?0.3)?(?7.875?15.52?195?15.5)?515.9kNm84b.人群荷载人群荷载:pr?3.0?l.0?3.OkN/m各主梁的跨中弯矩:11号主梁：Ml/2?0.592?3?15.52?53.3kNm812号主梁：Ml/2?0.397?3?15.52?35.8kNm813号主梁：
24、Ml/2?0.4?3?15.52?36.OkNm8c.弯矩基本组合依据马路桥涵设计通用规范4.1.6条规定，永久作用设计值效应与可变作用设计值效应的分项系数为：永久荷载作用分项系数：?G1?1.2汽车荷载作用分项系数：?Q1?1.4人群荷载作用分项系数：?Q2?1.4结构重要性系数：?0?1.0组合系数：?c?0.8各主梁的弯矩基本组合：1号主梁：Ml/2?1.0?(l.2?558.6?1.4?655.2?0.8?1.4?53.3)?1647.3kNm2号主梁：Ml/2?1.0?(l.2?578.4?1.4?583.0?0.8?1.4?35.8)?1550.妹Nm3号主梁：Ml/2?1.0?(
25、l.2?578.1?1.4?515.9?0.8?1.4?36.0)?1456.3kNm(3)可变作用产生的跨中剪力依据跨中的横向分布系数来计算跨中的剪力，横向分布系数沿桥跨没有改变，计算剪力时，依据马路桥涵设计通用规范4.3.1条规定，集中荷载标注值Pk需乘以1.2的系数，即Pk?195?l.2?234kNa.马路II级各主梁的跨中剪力：112341号主梁:Ql/2?0.508?(l?0.3)?(?7.875?15.5?)?87.3kN242112342号主梁：Ql/2?0.452?(l?0.3)?(?7.875?15.5.5?)?77.7kN242112343号主梁:Ql/2?0.4?(l?
26、0.3)?(?7.875?15.5?)?68.8kN242b.人群荷载各主梁的跨中剪力：111号主梁：Ql/2?0.592?3.0?15.5?3.41IkN24112号主梁：Ql/2?0.397?3.0?15.5?2.3kN24113号主梁:Ql/2?0.4?3.0?15.5?2.3kN24c.跨中剪力基本组合各主梁的支点剪力基本组合：1号主梁：Q0?l.0?(l.2?144.15?1.4?87.3?0.8?1.4?3.411)7299.02kN2号主梁：Q0?1.0?(1.2?149.3?1.4?77.7?0.8?1.4?2.3)?290.52kN3号主梁：Q0?l.0?(l.2?149.2
27、?1.4?68.8?0.8?1.4?2.3)?277.94kN（三）长久状况承载实力极限状态下截面设计、配筋与验算1.配置主筋依据前面的弯矩基本组合可知，1号梁的跨中弯矩最大,考虑到施工便利，偏平安地一律按1号梁的弯矩进行配筋计算。假定主梁单向配筋，钢筋净爱护层为3cm,钢筋重心至底边距离a?12cm,则主梁有效高度h0?h?a?140?12?128cm已知1号梁跨中弯矩?OMd=I647.3kNm,依据马路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.3条：?0Md?fcdbx(h?)?(b#39;f?b)h#39;f(h0?x2h#39;f2)?f#39;sdA#39;s(h0?a#39
28、;s)在这里fed?I1.5MPa,b?0.2m,b#39;f?l.78m,h#39;f?0.Ilm,A#39;s?0x.111647.3?103?ll.5?106?0.2x(1.28?)?(1.78?0.2)?0.28?)22x2?2.56x?0.91?0求解得x?0.43m?0.Hm依据马路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.3条：fsdAs?fcdbx?(b#39;f?b)h#39;fAs?ll.5?0.2?0.43?(1.78?0.2)?0.11?1.07?10?2m2280选用14?32钢筋As?14?8.0427112.59cm2?107cm2钢筋的重心距底缘的距离为：
29、y#39;?3?3.5?3.4?14.9cm实际有效高度：h0?140?14.9?125.Icm配筋率验算：?107/(20?125.1)?4.28%?0.2%2.长久状况截面承载实力极限状态计算实际受压区高度：x?112.59?280/ll.5?(178?20)?ll/20?50.2cmx?50.2cm?h0?0.56?125.l?70.Icm满意规范要求截面抗弯极限状态承载力为:h#39;fxMd?fcdbx(h?)?(b#39;f?b)h#39;f(h?)220.5020.5?106?0.2?0.502?(1.28?)?(1.78?0.2)?0.11?(1.28?)?10?322?363
30、6kNm?1647.3kNm满意要求3.依据斜截面抗剪承载力进行斜筋配置依据剪力基本组合，3号梁的支点剪力最大，1号梁的跨中剪力最大，偏平安计，支点剪力以3号梁为准，跨中剪力以1号梁为准：?0Vdl/2?136.9kN,?0Vd0?649.8kN假定有6?32通过支点，la?3.4?3?4.7Cln2h0?140?4.7?135.3cm依据马路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.9条，抗剪截面需满意构造要求：?0Vd?0.51?10?00.51?10?3200?1353?755.89kN?649.8kN依据马路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.10条：0.50?10?
31、3?2ftdbh0?0.50?10?3?l.0?l.23?200?1353?166.4kN?649.8kN介于两者之间，应进行长久状况斜截面抗剪极限状态承载力验算。积算图式如下图所示：649.8kN内插得到距离梁高h/2处的剪力Vdh/2?620.5kN则由混凝土和箍筋担当的部分：620.5?0.6?372.3kN由弯起钢筋担当的部分：620.5?0.4?248.2kN136.9kNVsb?0.75?10?3fsd?Asbsin?s依据马路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.7条，与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载实力为：在这里fsd?280MPa,?s?45?,故相应于各排弯起钢筋
32、的面积：Asb?VsbVsbVsb?3?30.75?IofSdSin?s0.75?10?280?0.7070.1485则每排弯起钢筋的面积为：Asbl?248.2/0.1485?1671.4mm2弯起2?32：A#39;sbl?1608.4mm2?Asbl1671.4?1608.4?3.9%?5%,能够满意工程上的要求1608.4Asb2?223.1/0.1485?1502.4mm2弯起2?32：A#39;sb2?1608.4mm2?Asb2弯起2?32：A#39;sb3?1608.4mm2?Asb3弯起2?32：A#39;sb4?1608.4mm2?Asb4弯起2?18：A#39;sb5?5
33、09mm2?Asb52?18：Asb3?172.8/0.1485?1163.6mm2Asb4?122.6/0.14857825.6mm2Asb5?72.3/0.14857486.9mm2Asb6?22.1/0.14857148.8mm2弯起A#39;sb6?509mm2?Asb6在近跨中处增设2?18协助斜筋，A#39;sb5?A#39;sb6?509mm2,依据马路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.11条，弯起钢筋的弯起点，应设在按抗弯强度计算不须要该钢筋的截面以外不小于h2处，满意要求4.箍筋配置依据马路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.11条，箍筋的间距为：S
34、v?Od在这里？1?1.O,?3?1.1,?0.6,选用2?8双肢箍筋，fsv?195MPa,Asv?100.5mm2,距离支座中心h2处的主筋为6?32,Ag?4825.2mm2,h0?140?3?3.4?Ag48.2523.4?0.0183,P?100?l.83,?131.9cm,?bh020?131.92计算剪力？0Vd?649.8kN,计算可得：Sv?168mm选用Sv7150nmo依据马路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范9.3.13条，在支座中心向跨径方向长度不小于一倍梁高范围内，箍筋间距不宜大于100mm。综上所述，全梁箍筋的配置为2?8双肢箍筋，由支点至距支座中心2.5处
35、，Sv为IOCnb其余地方箍筋间距为15cm。则配箍率分别为：1.005当Sv?10cm时，?sv?Asv/svb?O.5%?0.18%10?201.005当Sv?15cm时，?sv?Asv/svb?O.34%?0.18%15?205.斜截面抗剪承载实力验算依据马路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.7条，当受弯构件配有箍筋和弯起钢筋时,其斜截面抗剪强度验算公式为:Vsb?OVd?Vcs?Vcs?l?2?30.45?10?3bhVsb?0.75?10?3fsd?Asbsin?s为了简化计算，h取用平均值，即l?128.5cm2依据马路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.
36、6条，须要验算的斜截面有：h0?(131.9?125.1)?(1)距离支座h/2处截面，相应的Vd?620.5kNP?100?4825.2?1.88,?sv?0.00520071285Vcs?l.0?l.0?l.l?0.45?10?3?200?1285?496.8kNVsb?0.75?10?3?280?1608.4?0.7077238.8kNVcs?Vsb?496.8?238.8?735.6kN?620.5kN(2)距离支座中心1.3m处截面(弯起钢筋弯起点)，相应的Vd?595.4kNP?100?4825.2?1.88,?sv?0.003420071285Vcs?l.0?l.0?l.l?0.
37、45?10?3?200?1285?409.7kNVsb?0.75?10?3?280?1608.4?0.7077238.8kNVcs?Vsb?409.7?238.8?648.5kN?595.4kN(3)距离支座中心2.5m处截面(弯起钢筋弯起点及箍筋间距改变处)，相应的Vd?545.IkNP?100?6433.6?2.5,?sv?0.003420071285Vcs?l.0?l.0?l.l?0.45?10?3?200?1285?433.3kNVsb?0.75?10?3?280?1608.4?0.7077238.8kNVcs?Vsb?433.3?238.8?672.lkN?545.IkN(4)距离支
38、座中心3. 7m处截面（弯起钢筋弯起点），相应的Vd?494.9kNP?100?8042?3.1?2.5,取P?2.5,?sv?O.003420071285Vcs?l.0?l.0?l.l?0.45?10?3?200?1285?433.3kNVsb?O.75?10?3?280?1608.4?0.7077238.8kNVcs?Vsb?433.3?238.8?672.lkN?494.9kN(5)距离支座中心4. 9m处截面(弯起钢筋弯起点)，相应的Vd?444.6kNP?100?9650.4?3.8?2.5,取P?2.5,?sv?0.003420071285Vcs?l.0?l.0?l.l?0.45?10?3?200?1285?433.3kNVsb?O.75?10?3?280?509?0.707?75.6kNVcs?Vsb?433.3?75.6?508.9kN?444.6kN16m钢筋混凝土简支T形桥梁的纵断面图16m钢筋混凝土简支T形桥梁的横断面断面图
