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1、一、设iti明12二、设计参数12三、设iti十算12四、机械设备选型14第四节曝气式沉砂池15一、设iti明15二、设i棒数16三、设i+i十茸16四、机械设备选型17第五节平流式初沉池18一、设iti明18二、设计参数18三、设iti十算19第六节生化反应池21二、设十算21三、生物反应池主要尺寸24四、生物反应池进、出水系统计算26五、配水井设计27六、有关设备计算与选择28第七节辐流式二沉池的设计29一、设W明29环境质量改善要求的任务是长期而艰难的。随着都市发展和人民生活水平的提高，城市对文明的卫生水平的要求也越来越高，企业和外商对投资环境的期望也越高.没有污水治理将使城市的环境质量
2、恶化，使投资削减，最终是城市不能发展.因此治理污水已成为城市持续发展的保障.第一章设计概述第一节设计原则、任务、内容与依据一、设计题目40000m3d处理规模城市污水处理厂综合设计二、设计原则1、对废水处理工艺流程j选择先进成熟、稳妥牢靠、操作管理便利的流程；2、对设备、仪器、仪表选型本着先迸、牢靠、适用的原则.三、设计内容1.对工艺流程的选择说明；2、对工艺处理构筑物选型说明；3、主要处理设施的工艺计算；4、污水处理厂的平面布置。四、设计依据本设计主要依据以下批文：污水综合排放标准GB8978-96（DB44/26-2001）,采纳其次时段其次类污染物最高允许排放浓度一级标准。如表1.1:表
3、1.1设计进出水水质主要污染物原水水质排放标准去除率（%）(mgl)(mgl)CODCr2504084以上B0D51002080以上SS1002080以上NH3-N301067以上磷酸盐50.590以上其次章工艺流程与说明第一节工艺路途选定（处理方法和工艺版）依据进出水质对污染物的去除率要求均达到80%以上，因此污泥必需经过二次处理。通过对污水处理进水水质的分析，BOD.COD浓度较高，而且BOD/COD达到0.4,此污水的生化性能较好。按此水质，经对活性污泥法、生物膜法和物理化学三种工艺比较，活性污泥处理工业废水具有处理效果好，出水水质稳定,运转阅历丰富等优点，一股BoD5、SS的去除率可达
4、90%以上,CODcr的去除率达80%以上，能满意出水水质的要求，同时工业污水处理厂的规模较大，不宜采纳生物膜法和物理化学法。因此，本工艺采纳活性污泥法。污水畀泵站初沉治污泥回澧消池井江照明等剩余污混图2.1工艺流程图其次节流程各结构介绍一、格栅因为排入污水处理厂的污水中有杂物，所以在处理系统的前设置格栅，以栏截较大的杂物，防止杂物堵塞处理系统的管理、孔口和协助设施。设计采纳了粗、细两道格栅，分别拦飒粗和较细的杂物，又因杂物量多，可采纳机械清渣.二、沉砂池城市污水中含有肯定数量的无机物,例如砂粒,砂粒如随着污水进入处理构筑物后，在流速比较慢的地方会沉下来，例如曝气池的底部、沉淀池底部等,还会随
5、污泥系统,砂粒会造成管道和机构的损坏，因此城市污汲取而使污水中BOD浓度下降；外，NH3-N,因细胞的合成而被去除T分，使污水中NH3-N浓度下降，但N03-N含量没有改变.在缺氧池中，反硝化菌利用污水中的有机物作碳源，将回流混合液中带入的大量N03-N和NO2-N礴为N2释蜂空气，因此B0D5浓度下降，N03-N浓度大幅度下降，而磷的改变很小.在好氧池中,有机物被微生物生化降解，而接着下降，有机氮被氨化继而被硝化，使NH3-N浓度显著下降，但随着硝化过程使No3-N浓度增加，P随着聚磷菌的过盘摄取，也比较快的速度下降。所以，A2/O工艺它可以同时完成有机物的去除，硝化脱氮、磷的过量摄取而被去
6、除等功能，脱氮的前提是NH3-N应完全硝化，好氧池能完成这一功能，缺氧池则完成脱氮功能。厌氧池和好氧池联合完成除磷功能。五、二沉池二沉池在二级处理中，在生物反应池后面，其作用将活性污泥沉与水分别，使污水与水分别，使污水尽量不带悬浮物，达到澄澈的水质排放.采纳辐流式沉淀池是因为其运行较好，管理较简洁，排泥设备已趋定型。六、浓缩池城市污水含水率高，体积大，因此对污泥的处理、利用与输送都造成困难，故先浓缩.浓缩后的污泥近似树状，体积缩小，但仍可保持其流淌性，可以用泵输送，运输便利，可大大B斜氐运输费用和后续处理费用。对剩余污泥的处理，尤其不行缺少.本工艺过程采纳了重力浓缩池。由浓缩池出来的污泥经脱水
7、棚兑水后外运填埋处理。格栅其中一组为备用.渠内栅前流速Vl=O.7m/s过栅流速v2=0.9m/s,由于污水处理第一道格栅间隙较粗一些，一般采纳16-40mm,所以该粗格栅格栅间隙取e=30mm,采纳人工清渣，格栅安淘顷角为60.日平均流量Qd=40000m3d=0.463m3s=4631.s(51./sQd10001./s)故总改变系数Kz=2.7/QdA0.11=2.7/463A0.11=1.96三、设计计算1 .棚前水深hQz2：黑O=HQmax=0.4631.96=0.91(m3s)由得栅前水深h=0.8m2 .楣条间隙数n_QAm“、-xin，_0.49JSin600ehvO.O30
8、.2,J所以采纳机械除渣的方法。四、机械设备选型采纳HF型回转式格栅除污机，可连续自动清除污水中细小的毛发、纤维与各种悬浮物。该设备由电动减速机驱动，牵引不锈钢链条上设置的多排工程塑料齿片和栅条，将漂移污物送上平台上方，齿片与栅条旋转过程中自行将污物挤落，属于自清式污机的一类.依据上述计算选HFlOOO回转式格栅机.代入上式，得宽深比=,在12范围内，符合要求.4 .池长1.由V=58.8，A=4.9m3所以长宽比=,符合要求。取池超高hl=0.5(m),取池底底坡i=0.3,则H3=iB=0.32.45=0.735(m)取池底砂槽深h4=0.5m则设计池深H=hl+h2+h3+h4=0.5+
9、2+0.735+0.5=3.735(m)5 .所需曝气量9=三)每立方米污水所需曝气量D=0.2(B/，所以(=36(X)0.2().49=352.8(w)供气采纳一根干管送气，每池设4根配气管.每根竖管上的供气量为：9=生竺=88.2(“/?)44四、机械设备选型1.1.B=122.45=29.4m选用YBM-2型号的膜式扩散器，每个扩散器的服务面积为2m2,直径为200mm,则需空气扩散器总数为：个。池高的%处。出水堰前须要设置收集和解除浮渣的设施；污泥斗的排泥管一股采纳铸铁管，管径不小于200mm,下端伸入斗底中心，顶端敞口，高出水面200mm以上，静水排泥三通高度与污泥性质有关,对活性
10、污泥应大于0.9m、生物膜法腐质污泥应大于1.2m、初沉池污泥应大于1.5m.三,设计计算1 .沉淀区水面积A式中，A为沉淀区水面积，/;QM为最大设计流量，为049/s；q为表面水力负荷，取q=2.OM,(m2)=0493600=882w.X/(w2/j)2 .沉淀池有效水深与%=q式中，生为有效水深，m;t为沉淀时间，取2h.得=22=4tn3 .沉淀区有效容积VV=/Vjj由沉淀区水面积A=882m有效水深e=3m,则V=8823=2646，/4 .池长1.1.=3.6vtV,=11+2+7172)由3=33=28.27m2式中，fl为斗上口面积Jf2为斗下口面积，/2=-X0.25X0
11、.25=0.1963m2贝IlVl=!X4X(28.27+0.196+28.270.196)=4I.09m13第六节生化反应池（厌氧池T氧池一好氧池）一、设计参数BOD污泥负荷：1.1=ONrBQDJ（IcgM1.SSd）回流污泥浓度（M1.SS）X=25g=25（Xh悔;污泥回流比A=80%二、设计计辑1 .曝气池混合液浓度（Xr）Xr=XX“=2500=5625（ng/）R0.82 .混合液内回流比（R11）因为TN去除率为XlOo%=667%W=Y(Sn-SryQ式中,Y为污泥增殖系数,取0.6.带入式中得Wl=y(S“-S,X?=0.6X(IO)-20)x40000I(XX)=1920
12、(J)内源呼吸作用分解的污泥(干重)(W2)：M=砥XM式中，号为污泥自身氧化率，IQIj=O05:Xr为有机活性污泥浓度，X=fX,miVSqf=-,取f=0.75,则X,=0.75,则Xr=O.75x2500=1875(mg)1.)：M1.SSV,为好氧池有效容积，m代入上式得，W,=kdXrVl=O.O51.875MOO=600kgd不行生物降解和惰性的悬浮物量(干重)W,；依据微生物分解代谢和合成代谢关系，可降解有机物内源代谢后产生的残留物为%20%=13.33%,进水中SS中惰性悬浮物比例为l-f=25%,故二者占TSS的比例为38.44%,计算取40百分号。故Wzl=(75S-75
13、S,)x40%XQ=(100-20)x0.4x40000+1000=1280(依d)剩余污泥产量(干重)：VV=W,-W,+VV1=1920-600+1280=2600(依d)设剩余污泥含水率为99%相对密度为1则剩余污泥量湿重与体积为：q=-=26()(mlId)1-99%校核:fe=54.5=l.l.满足宽深比1-2的设计要求;1.b=305=6,满足长宽比5IO的设计要求。四.曝气计苴设计需氧量：O=Ol+O2-Oy式中，。为碳化需氧量(或去除B0D5需氧量r除污泥中BODu氧当量)，kgs/d;。2为氨血硝化需氧量(即扣除剩余污泥氨血氧当量的实际硝化需氧量)，kg02d;。3为反硝化脱
14、氮产氧量，kg2d.其中碳化需氧量：U.Oo-4c三d-2-142(1920-600)=283!.6(WJ)0.681000硝化需氧及依据微生物合成所需BOD:N:P=100:5:1的比例，去除100-20=80(mg/1.府机物的同时须要同化(80/100)5=4(mg/1.)的氨氮，故被氧化的氨氮为：NV=进水麓氮-出水城策-用于合成氨氮,=30-10-4=Iamg/1.)Q2=4.6QN=4.6X4000()16=2944=l84(XkgOd)Ql=2.86QN=2.864006j=O.8O.I74=O.I4(zs),污泥泵选择流量O.I7Js,选择型号为300QW800-15-55,流
15、量800/】.扬程15m,配用功率55kW共设4台，二台二备。第七节辐流式二沉池的设计一、设计说明辐流式二沉池采纳机械吸泥。二、设计计算1 .二沉池池径设计拟3座二沉池1.座备用则每座沉淀池表面积(A1)和池径(D):式中，A为单池表面积，小；Q为进入二沉池的混合液流量，；n为设计二沉池数量；gll为二沉池表面水力负荷，m3(Mr),取l.5M)；D为二沉池直径，m.将数值代入上式：1.8x3000%A=750(M)2x1.5D书=后普3091(明鉴于定型设备规格，拟取D=30m,图圣ZBXN-30型吸泥机。二沉池周边线速度l8mmin,功率O.37AW,压缩空气压力0.1MPa2 .沉淀池有
16、效水深/4依据吸泥机产品规格与技术参数,ZNXN-3O型吸泥机二沉池周边有效水深为。=28”.检验校核：%=3%8=1。力，合格.3 .沉淀池总高度出)：H=Iii+l2+hy+Ii4+A5式中，H为总高度，川；1为超高，取0.4n；Iu为有效水深，取2.8m;阳为缓冲层高，m,机械排泥时取0.3m;团为沉淀池底坡落差，m;儿为污泥斗高度，m由池底坡度为0.05,上斗口半径为2m,池半径为所以沉淀池底坡落差九=(155-2)O.O5=0.675(M由上斗口半径为2m,下斗口半径为Im,坡底角度为60,贝=(2-)Uui6O=1.73(zn).贝U=0.4+2.8+0.3+0.675+1.73=
17、5.9(m)4 .二沉池进水管计算依据二沉池吸泥机产品规格与技术参数，本二沉池迸水配水管管径D3为1.9m由于二沉池单池迸水量为04685s),设配水井至二沉池进水管道平均流速0.9ms;则管道过水断面积：进水管径：4=科=后票=0.81(m)剩余污泥产量(干重)W=W1-Wi+W；=144()-450+960=1950(必/4).设剩余污泥含水率为99%,相对密度为1,则剩余污泥量湿重与体积为：(7=-=1950()=I95(wjJ)I99%单池产生剩余污泥量湿重与体积为：IOS(XX)(I=97500Wd)=97.5(，/2Qw2=73m3h选用IPN污泥泵Q7.2-16m3h,H14-1
18、2m,N3kW.(3)剩余污泥泵房：占地面积1.B=4m3m第三节污泥浓缩池一、设计说明采纳两座幅流式圆形重力连续式污泥浓缩池,用带棚条的刮泥机刮泥，采纳静压排泥，剩余污泥泵房将污泥送至浓缩池。二、设计参数1-pi.,I(X)-99e.1.,01.Vt,=173.8=43.45“Id=1.8ln/d100-6期1)-%按4h贮泥时间计泥量，则贮泥区所需容积V2=4v*=41.81=7.24m3泥斗容积匕=与亿+(+，)_314-l2(l.l2l.l0.6+0.62)=2.8m3式中：h4泥斗的垂直高度，取1.2mrl泥斗的上口半径，取1.lmr2泥斗的下口半径，取06m设池底坡度为0.08,池
19、底坡降为：0.08(7.0-2.2)八”=0.23mh5=2故池底可贮泥容积：V1=(i2,1+)口3.14().23(352+3.5xl.+1.1?)=4.17/二3因此，总贮泥容积为V11=V3+Vt=2.8+4.17=6.97h,V,=7.24m,(满意要求)(3)浓缩池总高度：浓缩池的超高h2取0.30m,缓冲层高度h3取0.30m,则浓缩的溶解氧结合，在碾田菌作用下被氧化为硫酸，使混凝土或铸铁受到腐蚀,不仅膨响美观，也降低了结构的坚固性。分类：污水处理工程中产生的恶臭成分是由蛋白质、脂肪、碳水化合物的微生物呼吸、发酵过程的产物和不完全产物，一般分为三类：(1)含硫化合物硫化氢、甲硫醇
20、、甲基硫酶等；(2)含氮化合物一氨三甲胺;(3)碳、氧或碳、氢、氧组成的化合物一(氐级醇、醛、脂肪酸。二、城市污水处理厂主要处理构筑物恶臭散发率处理构筑物最低值平均值最高值进水35714005577格栅828520032669曝气沉砂池403320024902来自沉砂池的砂砾58511002019初沉池：水面401230012903初沉池：进水堰1258770047386中间沉淀池(水面)1158460017962调整池47401000022693雨水池1104501826m39臭气浓度无量1020306070纲四、恶臭气体处理特点污水处理厂恶臭污染的治理有别于一股空气污染的治理，主要有以下特
21、点：1.污水处理厂产生的恶臭排放点一般为放开式，恶臭浓度低，处理量大；2.恶臭通过呼吸系统刺激嗅觉器官，嗅觉阈值低,处理后气体中要求恶臭物浓度更低甚至为零；3 .恶臭物种类多，成分困难，往往需多种处理工艺协作运用；4 .测定困难，嗅觉阈值一股远超出分析仪器对恶臭物质的最低检测浓度.五、除臭原理在常温常压下高压脉冲放电将空气中氧分子电离成臭氧（031原子氧（OX羟基自由基（OH）等活性氧，活性氧中的离子氧具有极强的氧化实力，其氧化实力是氧气的上千倍，可以将氨、硫化氢、硫摩，以与恶臭异味其它有机物快速氧化，氧化时间只需百分之几秒，同样，活性氧的寿命只有数秒.一股污水厂脱硫工艺中，活性氧剂量在IXl
22、O-625X10-6,该工艺反应停留时间是重要参数，与恶臭浓度与去除要求有关,一股为几秒到几分钟。六、本设计中产生恶臭的地方、浓度和气体总量产生恶臭的地方有进水泵房、初沉池、曝气池、储泥池、污泥浓缩池、污吸附装苣尺寸的确定:设活性炭床层内壁直径为Dl=600,活性炭床层外壁直径为D2=1400三,则活性炭床层厚度为d=400”，取活性炭床层到吸附塔内壁距离为D3=200m,空塔速度UO=O.5S,吸附塔壁厚6叫2 .活性炭体积与饱和期的确定活性炭体积=-(14002-6(M)2)53OOU,.4f=6.66x10，=6.66/活性炭重量W=。MV=0.666gewX4.95，=330(此g取吸
23、附率为活性炭重量的40%,则吸附量材=3300x40%=132O3 .吸附器床层压降的计算采纳欧根公式计算床层压降(APIid卬丫_150(1-必,IdJ(I-C)Gj-dpGs式中，AP-压力降，Pa;d吸附剂层厚度,m;dP吸附剂颗粒直径，m;一床层空隙率，%；pV气体密度，kgm3;V气体粘度,Pas;GS一单位截面气体流速，kg(m2s)空隙率与颗粒的放苴状况有关,对于匀称始终的球形颗粒/可取02590.426,因此取E为0.30,操作温度为30。M=1.55=0.0015加,v=7.6xl()f)spv=O.(X)I/?j=300un=0.3mGS=3200.4=0.128IO,g(
24、z-5)tI代入上式，得P0.30X0.0015x0.001150(I-0.30)7.6x106,“X；rr=：+1.7504(l-0,30)(0.128IO-,)0.00l50.12810彳马AP=470.99Pa.九、风机、电机的选择1.选择通风机的计算风量：Q,=QgKJ=MOOOl=33O0O,”.2 .选择通风机的计算风压：p0=H+Af3)=M9.5l.2=ll39Pa。3 .依据风量和风压，选用Y4-73-IINoIOD型第6号引风机.472NO8C弓I风机,风机通风量34800m3h,风压2300Pa,电机功率30KW,第六章平面布置和高程布置第一节平面布置一.平面布置1 .平
25、面布置原则a.设计布置必需依据室外排水设计规范的相关条款进行设计，与城市总体规划相连接，并与周边环境相协调；b.要按功能分区，污水处理构筑物、污泥处理构筑物以与生活、管理设施相宜分区集中布置，使之利于生产管理，保障生产平安；构筑物和协助构筑物应布置在附属构筑物、办公场所、生活区的夏季主导风向的下方；中控室和值班室应尽量布置在能够便于视察个处理设施运行的位置。C.依据生产须要，结合地形、地质、土方、结构和施工等因素全面考虑，构筑物布置力求紧凑、顺畅，避开迂回，便于操作管理；严禁将各种管线埋在构（建）筑物下面，以便施工和检修；要合理布置超越管（渠）和设置构筑物放空管。d.力求经济合理地利用土地，削
26、减占地面积；尽量削减厂区挖方和填方量，基本保持挖方和填方平衡，以节约投资。e.厂区构筑物与周边建筑有肯定宽度的卫生防护距离，削减污水厂对周边环境的影响；f.交通顺畅，便于施工与管理，并满意消防要求.2 .平面布置依据不同的功能分区将整个厂区的协助生产区与污水处理、污泥处理的生产区分开。厂区大门设在厂区北面。厂区由北向南依次为厂前区、污水处理区和生产区。协助生产区处在夏季主导风向的上风向，布置有综合楼（包括生产管理、行政管理、中心限制I化验室、球场、仓库以与停车场等.厂区中部为污水处理区。迸水为厂址东面引入，出厂水排入西面河流，因此，在生产区由东向西依次按工艺流程布置粗格栅、进水泵房、细格栅、曝
27、气沉砂池、厌氧池、缺氧池、好氧池、二沉池、紫外线消毒槽、巴氏计量槽，出水向西排入河流.该平面布置工艺淘!较J顺畅，管线短、交叉少.厂区南部为生产区，布置有机修间、配电间、鼓风机房、污泥浓缩脱水间与堆泥棚。其次节污水厂的高程布置一、概述在污水厂内,各处理构筑物之间，水流一般是依靠重力流淌的，前面的构筑物中的水位应高于后面构筑物中的水位，两构筑物之间的水位差即为流程中的水头损失.在污水处理厂，假如进水沟道和出水沟道之间的水位差大雨整个处理厂须要的总水头，处理厂内的旧部须要设置废水提升泵站.污水厂的高程布置就是确定各构筑物的高程。当地形有利，厂区有自然坡度时应充分利用，以削减填、挖土方量，甚至不用泵
28、站.二、高程布置原则高程布置应使污水处理厂中的各单元之间，污水完全依靠重力通过，中间不得提升或最好不提升，留意污水流程与污泥的协作，尽显削减需抽升的污泥量.水厂挖填土方基本平衡，可采纳逆水处理流程推算法进行标高设定即以受入水体高水位为起点，但避开高架构筑物,水处理构筑物高程适当与附属建筑物高程协调.三、高程计算设污水处理厂地面标高为128.0Om,厂区高程设计主要考虑现状场地的标高、河流供水位、各构筑物水力连接，以与污水处理厂建设期的土方平衡.2.高程计算高程计算采纳相对高程，设地面标高为0m。厂区高程设计的最低点为出水口巴氏讨量槽，巴氏计量梧出水标凹凸于厂区平整地面-1.Om标高，考虑厂区构
29、筑物与其管路水头损失，并适当预留将来水质可能改变须要增加构筑物的高程，逆推计算至提升泵出水口，并结合进水提上升度以与全厂构筑物最大水头损失进行水泵选型。各构筑物池顶、池J三口水面标高计算如下。a.巴氏计量槽至消毒池沿程水损：1.=S0m.i=0.8%,K!lh=i1.=1500.8%=1.20(m)b.消毒池至二沉池出口：沿程水损：1.=185.7w./=0.3%.Jh=i1.=185.70.3%=0.56局部水损：好氧池至池面窖井跌水OSm；配水井弯管一个，水损与出口取Olm.e.好氧池至缺氧池远程水损：好氧池内沿程水损取OlOm.f.缺氧池至厌氧池远程水损：缺氧池内沿程水损取0.10mg.
30、缺氧池出口至厌氧池进水口远程水损：厌氧池内沿程水损取0.10m.h.厌氧池至曝气沉砂池/,2：hl=-=0.0536l2/(l.l29.8)=O.32(w),d2g局部水损：弯头4个，h.=n(-)=40.15XI?/(29.8)=0.03(?).2g进口和出口各一个，h.=/(4)=2112(29.8)=().l()(n)2gi曝气沉砂池至细格栅沿程水损：曝气沉砂池内与进水渠共长20m,沿程水损取002m.局部水损：细格栅过棚水头损失0.13m,沉砂池进水口跌水0.20m细格栅至提升泵沿程水损：进水渠至水泵集水井水面共长22m,沿程水损取0.02m局部水损：管道出口一个、弯头一个，勺=0.0
31、7，”；提升水泵出口跌水0.30m粗格栅至提升泵沿程水损：取0.10mo局部水损：取0.10m水泵抬上升度Z=134.I2-121.8O=I2.32(，)。故水泵型号选择250QW600-15-45型流量600J瓦扬程15m,管道直径250mm,配用电机功率45kW,共5台，三用二备，日常轮番运行.二沉池至污泥池：沿程水损：二沉池至污泥机污泥管线长135.0m,单池最大流量0245”,管道直径80Omm,设计流速1.0ms,重力流自流至污泥池.v2、h.=O.O513512/(0.829.8)=0.43(，)。dx2g2局部水损：进出口各一个，,=n()=2XIXI:/(2X9.8)=0.IO
32、(w)；2g弯管二个，取0.05m.污泥池至厌氧池沿程水损：hf=A-=0.052103.32/(0.3529.8)=16.67(,)“dx2g局部水损：出口一个，%F=lx3.322x9.8)=0.55(M;弯管52g个，取0.25m.故水泵型号选择250QW600-20-55型，流量频一九扬程20m,管道直径250mm,配用电机功率55kW,共5台，三用二备。n.污泥池至脱水机房剩余污泥管线长度118m,水泵型号选择IlOQWllO-15型，流量110“/力扬程15m,管道直径IIOmm,配用电机功率7.5kW,共5台，三用二备(I各构筑物高程如下：消毒池水面标高=128.00-020=1
33、27.80(m)池弱示高=12800-070=12730(m)池顶标高=12800+0.30+020=12850(m)故采纳地下结构。二沉池水面标高=127.80+2.17=129.97(m)池底标高=129.97-4.60=125.37(m)池顶标高=129.97+040=130.37(m)采纳半地下结构.配水井水面标高=130.47+0.54=131.ol(m)池底标高=131.ol-1.8=129.21(m)池顶标高=131.01+1.00=132.01(m)采纳地上结构。好氧池水面标高=132.01+0.76=132刀(m)池底标高=132.77-4.50=128.27(m)池顶标高=
34、13277+050=13327(m)采纳地上结构.缺氧池水面标高=132.77+0.1=132.87(m)池底标高=13287450=12837(m)池顶标高=132.87+0.40=133.27(m)采纳地上结构。厌氧池池底标高=132.97-4.50=128.47(m)池顶标高=132.97+0.3=13327(m)采纳地上结构。曝气沉砂池水面标高=132.97+048=13345(m)池底标高=133.45-3.60=129.85(m)池顶标高=133.45+0.5=133.95(m)采纳地上结构细格栅水面标高=133.45+0.35=133.80(m)池底标高=133.80-1=132
35、.80(m)池顶标高=133.80+0.50=134.30(m)采纳地上结构提升泵房水泵出口水面标高=133.80+032=13412(m)水泵出口水渠池弱示高=134.12-l00=13312(m)水泵出口水渠池顶标高=134.12+0.50=134.62(m)泵房水面标高=122.00-0.2=121.80(m)池底标高=121.80-:1.Oo=I20.80(m)池顶标高=128.00+03=128.30(m)集水井采纳地下结构，泵房采纳地上结构.污泥泵房泥面标高=12997-0.58=12929(m)池底标高=12939-6=123.39(m)池顶标高=12939+1.0=13039(m)污泥池采纳半地下结构，泵房采纳地下结构。依据上述计算厂区高程图。
