水富县昭投枫叶写字楼工程外脚手架专项施工方案.doc

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1、目录第一章 工程慨况2第二章 结构计算2第三章 脚手架的搭设44第四章 扣件式钢管脚手架的拆除56第五章 安全技术措施56第六章 安全防护措施57第七章 卸料平台施工方案61第八章 文明施工要求68第九章 质量检测附表71某某县某某某某写字楼工程落地扣件式钢管脚手架施工方案第一章 工程慨况本工程位于某某县高滩新区大连路与青岛围合区域三面公路环绕城市主干道，能满足在整个场地施工材料运输要求。本工程场地整体为距形座椅，左右两侧为自然放坡。本工程设计为框剪结构，总建筑面积69998m2、从地下室到楼顶共为17层（高低错层）、主楼正负零以上为13层、正负零以上建筑总高度为60.00m；附属楼裙房共设地

2、上3层和地下1层，裙房主要为功能办公和多功能会议室，建筑吊3层高度为15.0 m，地下室为车库，消防水池及生活水泵房，层高为4.7m，主楼首层高为6m、 211层为4.2m、12层为6m、13层为4.2m。电梯设置10台，耐火等级为乙级，首层室内地面高程为0.000=453.65。第二章 结构计算一、设计计算依据（1） 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；（2）建筑结构荷载规范GB50009-2012；（3）建筑地基基础设计规范GB50007-2002;（4）钢结构设计规范GB50017-2003;（5）建筑施工安全检查标准JGJ59-99;（6）建筑施工高处作业安全技

3、术规范JGJ80-91;（7）钢结构工程施工质量验收规范GB50205-2001；（8）混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002；（9）混凝土结构设计规范GB50010-2010; （10）某某某某写字楼工程项目设计图纸、地质勘察报告和施工方案； （11）冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-2002。二、脚手架参数及有关规定(一)、脚手架搭设参数及有关规定:本工程建筑物的总高度为60m。根据“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011”6.3.7条规定，脚手架立杆顶端栏杆宜高出女儿墙上端1m。故双排脚手架搭设高度为61米,又根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术

4、规范JGJ130-2011第6.1.2条要求，双排脚手架搭设高度不宜超过50m，高度超过50m的双排脚手架，应采用分段搭设等措施。根据本工程具体实际情况，采用双管立杆、分段悬挑或分段卸荷等有效措施，但必须另行专门设计。同时还根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；规定，当需要搭设50m以上的脚手架时35m以下应采用双立杆，阳台部分采用局部“外通内断”的作法。钢管采用直径48mm、壁厚3.6mm的普通脚手钢管，每米重3.97kg(38.906N/M)截面积（A）5.06102mm2；截面惯性矩（I）12.71104mm4；截面惯性矩（I）12.71104mm4；截面抵抗矩

5、（W）5.26103mm3 ；回转半(i)15.9mm；抗拉、抗弯和抗压的强度设计值（f）为0.205KN/mm2；弹性模量（E）为2.06102KN/mm2；1、立杆：根据本工程的具体实际情况横距Lb为1.05m纵距La为1.50m；相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不宜大于步距的三分之一（如图1所示）。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧（大横杆对立杆起约束作用，对确保立杆承载能力的关系很大）。不得隔步设置或遗漏。当采用双立杆时必须都用扣件与同一根大横杆扣紧，不得只扣紧一根，以避免其计算长度成倍数增加。 当立杆采用上单下双的脚手架时单双立杆连接方式有二：（如图示所示）

6、（1）、单立杆与双立杆之中的一根对接。（2）、单立杆同时与两根双立杆用不少于3道旋转扣件搭接，其底部支在立杆与大横杆的接连扣件之下加设两道扣件（扣在立杆上）， 并且三道扣件紧接，从而加强对大横杆的支持力。立杆的垂直偏差应不大于架高的1/300，并同时控制其绝对偏差值：当架高20m时，为不大于50mm；20m而50 m 应不大于100mm。2、大横杆：本工程采用大小横杆步距为1.4m。内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。（如图1所示）同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚

7、手架总长度的1/250，并且不大于50mm。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，从而减少立杆偏心受载情况。3、小横杆：小横杆应贴近立杆布置（对于双立杆，则设于双立杆之间），搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。在相邻立杆之间根据需要加设1根或2根。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。4、剪力撑：因本工程脚手架最高为60m25m，故外侧面应按规范要求满设剪刀撑；因工程需要，如部分脚手架在35m以下的除在两端设置外，中间每隔12至15m设一道。剪刀撑应联系3到4根立杆，斜杆与水平面的交角控制在450600之间，水平投影宽不小于2垮或4m和不大于4垮或8m。斜杆应与脚手架的基本

8、构架杆加以可靠的连接，并且斜杆相邻连接点之间杆段的长细比不和大于60。35m以上脚手架，沿脚手架两端和转角处起，每7至9根立杆设一道，并且每片架子不少于三道。剪刀撑应沿架体连续布置，在相邻两排剪刀撑之间，每隔10至15m高加设一道剪刀撑（如图3所示）。剪刀撑的斜杆除两端和旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2至4个扣结点。5、连墙件的设置：连墙件的设置对外脚手架的安全至关重要。采用连墙件实现的附壁联结，对于加强脚手架的整体稳定性，提高其稳定承载能力和避免出现倾倒或坍塌等重大事故具有很重要的作用。由于连墙件设置数量不足、构造不符合要求以及被任意拆掉等所造成的事故屡有发生，必须引起

9、高度重视并确保设置要求。本工程连墙件按二步三跨设置。竖向间距 2.80 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；并采用刚性连墙件，因刚性连墙件既能承受拉力和压力作用，又有一定的抗弯和抗扭能力的刚性较好的构造，即它一方面力作用，又有一定的抗弯和抗扭能力的刚性较好的构造，即它一方面能抵抗脚手架相对于墙体的里倒和外张变形，同时也能对立杆的纵向弯曲变形有一定的约束作用，从而提高脚手架的抗失稳能力。同时连墙件应设置在框架梁或楼板附近等具有较好抗水平力作用的结构部位。在有连墙杆的步架平面内，还应设置水平斜拉杆，以加强脚手架的横向刚度。根据本工程的具体实际情况，连墙件可采用以下几种

10、构造形式：（如图4所示）1-立杆；2-纵向平杆（大横杆）；3-横向平杆（小横杆）；4-直角扣件；5-短钢管；6-适长钢管（或用小横杆）；7-带短钢管预埋件；8-带长弯头的预埋螺栓；9-带短弯头螺栓；10-预埋6挂环；11-带支承板的48钢套管。（1）、单杆穿墙夹固式单根小横杆穿过墙体，在墙体两侧用短钢管（长度0.6m，立放或平放）塞以垫木（69或510木方）固定。（2）、双杆穿墙夹固式对上下或左右相邻的小横杆穿过墙体，在墙体两侧用小横杆塞以垫木固定。（3）、单杆窗口夹固式单根小横杆通过门窗洞口，在洞口墙体两侧用适长的钢管塞以垫木固定。（4）、双杆窗口夹固式对上下或左右的小横杆通过门窗洞口，在洞

11、口墙体两侧用适长的钢管塞以垫木固定。（5）、单杆柱箍式单杆适长的横向平杆紧贴结构的柱子、用3根短横杆将其固定于柱侧。（6）、双杆柱箍式用适长的横向平杆和短钢管各2根抱紧结构的柱子将其固定。（7）、埋件连固定式在混凝土墙体（或框架的梁、柱）中埋设连墙件，用扣件与脚手架立杆或纵向平杆连接固定。根据本工程实际情况出发，可采用以下3种形式：a、带短钢管埋件：在普通埋件的钢板上焊以适长的短钢管，钢管长度以能与立杆或大横杆可靠联结为度。拆除时需用气割从钢管焊接处割开。b、预埋螺栓和套管：将一端带适长弯头的M1216螺栓垂直埋入混凝土结构中，套入底端带中心孔支承板的套管，在另一端加垫板并以螺母拧紧固定。c、

12、采用挂的方式固定螺栓套管连接墙件：即在墙体中埋入用6圆钢制作的挂环件（或加一端弯起、勾于里墙面上）伸出外墙面形成合适的挂环，将M12-16螺栓带弯头的一端卡入环，穿入带支承板的套管后，另一端加垫板以螺母拧紧固定。以上几种类型连墙件可根据工地的具体情况合理选用。同时在连墙件设置上应注意以下注意事项：确保连墙点的设置数量，一个连墙点的覆盖面为2050。脚手架越高，则连墙点的设置应越密。连墙点的设置位置遇到洞口、墙体构件、墙边或窄的窗间墙、砖柱等时，应在附近补设，不得取消。连墙件及其两端连墙点，必须满足抵抗最大计算水平力的需要。在设置连墙件时，必须保持脚手架立杆垂直，避免产生不利的预加侧向变形。设置

13、连墙件处的建筑结构必须具有可靠的支持力。确保杆件间的连接可靠。扣件必须拧紧；垫木必须夹持稳固、避免脱出。装设连墙件时，应保持立杆的垂直度要求，避免拉固时产生变形。当连墙件轴向荷载（水平力）的计算值大于6KN时，应增设扣件以加强其抗滑动能力。特别是在遇有强负袭来之前，应检查和加固连墙措施，以保架子安全。连墙构造中的连墙杆应垂直于墙面设置，并呈水平位置或稍可向脚手架一端倾斜，但不允许向上翘起。6、护栏和挡脚板：在铺脚手板的操作层上必须设两道护栏和挡脚板。上栏杆高度大于或等于1.1m。挡脚板亦可用加设一道低栏杆（距脚手板面0.2至0.3m）代替。7、构造要求：根据规范要求，单立杆双排脚手架的搭设限高

14、为50米，当需要搭设50米以上的脚手架时，35米以下应采用双立杆，或自35米起采用分段卸载措施，且上部单立杆的高度应小于30米。在脚手架杆底端之上100300mm处，一律遍设纵向和横向扫地杆，并与立杆连接牢固。左右相邻立杆和上下相邻平杆的接头应相互错开并置于不同的构架框格内。扣件式钢管脚手架搭接杆件接头长度应大开或等于0.8m，搭接部分的结扎应不少于2道，并且结扎点间距应不大于0.6m。杆件在结扎处的端头伸出长度应不小于0.1m。脚手架上部未设置连墙点的自由高度不得大于6m。 挑扩作业架：在不采取斜支加强构造的情况下，脚手架横向平杆伸出立杆之外的长度不得大于600mm，允许铺2块脚手板，但只允

15、许靠立杆的一块脚手板有施工荷载（站人或放材料）。当遇有阳台挑蓬及其它突出墙面构造的限制、使内立杆距外墙面600mm，应视操作的需要（即施工荷载的分布情况）采用挑支构造扩宽作业层面。当设置挑扩作用面的双排脚手架时，应适当加强连墙点设置，连墙点宜设置在图6中B点到D点的高度段内。同时各相交杆件宜尽量接近节点的形心。当外扩时，外边缘应设栏杆。当外墙面有全墙宽连续阳台、雨棚、遮阳板时，宜采用如图6所示的挑扩作业面构架；当为局部不连通阳台时，在阳台部位亦可采用如图7所示的外通内断作法，即双排脚手架的外立杆处于阳台外，内立杆采用短立杆支架于阳台之上，但必须遵照以下要求搭设：内立杆与外立杆必须用不少于3道的

16、横向平杆相连结，且下面一道应靠近内立杆底部设置。每一个阳台必须设一个边连墙件（可用1-2根适长的横向平杆升入室内、按相应连墙构造搭设）。在阳台外边加设可调钢立柱或50100方木立柱支顶，支柱间距应4m，且作业层阳台之下连续支顶不少于3层。纵向水平杆应沿全墙宽连续设置，以加强构架的整体性，在确定构架的步距时，应照顾到这一要求。杆件连接必须可靠。内力杆的底部可加设宽木垫板，但不允许用砖支垫。门洞构造：外脚手架需要开设通道门洞时，根据开洞宽度，可采用在洞口上挑空12根立杆并相应增加斜杆加强的构造方式，如图8所示：（图中虚线所指为设置斜杆的平面），当门洞较宽，需挑空2根立直以上时，亦可采用48钢管杆件

17、焊接的定型梁。洞边立柱承载较大，因此架高20m时门洞边立柱一般需采用双立杆。以上图示四种做法可根据工地的实际情况（如门洞大小、作用等）合理的选用，从而达到既经济又安全的目的。(二)、活荷载参数1、脚手架施工荷载标准值QK的计算：QK=n1laqk式中：qk按每米立杆纵距（la）计的作业层施工荷载标准值的计算基数（KN/m）;根据本工程的具体实际情况取施工均布活荷载标准值:3.0kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；装修期间为装修脚手架 同时施工层数:1 层；参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011附录表A.0.4选用。（三）、风荷载参数1、脚手架风荷载标准值WK的计算：计算

18、时，取风荷载WK为沿立杆线分布的水平力，计算式为：WK=计算挡风系数时，取验算部位高h（步距）、宽范围内的所有杆配件迎（挡）风投影面积之和与h之比，即：本工程地处云南省昭通市，查(GB50009-2012)基本风压为0.35kN/m2； 风荷载高度变化系数,取地面粗糙度为B类，查建筑结构荷载规范(GB50009-2012)4.2.5条规定按8.2.1表8.2.1z取1.71，风荷载体型系数，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）表4.2.6s为1.3又查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）A.0.5规定按表A.0.5取=0.098经计算1.3

19、=1.30.098=0.127； 脚手架计算中考虑风荷载作用； （四）、静荷载参数：1）、荷载计算的简化为了简化计算，并同时满足计（验）算脚手架立杆稳定性和构架总重的需要，按立杆的类别编制立杆单项荷载计算的基数表。（详附表）根据本工程实际情况，立杆可按其约束情况分为二种（如图17所示）边立杆纵向两侧和横向一侧有连接平杆，即个有“三边约束”的立杆；角立杆位于构轲平面角部的立杆，即具有“两边约束”的立杆。2）、恒荷载标准值GK的计算：恒荷载标准值GK由构架基本结构杆部件的自重GK1、作业层面材料的自重GK2和外立面整体结杆件和防护材料的自重GK3组成，即：GK=GK1+GK2+GK3且 GK=则

20、GK=式中:H立杆计算截面以上的架高（m）gk1以每米架高计的构架基本结构杆部件的自重计算基数（KN/m）;gk2以每米立杆纵距（la）计的作业面层材料的自重计算基数（KN/m）;gk3以每米架高计的外立面整体拉结杆件和防护材料的自重计算基数（KN/m）;n1同时存在的作业层设置数。gk1、gk2、gk3的计算式为：gk1=gak1+n2gbk1gk2=n2(gak2+ gbk2+ gck2)gk3= gak3+gbk3式中:n2按立杆类别确定的荷载分项系数，边角立杆取n2=0.5;中杆取n2=1.0；gak1在高1m宽为la（但对角立杆，为0.5la）的构架纵立面（即纵向竖平面）内所有杆部件

21、（包括立杆段、纵向平杆段及其连接件）的总重（KN/m）；gbk1在高1m宽为lb（但单、双排脚手架为0.5lb）的构架横立面（即横向竖平面）横向平杆段及其连接件的总重（KN/m）；gak2按每米立杆纵距（la）计的作业层脚手板的自重，即：对于钢脚手板：gak2=0.5lbgak2a对于木脚手板、竹冲片脚手板等其他脚手板：gak2=0.035lbgakaa钢脚手板自重（KN/m2）,即等于单块脚手板的自重除以其面积；脚手板的厚度（cm）；Gbka按每米立杆纵距的、仅在作业层设置的栏杆、挡脚板和围护材料的自重（KN/m）；。gk2的计算分项见图所示。Gak3按每米架高计的外立面整体拉结杆件的自重（

22、KN/m）；Gbk3按每米架高计的防护杆件和封闭材料自重（KN/m）；根据本工程的具体实际情况静荷载按以下取值：每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1494；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110； 安全设施与安全网(kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:1； 脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011附录A表A.0.1、A.0.2、A.0.3选用（五）、地基参数及基础要求：良好的脚手架底座和基础（或地基）对脚手架的安全极为重要，在搭设脚手架时

23、，必须加设底座、垫木（板），垫木（板）厚度不小于50mm。或基础并作好对地基的处理，根据本工程的具体实际情况作两种打算：1、仅可能采用对地基进行硬化，特别是架高超过30m的高层脚手架，必须对地基进行硬化，硬化前对回填土地基必须严格分层夯实，达到夯实度要求后，再作200mm厚C20混凝土，待达到强度后，在其上采用道木支垫；再加设底座搭设脚手架。如上图9-11所示2、对无法进行硬化的地基，对回填土地基分层夯实达到密实度要求后，在地基上加铺20cm厚的道渣后铺混凝土预制块，在其上沿纵向铺放1216号槽钢，将脚手架立杆座于槽钢上。以上两种方法均应在脚手架外侧挖一浅水沟排除雨水，如图10所示：3、 基地

24、不等高情况下的脚手架处理方式：根据本工程的实际情况，脚手架的基地可能有坡面、错台、坑沟等不等高情况出现，因此，对脚手架的处理应从以下几方面进行处理：1）、立杆底端必须落在可靠的基地（或结构物）上，若遇土皮，则应离开坡上沿500mm，以确保立杆基底稳定。如图11所示：无可靠基地的部位可采用前述构造、悬空1-2根立柱作。2）、在不等高基地区段，相接上扫地杆应至少向下扫地杆方向延伸1跨固定。3）、严格控制首步架步距2000mm，否则应增设纵向平杆及相应的横向平杆，以确保立杆承载稳定和操作要求。（六）、其他参数：卸载采用17.5号钢丝绳（637+1,1700Mpa）,卸荷时考虑每次卸荷节点以上所有荷载

25、均由斜拉钢丝绳来承担，每层卸荷按4层计算，卸荷各段脚手架高度为16.8；13.6；13.6现按16.8m高度计算卸荷，吊环采用16圆钢，锚固于框架梁内，锚固长度30d，焊接或绑扎钩住结构主筋。上料平台搭设参数：（未述及参数同脚手架）。规格：6.04.5m（34垮）最大搭设高度35.0m.立杆间距：长垮1.4m、短垮1.5m、横杆间距（步距）：1.4m。平台板：50厚木板。（七）、节点构造：1、交汇杆件节点：1）、正交节点：立杆与纵向平杆或横向平杆的正交节点采用直角扣件。对于由立杆、纵向平杆和横向平杆组成的节点，当脚手板铺于横向表决权直之上时，立杆应与纵向平杆连接，横向平杆置于纵向平杆之上（贴近

26、立杆）并与纵向平杆连接（图12）；当脚手板铺于纵向平杆之上时，横向平杆与立杆连接，纵向平杆与横向平杆连接；无铺要求时，可视情况确定。2）、杆件的接长节点：（1）、立杆的对接：立杆的对接应错开布置，相邻立杆接头不得设于同步内，错开距离500mm。立杆接头于中心节点相距不大于h/3。（如图14所示）。（2）、立杆的搭接：有时为了满足立柱的设计高度要求，可采用立杆搭接方式，用旋转扣件连接，扣件间距不得小于300mm和不大于500mm，扣件数量按其总抗滑力设计值（每个8.5KN）乘以2倍安全系数确定，且搭接长度不得小于800mm，连接（扣件）不得少于3道（如图15所示）。斜杆和剪刀撑的搭接作法同立杆，

27、一般只采用图15形式。（3）、平杆的接长：平杆（主要是纵向平杆）的接长一般应采用对接，对接接头应错开布置，上下邻杆接头不得设在同跨内，相距500mm，并且应避开跨中，如图16所示：3）、不等高构架的连接：（1）、基地不等高情况下的构架方式：对于基地不等高情况下构架方式，前面已经讲了，这里就不再述了。（2）、不等步构架的连接：由于工程结构和施工要求，有时必须搭设不同步脚手架时，其交接部位应采取： 1）平杆向前延伸一跨； 2）视需要在交接部位增加或加强剪刀撑设置；3）增设梯杆，方便不等高作业层间通行联系数。脚手架设计计算的统一规定：三、脚手架的设计（一）、脚手架的设计计算要求和方法：1、脚手架的设

28、计内容：建筑施工脚手架的设计包含以下三项相互关联的内容：1）、设置方案的选择，包括：脚手架的类别；脚手架构架的形式和尺寸；相应的设置措施（基础、支承、整体拉结和附墙连接、进出（或上下）措施等）。2）、承载可靠性的验算，包括构架结构验算；地基、基础和其他支承结构的验算；专用加工件验算。3）、安全使用措施，包括作业面的防（围）护；整架和作业区域（涉及的空间环境）的防（围）护；进行安全搭设、移动（升降）和拆除的措施；安全使用措施。2、脚手架构架结构的计（验）算项目：、构架的整体稳定性计算。可转化为立杆稳定性计算；、单肢立管的稳定性计算。当单肢立管的稳定性计算已包括在整体稳定性计算中，并且立杆未显著超

29、出构架的计算长度和使用荷载时，可以略去此项计算；、平杆的抗弯强度和扰度计算：、连墙件的强度和稳定性验算；、抗倾覆验算；、悬挂件、挑支撑拉件的验算（根据其受力状态确定验算项目）。3、脚手架结构设计采用的方法；：各种脚手架结构都属于临时（设）性建筑结构范畴，因此，一律采用建筑结构设计统一标准（GBJ6884）规定的“概率极限状态设计法”。不论什么结构，当整个结构或结构的一部分超过某一特定状态就不能满足设计规定的某一特定功能要求时，这个特定状态就称为该功能的极限状态，结构的极限状态有“承载能力极限状态”和“正常使用极限状态”两类。对于建筑脚手架结构来说，由于对构架杆件配件的质量和缺陷都作了规定，且在

30、出现正常使用状态时会有明显的征兆和发展过程，有时间采用相应措施而不会出现突发性事故。因此在脚手架设计时可以不考虑正常使用极限状态。在承载能力极限状态中，倾覆问题可以通过加强结构的整体性和附墙拉结来解决（对拉结件进行抗水平力作用的计算）；转变为机动体系的问题也可以用合理的构造（如加设适量的斜杆和剪刀撑）来解决而不必计算。因此应考虑的是强度和稳定性的计算。而脚手架整体或局部丧失稳定破坏是脚手架破坏的主要危险所在，因而是最主要的设计计算项目。（二）、脚手架的计算：设本工程立杆步距h=1.4m，纵距La=1.5m，横距Lb=1.05m，连墙件为二步三跨（2h3La），作业层设置栏杆和木踢脚板，脚手架上

31、铺竹串片脚手板6层，脚手架外侧封闭采用2000目密目安全网，架体背靠全封闭墙。横杆与立杆连接方式为单扣件，连墙件采用双扣件连接。内排架立杆距建筑物外墙间距为0.30m。脚手架立杆放入底座内，底座下设置50050020mm木垫板（或设置C20混凝土垫块），下为分层夯实3：7灰土厚度450mm，其下为压实系数0.94基础处分层夯填的素土，当立杆布设时，离地在200mm处，设置纵横向扫地杆。设置扫地杆的做法与大横杆及小横杆相同，其作用是固定立杆底部，约束立杆水平位移及沉降。脚手架基础垫层周围应设有排水沟。钢管采用直径48mm、壁厚3.6mm的普通脚手钢管，每米重3.97kg(38.906N/M)截面

32、积（A）5.06102mm2；截面惯性矩（I）12.71104mm4；截面抵抗矩（W）5.26103mm3 ；回转半(i)15.9mm；抗拉、抗弯和抗压的强度设计值（f）为0.205KN/mm2；弹性模量（E）为2.06102KN/mm2； 本工程地处云南省昭通地区风荷载取W0=0.35KN/m21、荷载计算（符号、公式、表中数据未注明者均引自JGJ130-2011规范）（1）扣件式钢管483.6mm脚手架自重产生的立杆轴向力NG1KLa=1.5m，h=1.4m,Lb=1.05m,查规范表A.0.1，得：gk=0.1894KN/m NG1K=0.189459.2m=11.21KN （2）竹串片

33、脚手板自重产生的立杆轴向力NG2K1；查规范表4.2.1-1，得Q1=0.35KN/;NG2K1=0.5(Lb+0.3)LaQ1 =0.5（1.05+0.3）1.50.356=1.701KN （3）封闭式脚手架（栏杆、踢脚板、密目网等）防护材料自重产生的立杆轴向力NG2K2；查规范表4.2.1-2，得Q2=0.17KN/m；查规范4.2.1条款4，得Q3=0.01KN/;NG2K2=0.176+0.011.230=1.38KNNG2K=NG2K1+NG2K2=1.701+1.38=3.081KN（4）施工荷载产生的立杆轴向力NQK；查规范4.2.2条款及表4.2.2，得Q4=3KN/ NQK=

34、0.5（Lb +0.3）LaQ4=0.5（1.05+0.3）1.53=3.04KN（5）风荷载计算：云南省某某县地面粗糙度类别按B类确定；查建筑结构荷载规范GB50009-2012规范表8.2.1得脚手架60m顶端：风压高度变化系数Z=1.71；查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）表A.0.5得：钢管挡风系数1=0.098；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）规范4.2.7条，密目安全网全封闭脚手架挡风系数2 =0.8；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）规范4.2.6条，脚手架风荷载体型系数S=1.3（1+2

35、-12），为挡风系数，包括脚手架钢管和密目安全网两部分挡风作用，1为钢管挡风系数，2为密目安全网挡风系数。将各系数代入公式得：S =1.3（0.098+0.8-0.0980.8）=1.0655；按规范公式（4.2.5）即： WK=ZSWO =1.711.06550.35=0.6377KN/由风荷载产生的立杆段弯矩设计值MW可按规范（5.2.9）公式，计算，即： MW=0.91.4MWK=0.91.4 MKLah2/10 = 0.91.40.63771.51.42/10=0.2362KNm2、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。搭接在大横杆上的小横杆根数额为1

36、根；施工均布活荷载标准值:3.0kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；装修期间为装修脚手架 同时施工层数:1 层；按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1）、均布荷载值计算： 小横杆的自重标准值: P1=0.039kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2=0.351.50/2=0.2625kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.01.50/2=2.25kN/m； 荷载的计算值: q=1.20.039+1.20.2625+1.42.25=3.511kN/m； 小横杆计算简图 2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: Mqmax=最大弯矩

37、 Mqmax=3.5111.052/8=0.484kN.m； 最大应力计算值=Mqmax/W=0.484106/（5.26103）=91.999N/mm2； 小横杆的最大应力计算值=91.999N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值f=205.0N/mm2，满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.039+0.2625+2.25=2.552kN/m ； Vqmax=最大挠度V=52.55210504/(3842.060105.0)=1.543mm；小横杆的最大挠度1.543mm小于小横杆的最大容许挠度1050/ 150=7.000 与10 mm，满足

38、要求！ 4、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1）、荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.0391.05=0.04095kN；脚手板的荷载标准值: P2=0.3001.051.5/2=0.236kN；活荷载标准值: Q=3.01.051.5/2=2.3625kN； 荷载的设计值: P=(1.20.041+1.20.24+1.42.36)/2=1.821kN； 大横杆计算简图 2）、强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.041

39、1.351.5002=0.01kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.8211.500=0.7292kN.m； M=M1max+M2max=0.010+0.7292=0.7392kN.m 最大应力计算值 =0.7392106/5260=140.523N/mm2； 大横杆的最大应力计算值 =140.523N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 f=205.0N/mm2，满足要求！ 3）、挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下:Vmax=0.677大横杆自重均布荷

40、载引起的最大挠度： Vmax=0.6770.04115004/(1002.060105)=0.054mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下:VPmax=1.833 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.041+0.24+2.36）/2=1.3205kN V=1.883132115003/( 1002.06105)=3.206mm； 最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.054+3.206=3.26mm； 大横杆的最大挠度 3.26mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500.0 / 150=10.0与10 mm，满足要求！ 5、扣件抗滑力的计算:按建筑施工扣件式钢管脚

41、手架安全技术规范（JGJ130-2011）表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1=0.0411.052/2=0.0431kN； 大横杆的自重标准值: P2=0.0411.5=0.0615kN； 脚手板的自重标准值: P3=0.3001.051.5/2=0.236kN；活荷载标

42、准值: Q=31.051.500/2=2.363kN； 荷载的设计值:R=1.2(0.0431+0.0615+0.236)+1.42.363=3.717kN； R6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 6、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： 本工程8层（35.4m）以上采用单立杆，或采取分段卸载处理，其高度为4.25+1.8+1.0=23.8米，以下35.4m为双立杆查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）表A.0.5得：（1）、每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为GK=0.1489KN NG

43、1=0.1489+(1.052/2+1.502)0.041/1.50(59.2-35.4)=5.203KN； NGL1=0.1489+0.041+(1.052/2+1.502)0.041/1.5023.8=7.154KN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2=0.3511.500(1.05+0.3)/2=0.354kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3=0.1711.500/2=0.128kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4=0.0101.5

44、0059.2=0.888kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.203+0.354+0.128+0.888=6.573kN； NGL=NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4=7.154+5.203+0.354+0.128+0.888=13.727kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ=3.01.051.5001/2=2.363kN； 风荷载标准值根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）第4.2.5条规定，作用于脚手架上的水平风荷载标准值，按照以下公

45、式计算WK=UZUSWO 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用： Wo=0.35kN/m2；Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用： Uz=1.71； Us - 风荷载体型系数：根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）第4.2.6条规定，经计算取值为1.0655； 第4.2.5条规定，经计算得到，风荷载标准值 WK=ZSWO =1.711.06550.35=0.6377KN/； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 Ns=1.2NGL+1.4NQ=1.213.727+1.42.363=19.781kN； Nd=1.2NG+1.4NQ=1.26.573+1.42.363=11.196kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Ns=1.2NGL+0.91.4NQ=1.213.727+0.91.42.363=19.45kN； Nd=1.2NG+0.851.4NQ=1.26.573+0.91.42.363=10.865kN； 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）第5.2.9条规定，由风荷载产生的立杆段弯矩设计值MW，