《DG_TJ08-2446-2024缓粘结预应力混凝土结构技术标准.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《DG_TJ08-2446-2024缓粘结预应力混凝土结构技术标准.docx（25页珍藏版）》请在课桌文档上搜索。
1、1总则1.0.1为规范缓粘结预应力在普通混凝土结构和超高性能混凝土结构的设计和施工，达到技术先进、经济合理、安全可靠、耐久环保，确保质量，特制定本标准。1.0.2本标准适用于本市房屋和一般构筑物、公路与城市道路桥梁、铁路与轨道交通桥梁的缓粘结预应力混凝土结构的设冲、施工及验收。1.0.3缓粘结预应力混凝土结构的设计、施工、验收除应符合本标准外，尚应符合国家、行业和本市现行有关标准的规定。2术语和符号2.1 术语2.1.1 缓粘结预应力混凝土结构retarded-bondedprestressedconcretestructure在混凝十达到规定强度后，通过张拉缓粘结预应力钢筋并在结构上锚固而建
2、立预加应力，缓粘结材料固化后在钢筋和混凝十.之间形成粘结作用的混凝土结构.2.1.2 缓粘结预应力筋retar1.ed-bonde1.PreNresisdtendon用缓粘结材料涂敷和高密度聚乙烯护套包裹钢筋，组成的一种虹合筋材.缓粘结预应力筋内部的钢筋可以是预应力钢绞线或钢棒.2.1.3 护套sheath包裹在钢筋和缓粘结材料外的高密度聚乙烯套管。2.1.4 横肋IGinsvcrscrib绫粘结预应力筋护套上与筋轴线方向垂宜的肋。2.1.5 缓粘结材料retarded-bondedmateria1.涂敷填充在预应力钢绞线表面，并填充在钢筋和护套之间，按预期时间逐渐固化的一种粘结材料。2.1.
3、6 张拉适用期1.imitoftensioningperiod缓粘结材料从配制到仍适合于预应力钢绞线张拉的时间段。室温(25C)下的张拉适用期称为标准张拉适用期。2.1.7 固化时间curing1.ime缓粘结材料从配制经固化到规定强度的时间。室温(25C)卜的固化时间称为标准固化时间。2.1.8 粘滞力viscousfriction缓粘结材料在完全转化为固态之前，于液态逐渐转化为固态的过程中在护套和预应力钢绞线之间产生的种剪切力，眼碍预应力钢绞线与护套之间的滑动。2.1.9 应力松弛stressre1.exation预应力筋受到一定张拉力后，在长度保持不变的条件下，其应力随时间逐步降低的现象
4、。当采用低松弛钢丝和钢绞线时，可显著减少应力松弛。2.1.10 张拉控制应力Con1.rO1.StreSSfbrtenSiOning预应力筋张拉时在张拉端所施加的应力值。可作为计算预应力损失的起点。2.1.11 预应力损失1.ossofprestressedstress预应力筋张拉过程中和张拉后，由于材料特性、结构状态和张拉工艺等因素引起的预应力筋应力降低的现飘.预应力损失包括：摩擦损失、锚固损失、弹性压缩损失、热养护损失、预应力筋应力松弛损失和混凝土收缩徐变损失等。2.1.12 有效预应力effectiveprestressedstress预应力损失完成后，在预应力筋中保持的应力值。2.1.
5、13 缓粘结预应力短索锚固体系retarded-bondedshorttendonsystem本标准中的缓粘结预应力短索体系主要指的是配置在桥梁箱梁腹板中长度小于12米的绫粘结预应力筋。2.1.14 单次张拉onc-s(cptension时于张拉伸长量足够小的钢绞线直接进行张拉，以消除放张锚固回缩的预应力施工工艺。2.1.15 倒缸张拉two-steptension当支座附近的螺向预应力筋较长，致使单次张拉后伸长值较大，锚杯一次旋进不能顶紧垫板时，确保最终旋进锚杯时可以顶紧垫板的张拉流程称为倒缸张拉。2.1.16 低回缩锚具1.owretractinganchor利用支承螺母来补偿锚杯下端面与
6、垫板之间间隙，达到消除张拉放张同缩损失的新型锚具。2.1.17 支承螺母bearingnut缓粘结低回缩张拉锚具的一个关键零件。外周设有若干槽口便于转动螺母，内螺纹与锚杯外螂纹旋接。2.2 符号2.2.1 材料性能EUC超高性能混凝上弹性模量：ES钢筋弹性模量；Ect加载时刻的弹性模量：fou边长为15(Jmm的施工阶段混凝土立方体抗压强度：fck,f一混凝土轴心抗压强度标准值、设计值：Iucu1.一超高性能混凝土立方体抗压强度标准值：JUCk、包_超高性能混凝土轴心抗压强度标准值、设计值：处J混凝土轴心抗拉强度标准值、设计值：futk.Ju超高性能混凝土轴心抗拉强度标准值、设计值：futtk
7、.futo-超高性能混凝土.轴心抗拉初裂强度标准值、设计值：fpik一预应力钢筋极限强度标准值；Nfy_普通钢筋的抗拉、抗压强度设计值：例、Jpy.预应力纲筋的抗拉、抗压强度设计值。2.2.2 作用、作用效应及承载力N2由预加力在缓粘结预应力混凝土超静定结构中产生的次轴力：N按荷载效应的标准组合计算的轴向力值：Np_混凝土法向预应力等于零时预应力钢筋及普通钢筋的合力：N消压轴力：Ncor一张拉控制力；M弯矩设计值：M2由预加力在缓粘结预应力混凝土超静定结构中产生的次弯矩；Mo一一消乐畤矩：Mk一按荷载效应的标准组合计算的理矩值：V构件斜截面上的最大剪力设计值；T扭矩设计值：P预应力的合力设计值
8、：Pm一一线站结预应力询平均张拉力：OCk、Ocv荷载效应的标准组合、准永久组合下抗裂险算边缘的混凝土法向应力:Ope、p一在受拉区、受压区预应力钢筋合力点处的混凝土法向压应力；Osk一按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋应力或等效应力；Ocon预应力钢筋张拉控制应力：OtuOb一预应力钢筋在a、b点的应力：0预加力作用下混凝上有效预压应力；Ocp-持续工作应力：Oi1.0i2分别为第i段两端缓粘结预应力筋的应力：opo一受压区纵向预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时的缓粘结预应力钢筋应力：Wmax按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响计算的最大裂缝宽度：WIhn-最大裂缝宽度限值。2.
9、2.3 几何参数。、,一纵向受拉钢筋合力点、纵向受压弱筋合力点至截面近边的距离：as、ap受拉区纵向普通钢筋合力点、缓粘结预应力筋合力点至截面受压边缘的距离；as,ap受压区纵向普通钢筋合力点、缓粘结预应力筋合力点至截面受压边缘的距离;Qcr一构件受力特征系数：b矩形截面宽度，T形、1形截面的腹板宽度：*bT形或I形截面受拉区、受东区的翼缘宽度：Cs一最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离；dcq受拉区纵向钢筋的等效直径：d受拉区第i种纵向钢筋的公称直径：dp缓粘结预应力筋束的等效外径；dr一钢纤维直径：0轴向力作用点至纵向受拉钢筋合力点的咫离：ep计算截面混凝土法向预应力等于零时全部纵向
10、缓粘结预应力和普通钢筋的合力Npo的作用点至受拉区纵向缓粘结预应力筋和普通钢筋合力点的距离：h截面高度：Atc一有效受拉混凝上截面面枳：1.预应力筋在张拉端错具和固定端锚具之间的长度：W截面受拉边缘的弹性抵抗矩；W1受扭构件的截面受扭塑性抵抗矩：W换兑截面受拉边缘的弹性抵抗矩：2.2.4计算系数及其他E钢筋用性模量与混凝土弹性模量的比值：O钢纤维对抗拉强度的影响系数：矩形应力图高度与实际受压区高度的比值：y受压翼缘截面面枳与腹板有效微面面积的比值：钢纤维对超高性能混凝土抗剪能力的影响系数：r钢纤维对超高性能混凝上斜截面承我力的影响系数：yUc一超高性能混凝土材料分项系数：Rh超高性能混凝上收缩
11、应变：Gapu颈应力筋一锚具组装件达到实测极限拉力时的总应变：a预应力筋一锚具组装件静就试脸测得的锚具效率系数：1.缓粘结预应力钢筋与护套之间的摩擦系数；K考虑每米长度局部偏差的摩擦系数：K纤维取向系数：p、P,受拉区、受压区预应力钢筋和普通钢筋的配筋率：P环向预应力筋的配筋率；Ptc按有效受拉混梃土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率;P钢纤维体积率：y一一裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：Oi受拉区第i种纵向钢筋的相对粘结特性系数；预应力度：2钢纤维含量特征参数：一一徐变系数：.徐变系数终值：to一一加载龄期.325正常使用极限状态内力分析应符合下列规定：1由预加力引起的内力和变形宜采用约束次
12、内力法计匏。当采用等效荷我法计算时，次剪力宜根据结构构件各截面次弯矩分布按结构力学方法计算。2构件截面或板单元宽度的几何特征可按毛截面（不计钢筋）W算。3.2.6承载能力极限状态内力分析应符合下列规定：1承载能力极限状态的内力与变形分析可采用舛性理论分析法。2承载能力极限状态的内力与变形也可按塑性理论分析，其计算械面与按弹性理论分析时相同。3.3颈应力损失值计篝3.3.1 缓粘结预应力筋中的预应力损失值可按表3.3.1的规定计算。表3.3.15（应力损失值（N/*）引起损失的因素符号损失计算张拉端锚具变形、钢筋内缩和接缝压缩0/1按木标准第3.3.1条和第3.3.5条的规定计算预应力钢筋的睢擦
13、与护套之间的摩擦012按本标准第3.3.6条的规定计算张拉端锚口损失按实测伯和厂家提供的数据计算预应力制筋的应力松驰0/4按本标准笫3.3.7条的规定计簿混凝土的收缩和徐变0/5按本标准第3.3.8条的规定计算用螺旋式预应力钢筋作K,筋的环形构件.当宜径d43m时，由于混凝土的同部挤压01630濯凝土弹性压缩017按本标准第3.3.9条的规定计算3.3.2 当计算求得的缓粘结预应力筋的预应力总损失值小于80Wn/时，应按80NMIm2取用。333预应力构件在各阶段的预应力损失值宜按表3.3.3的规定进行组合。表3.3.珞阶段她力损失值的坦合预应力损失他的组合损失一混凝土预压前（第一批）损失。0
14、i+o2混凝土预压后（第二批）损失。014+Os+o163.3.4 缓粘结预应力直线箭由于锚具变形、预应力钢筋内缩和接缝压缩用起的预应力损失值。n可按下列公式（3.3.4）计匏：第具、接域类型aGrm)支承式锚具（加丝束锁头锚具等1螺帽1每块后加垫板的继股1夹片式锚具有顶压时5无顶压时68带螺帽嵇具的端阳间隙3地头谛具1好块后加珞板的缝隙2水泥砂浆接缱1环氧树脂砂眼接缝I*7f式中：a张拉端锚具变形和钢筋内缩值（M）,可按表3.3.4采用:张拉端至锚固端之间的距离（nn）表3.3.4脩具变形和M筋内值aZ注：1表中的描具变形和钢筋内缩值也可IH据实测数据确定：其他类型的描具变形和纲筋内缩值应根
15、据实测数据确定.(3.3.4)2带蝶帕锚具采用一次张拉锚固时，a宜取2mm3mm,采用二次张拉锚固时，a可取Imm.块体拼成的结构,其预应力损失尚应计及块体间填缝的预压变形。当采用混凝土或砂浆为块健材料时，每条坟健的预压变形值可取为hnm.3.3.5 3.5缓粘结预应力曲线钢筋或折纹钢筋由于锚具变形、预应力审筋内缩和接缝压缩引起的预应力损失值。，应根据缓粘结预应力曲线钢筋或折线钢筋与护套之间反向摩擦影响长度Ir苑围内的颈应力侬筋变形值等于锚具变形和侬筋内缩值的条件确定，反向摩擦系数可按本标准表3.3.5T中的数值采用.I抛物线形缓粘结预应力钢筋可近似按圆弧形曲线预应力钢筋考虑，当其对应的网心角
16、OW30时（图3.3.5T）,由于锚具变形和钢筋内缩，在反向摩擦影响长度Ir范围内的预应力损失值。n可按下列公式（3.3.5T）计算：反向摩擦影响长度Ir(m)可按下列公式计算:315-i=a(k+)3.3.5-7)i2=6(kjtr2)(工工”幼式中：I一预应力钢筋张拉端起点至反弯点的水平投影长度；i、i2第一、二段网弧形曲线预应力纲筋中应力近似直线变化的斜率:r1,r2-第一、二段阀弧形曲线预应力钢筋的曲率半径：。、预应力钢筋在a、b点的应力.3当折线形缓粘结预应力侬筋的锚固损失消失于折点C之外时(图3.3.5-3),由于描具变形和钢筋内缩，在反向摩擦影响长度Ir范围内的预应力损失值On可
17、按下列公式计算：13.3.5-3折线形预应力侬筋的愦应力损失Cn当烂Io时+2i1.(I1-%)+2o22i2(-I1),11x1.时(3.3.5-Oi=2i(-x)+2oz+2i2G1.)10)当h5(11.5.23)式中：1从初应力。至最大张拉力应力间的实测伸长值；1.2一一初应力以下的推算伸长值，可根据张拉力与伸长值成正比关系确I1.6封锚11.6.1缓粘结预应力筋张拉完毕，应及时检查张拉记录及锚固情况，经确认无误后，方可切断和封锚。缓粘结预应力筋切断后露出锚具夹片外的长度不得小于30mm。应在夹片及端头用防腐油脂或环氧类股黏剂涂抹，再用微膨胀细石混凝土或无收缩砂浆进行封闭11.6.2缓
18、粘结预应力筋张拉过程及张拉完毕后的锚具，应按无粘结预应力混凝十结构的施工要求进行控制和防护.11.63锚具封闭保护应符合设计要求“当设计无具体要求时，应符合下列规定：1凸出或内凹穴模内的锚具应采用与缓粘结预应力混凝土结构构件相同强度等级的细石混凝土或无收缩防水砂浆封闭保护；2凸出式锚具的保护层国度不应小于50mm.外露缓粘结预应力筋的混凝土保护层厚度：处于一类环境时，不应小于20mm：处于二、三类易受腐蚀环境时，不应小于50mm;3锚具封闭前应将周围混凝土界面凿毛并冲洗干净，凸出式锚具封锚应配置钢筋网片。1.1.1 程验收11.7.1 缓粘结预应力混;疑土分项工程施工质量验收除应符合本标准规定
19、外，尚应符合现行国家标准建筑工程施工质成验收统标准GB50300和混凝土结构工程施工历届验收规范GB50204的规定。11.7.2 缓粘结预应力混凝土结构材料进场验收项目、验收记录应按附录C进行验收。11.7.3 缓粘结预应力筋铺设完毕后，下料与安装的验收项目应按附录D进行验收。11.7.4 缓粘结预应力筋张拉前必须时缓粘结预应力筋的张拉适用期、构件端部预埋件、混凝土强度、缓粘结预应力筋力学性能进行核对和全面检查。检查合格后发出缓粘结预应力筋张拉申请单，缓粘结预应力筋张拉申请单可按附录E进行填写。2张拉时混凝土强度应满足本标准11.53条的规定：3实测伸长值与理论计算伸长值相对偏差应满足本标准
20、第I1.5.24条的规定：1张拉锚固后实际建立的预应力值与设计规定值的相对允许偏差应符合本标准第11.5.25条的规定。抽查预应力筋总数的3怆且不少于5束；5缓粘结预应力筋张拉过程中应避免预应力筋断裂或滑脱,而发生断裂或滑脱时，其数鼓不应超过结构同一截面缓粘结预应力筋总根数的3%,且每束缓粘结预应力筋内钢绞线中不得超过1根钢丝断裂；对于多跨双向连续板，其同截面应按每跨计算。11.7.12 原材料进场的一般项目验收应按下列规定进行：1缓粘结预应力筋使用前应进行全数外观检查，预应力筋展开后应平顺，不得弯折，外包护套横肋应均匀，缓粘结预应力筋护套轻微破损者应进行修补，严重破损者不得使用：2预应力筋用
21、锚具使用前应进行全数外观检查，其表面应无锈蚀、机械损伤和裂纹。11.7.13 缓粘结预应力筋下料、安装的一般项目验收应按下列规定进行：1缓粘结预应力筋下料应采用砂轮锯或切割机切断，不得采用电弧切割；下料完的缓粘结预应力筋两端应封堵；2缓粘结预应力筋线形控制点的竖向位置偏差应符合本标准第I1.4.2条的规定，抽查预应力筋总数的5乐且不少于5束，每束不应少于5处，用铜尺检查，线形控制点的竖向位置偏差合格点率应达到9谒及以上，且不得有超过本标准表I1.4.2中数值1.5倍的尺寸偏差：3张拉端预埋承压板应垂直于预应力筋；4内埋式锚固端承压板不应重强，锚具与承压板应贴紧。11.7.14 张拉的一般项目险
22、收：锚固阶段张拉端预应力筋的内缩值应按本标准第11.5.29条规定进行检杳。每工作班抽杳预应力筋总数的3$,且不少于3束，用钢尺检查。11.7.15 缓粘结预应力防火与封锚的一般项目验收：辍粘结预应力筋锚固后的外露部分按本标准第11.2.4条规定切割。抽杳预应力筋总数的3圾且不少丁5附录A超高性能混凝土抗拉试验方法A.1范围本试验方法适用r测定超高性能混凝土在单轴拉伸试哙条件下的弹性极限抗拉强度、弹性极限拉应变、拉伸弹性模量、抗拉强度、抗拉应变，以评价超高性能混凝土的抗拉性能，A. 2试件尺寸和依A.2.1抗拉性能试件尺寸如图A21所示，其中B-C弧段由包括B点、C点在内的21个点连接而成的2
23、0条线段组成，每个点的坐标见表八.2.1.F-E、I-J、M-1.弧段构成同B-C弧段。A.2.2每组试件数量为6个。试件俯视图!I-1可（八）送件正视图I1A,21试件尺寸示意图表A.2.】BY孤段内各连接点坐标点1（B点）234567X/nn100.01M.0108.0112.0116.0120.0124.0Ymr100.094.490.086.684.081.980.4点891011121314X/nn128.0132.0136.0MO.O144.0148.0152.0Y11m79.178.277.476.876.476.075.8点15161718192021X/nn156.0160.
24、0164.0168.0172.0176.0180.0Y/mn75.675.475.375.275.175.075.0A.4.3当采用位移传感器测量变形时,应将位移传感器固定在变形测量架，并由标距定位杆进行定位，然后将变形测量架通过紧固螺钉固定在试件中部“从试件取出至试验完毕，不宜超过4h,应提前做好变形测量的准备工作。.4.4开动试验机进行预拉，预拉荷载相当于破坏荷载的15于20%。顶拉时，应测读应变值，计算偏心率,计算方法参考GB/T50081的轴向拉伸忒验方法.当试块偏心率大于15%时，应对试块亚新进行对中调整，A.4.5预拉完毕后，应重新调整测量仪器，进行正式测成。拉伸试验时，对试件进行
25、连续、均匀加荷，亢采用位移控制加荷，加荷速率宜控制在02mmmin。当采用位移传感器测量变形时.，试件测量标距内的变形应由数据采集系统自动记录，绘制荷载校形曲线。A.4.6当满足下列条件之时，应终止加戏，停止试验：a）试件进入拉伸应变软化阶段后拉应力低于抗拉强度的30%时：b）试件的拉应变达到100OoX10-6时：O拉断.A.5结果计真A.5.I弹性极限抗拉强度在应变片记录的应力-应变曲线中，取由线性转为非线性的点作为弹性极限点，该点所对应的拉应力即为用性极限抗拉强度。当弗性极限点不明显时，取200做应变对应的拉应力作为弹性极限抗拉强度。取同一试件上各应变片测量结果的中间值作为该试件的测定值
26、，取有效拉伸试件的平均值作为该组混凝土的测定值。A.5.2抗拉冲性模量和弹性极限拉应变由各应变片记录的应力-应变曲线，按GB.T50081轴向拉伸试验方法的规定，计算出每条曲线对应的弹性模量，取中间值作为该被测试件的抗拉弹性模量。取有效拉伸试件用性模量的平均值作为该组混凝土的抗拉帅性模量。由该组混凝土的弹性板限抗拉强度除以抗拉弹性模量即得该组混凝土的用性极限拉应变。取200微应变确定帅性极限强度的，其用性极限拉应变记为应变200微应变。A.5.3抗拉强度与峰值拉应变附录B张拉阶段预应力损失测定方法B. 1锚口摩阻损失测试方法2.1.1 试验组装件由锚具、锚垫板和预应力筋组成.组装件中各根预应力
27、筋应等长平行、初应力均匀。张拉控制力N宜取0TFN8F,测力系统的不确定度不应大于2%.2.1.2 1.2混凝土试件或张拉台座长度不成小F4m,混凝土减件锚固区配筋及构造钢筋按结构设计要求配置，试件内管道应顺直.锚具、数控千斤顶、预应力筋应同轴平行,见图B.I.2.图B.I.2锚口摩擦损失测试装置.4、13-对4咽蛛8-11.雌筋：15-占定端岷千斤顶If应力麻2】6.工具锚：3-主动端数控千斤顶;5f位板：6-工作尚含如力；7、12阳颇；9-海阳M件（台座）：U三管道；M-卿五球外2.1.3 试件两端安装数控斤顶，用主动端数控千斤顶和固定湍数控斤顶分别测出拉力P1.和心。在混凝土试件上进行测
28、量时,试件预留管道直径成比锚垫板小口内径稍大，以潴免预应力筋在固定端锚垫板处产生摩阻。2.1.4 锚II摩擦损失率按下式计算：Q-生41.OO%（B4）P.B.1.5每个锚具进行3次张拉测试，取平均值为测试结果，试验用的试件不应少于2个，取其平均值作为试验结果。B.2变用张拉摩擦损失测试方法8.2.1 变角张拉摩擦损失在试验台座（构件）上测试，台座（构件）的长度不小于3m.锚具、数控千斤顶、压力传感器、预应力筋应同轴平行（如图B.2.I所示）张拉力范围为07Fu-O.8F.测力系统的不确定度不应大于2%。I一工具播：5一压力传感器:图B21变用张拉摩擦损失测试装置2一数控J(!:6、B锚物板:
29、3T角装置：7一台座(试件)；ITfi环：9-2三UU8.2.2 在不同的张拉力值下，分别读取数控千斤顶测得的力值P和压力传感器测得的力值Pr8.2.3 变角张拉摩擦损失率按下计算：乱=C二Gx100.(B.2.3)/?B.2.4在张拉力范围内应至少糖里3点，取平均值。测力系统的不确定度不应大于2%。8.3 摩擦损失测试方法8.3.1 缓粘结预应力筋与护套摩擦损失值宜采用数控T斤顶测定,如图B.3.I所示，步骤如下：1两端同时预张拉至。的1020%张拉力。2张拉端张拉至张拉控制力值，张拉端数控千斤顶读测值Ni.固定端数控T斤顶读测值刈，反史三次。I-JS应力筋：2.5-THt3一张拉瑞数控千斤
30、顶：4一固定福数控千斤顶:1两端力值差No=N1.Nz,即为全段摩擦损失值，三次取其平均值。8.4 锚固回缩值国测方法8.4.1 测量锚具回缩值可采用直接测盘法或间接测量法,试验时采用的锚具、张拉机具及附件应配套。张拉控制力N宜取0.7R18氐测力系统的不确定度不应大于2%.8.4.2 直接量:测法测量锚固回缩值，可根据张拉力-缸体位移曲线计算，步骤如下：1达到张拉控制力并持荷片刻，伸长稳定后记录张拉控制力即、张拉前测量数控千斤顶的初始长度1.;2按既定步骤进行张拉，记录张拉全过程的张拉力一缸体位移曲线，如图B.4. 2所示：3按下式计算张拉端的锚固回缩值：三-/-(B.4.2)BEA9式中：
31、IA一安装空隙，等于图A.4.2中A点的时应的横坐标假：h图B.4.2中B点的对应的横坐标值；I图B.4.2中C点的对应的横坐标值。图B.4.2张拉力-缸体位移曲线B.4.3间接测量法应符合下列规定：1台座或构件的尺度不应小于3m,锚具、数控千斤顶、预应力筋应同轴平行(图R4.3);2张拉力达到控制力井持荷片刻后，记录张拉端数控千斤顶读数p;张拉端数控千斤顶完全回油后记录读数P:3锚具回缩值按下式计算:“生铲出(B.4.3)式中：1.预应力筋在张拉端锚具和向定端锚具之间的长度(mm);4测力系统的不确定度不应大于2%：测量长度的量具，其标距的不确定度不应大于标距的0.2%;5同一规格的锚具应测
32、量3个，取其平均值作为该规格锚具的回缩值“图B.4.3间接测H法试验装优I一工具静：2,7一数抖千斤顶：3f拉海锚具：4、H垫板:试脸台座：84M定厢锚具：附录C材料进场验收单C.0.1线粘结预应力筋进场检胎殴收单工程名称使用部位施工第位项目经理专业工长线粘结预应力脩工胞位缓粘结预JS力施工负费人施工标准及编号施工技术方案工序自检交接检陌就工程验收见证取样报告张拉设法及仪器标定校验项目施工单位检查记录监理（建设）单位验收记录主控项目1援粘结预应力筋品质、汲别、现格、数m必须符合设计要求2缓粘结预应力前质Ift必须符台相关标准的规定3缓粘结预应力前标准张拉适用期是否符合设计要求4爆粘器材料质fi
33、t符合标准娓定5护套外观和性能符合使用现定一般项目1缓粘结预应力筋外观质量应符合要求施工单位评定结果项目专业质盘检查员：年月日赛理（建设）单位验收结论监理工程师：（建设单位项目专业技术负贲人）年月日C.02锚具、夹具进场检验验收单工程名称5金收部位施工单位项目经理专业工长援粘结模应力施工旗位缓粘结预应力施工负贡人施工标准及嫔号施工技术方案工序自检交接检照酸工程蕤收见证取样报告张拉设备及仪器标定校脸目施工单位检查记录监理（建设）单位验收记录主控项目1锚具、夹具、连接器应符合设计要求，性能应符合标准规定2般项目1铺具、夹具、连接器外观质埴应符合规范要求2施工总位评定结果项目专业质量检查员：年月H监
34、理（建设）单位验收结论监理工程师：（建设单位项目专业技术负贡人）年月F1.附录D材料下料及安装验收单工程名称验收部位施工第位项目经理专业工长缓拈结预应力施工的位镶粘结预应力施工负责人施工标准及编号施工技术方窠工序自检交接检吃敲工程脸收见证取样报告张拉设符及仪器标定校验项目施工单位检查记录监理（建设）单位验收记录主控项目I缓粘结预应力筋品质、级别、规格、数后必须符合设计要求2施工过程中应避免火花损伤线粘结Bi应力筋一般项目1缓粘结预应力筋下料应采用砂轮锯或切割机切断，不得采用电班切割2下料完的缓粘结预应力筋两端应封培3张拉端预埋承压板应垂H于预应力筋4内埋式锚固承压板不应旅费,锚具与承压板应贴紧
35、项目允许偏11三实测偕羌/n12345678106束形控制点竖向位祝截面高Z-S,1.-h300573OOh15OO108h150015施工单位评定结果项目专业质量检查员：年月11监理（建设）单位验收结论监理工程师：（建设单位项目专业技术负责人）年月H附录E缓粘结预应力工程张拉申请单工程名称：构件名称，部位编号:序号项目检验结果是否符合要求注1是否在张拉适用期内2锚垫板安装质St检查3缓拈结预应力筋力学性能试脸4构件混凝土强度试验5铺具实验报告6其它签发：核构件已具备进行孩应力张拉的必要条件，可以张拉.工程技术负货人：年月FI签收:施工技术负贡人：年月日整理意见：年月日附录F缓粘结预应力筋封锚
36、验收记录表工程名称验收部位施工单位项目经理专业工长援粘结预应力施工单位馍粘结预应力施工负责人施;标准及编号施工技术方案工序自检交接检胤薮工程验收见证取样报告张拉设备及仪着标定校验项目施工单位检查记录监理（瓢设）单位购收记录主控项目1缓粘结预应力筋及锚具的混凝土保妒层厚度应满足相关规范的要求2锚具的封锚保护应酒足规范规定一般项H1张拉后的鼓应力筋外露部分应果用砂轮锯读其他机型方法切割多余部分，切断后露出长度不得小于30Mn施工总位评定结果项目专业质量检查员：年月日监理（建设）单位始收结论监理工程师：（建设单位项目专业技术负成人）年月日附录G缓粘结预应力筋张拉记录表G.O.I缓粘结预应力筋张拉记录
37、表首页可采用表FOI的样式。表G.0.1或粘结械力筋张拉记录表苜页援拈结预的力筋张拉记录（一）潟号工程名称张拉日期旅工部位援粘结预应力筋规格及生产11期预应力张拉程序及平面示意图张拉端锚固类型固定湘储具类型设计兆拉控制应力实际张拉力千斤顶编号压力表编号混凝土设计强度张拉时混凝土实际强度按应力筋理论伸长依预应力筋伸长值范围施工单位技术负责人质检员记录入G.0.2缓粘结预应力筋张拉记录表可采用表F.02的样式表G.0.2级粘结预应力筋张拉记录表第页/共页饭粘结预应力箭张拉记录(二)编号工程名称张拉11期施工部位张拉顺序编号(单/双)伸长计算值(三)预应力例绞线张拉伸长实测位备注原长(m)1.1实长(In)伸长值()I.持荷时同(三)总仲长他()淑度(r)一端另端一端另端一端另端一端另端一端另端有见证口无见证见证单位见证人施工单位专业技术负费人专业质检员记录人
