二硫化碳换热器的设计说明.doc

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1、目录摘要1第一章 前言2第二章 列管式换热器设计方案42.1列管式换热器类型的选择52.1.1 固定管板式换热器52.1.2 浮头式换热器52.1.3 U形管换热器52.1.4 滑动管板式换热器62.2流体流动通道的选择62.3换热器结构的计算72.3.1热负荷Q：72.3.2平均温度差82.3.3估算面积92.3.4 管子初选92.3.5对流传热系数92.3.6污垢热阻132.3.7 总传热系数和计算所需面积132.4压强降计算142.4.1管程压强降：142.4.2 壳程压强降152.5列管式换热器其他结构设计162.5.1管程结构162.5.2壳程结构172.5.3其他重要附件182.6

2、 换热器材质的选择182.6.1 碳钢192.6.2 不锈钢19第三章 列管式换热器的具体计算203.1试算并初选换热器规格203.1.1确定流体流动通道203.1.2定性温度203.1.3 估算传热面积203.1.4 初选换热器规格213.2核算总传热系数223.2.1 计算管程的对流传热系数223.2.2计算壳程对流传热系数223.2.3 确定污垢热阻233.2.4 核算总传热系数233.3计算压强降24 3.3.1 计算管程压降.24 3.3.2 计算壳程压降.253.4结构尺寸的确定253.4.1筒体径253.4.2 换热器壁厚的计算263.4.3 封头273.4.4 管板283.4.

3、5 容器法兰283.4.6 接收尺寸283.4.7 接收法兰293.4.8 管箱长度303.4.9 折流板303.4.10 拉杆与定距管303.4.11 分程隔板与缓冲板30附录一: 换热器的明细表32附录二：本书符号说明34设计总结37参考文献3941 / 43摘要摘要:列管式换热器在化工、石油等行业中广泛应用。根据本次设计任务，二硫化碳流动温度为50，冷却水的进、出口量温度为25、32.计算一个年处理量为30000吨的二硫化碳冷凝器。通过计算，得到所需管程数为6，传热管长为6米，壳体直径为1.0米,传热面积为348.5平方米的的换热器。由此进行换热器的选择,并确定传热过程的流体流速等参数,

4、传热面积为404.3平方米的的换热器。经过进一步核算，换热器压降，面积裕度，管壁温度均符合设计要求，。然后通过查阅资料合理计算确定封头、管箱、拉杆、定距管等结构尺寸和选取符合要求的辅助设备（主要是离心泵）。最后画出符合工程语言的设备总装图和带控制点的工艺流程图。关键词：列管式 固定管板式换热器 设计计算第一章 前言在化工和石油化工厂中，传热既是最重要也是应用最多的过程。工厂运转是否经济常常取决于热或冷的利用和回收的效率。供气、供电和供冷等公用工程在生产过程中的应用，关键在于使热的转化和回收效率最高。换热器是在具有不同温度的两种和两种以上流体之间传递热量的设备。在工业生产中，换热器的主要作用是使

5、热量由温度较高的流体传递给温度较低的流体，使流体温度达到工艺流程规定的指标，以满足过程工艺条件的需要。换热器是化工、炼油、动力、食品、轻工、原子能、制药，航空与其他许多工业部门广泛使用的通用设备。在化工厂中，换热器的投资约占总投资的10%-20%；在炼油厂中，该项的投资约占总投资的35%-40%。换热器的种类很多，有多种多样的结构每种结构形式的换热器都有其自身的结构特征与其相应的工作特性。在对换热器的选型时，有诸多因素需要考虑，主要包括流体的性质、压力、温度、压降与其可调围；对清洗、维修的要求；材料价格与制造成本；动力消耗费；现场安装和检修的方便程度；使用寿命和可靠性等。对于所选择的换热器，应

6、尽量满足以下要求：具有较高的传热效率，较低的压力降；重量轻且能承受操作压力；有可靠的使用寿命；产品质量高，操作安全可靠；所使用的材料与过程流体相容；设计计算方便，制造简单，安装容易，易于维护和维修。在换热器中，应用最多的是管壳式（列管式）换热器，它是工业过程热量传递中应用最广泛的一种换热器。虽然列管式换热器在结构紧凑型、传热强度和单位传热面积的金属消耗量方面无法与板式或板翅式等紧凑式换热器相比，但列管式换热器适用的操作温度与压力围较大，制造成本低，清洗方便，处理量大，工作可靠，长期以来，人们已在其设计和加工制造方面积累了许多的经验。本次课程设计是根据生产任务要求确定选用换热器的传热面积，管子规

7、格和排列方式，管程数和管壳数以与折流挡板，进而确定换热器的其他尺寸或选择换热器的型号。第二章 列管式换热器设计方案为了满足设计要求，设计方案拟定如以下图2-1所示：确定隔板间距并估计壳层传热系数假设总传热系数K估计管侧传热系数计算壳径计算管数确定类型、管径，材料清单为壳管分配流体确定传热面积A=Q/K确定壳、管程数计校技术要求定义目标如果需要计算未指定的流速或温度需要做能量平衡计算含垢因子在内的总传热系数收集物理性质 设K=K0设计成功能否降低优化成本？估计换热器成本压降在规定范围内？估计管侧和壳层压降是否是图2-12.1列管式换热器类型的选择根据列管式换热器的结构特点，常将其分为固定管板式、

8、浮头式、U形管式、填料函式、滑动管板式、双管板式、薄管板式等类型。2.1.1 固定管板式换热器(代号G)优点：结构简单、紧凑、能承受较高的压力，造价低，管程清洗方便，管子损坏时易于堵塞或更换；缺点：管束与壳体的壁温或材料的线膨胀系数相差较大时，壳体和管束中将产生较大的热应力；这种换热器适用于壳层介质清洁且不易结垢、并能进行清洗、管程与壳程两侧温差不大或者温差较大但壳层压力不高的场合。2.1.2 浮头式换热器(代号P)优点：管和管间易于清洗，不会产生热应力；缺点：结构复杂，造价比固定管板式换热器高，设备笨重，材耗量大，且浮头端小盖在操作中无法检查，制造时对密封要求高。这种换热器适用于壳体和管束之

9、间壁温差较大或壳程介质易结垢的 场合。2.1.3 U形管换热器(代号Y)优点：只有一块管板，管束由多根U形管束组成，管的两端固定在同一块管板上，管子可以自由伸缩。当壳体与U形换热器有温差时，不会产生热应力。缺点：由于受到管曲率半径的限制，其换热管排布较少，管束最层管间距较大，管板的利用率较低，壳程流体易形成短路，对传热不利。当管子泄漏损坏时，只有管束外围处的U形管才便于更换，层换热管坏了不能更换，只能堵死，而且损坏一根U形管相当于坏两根管，报废率极高。这种换热器适用于管、壳壁温差较大或壳程介质易结垢需要清洗、又不适宜采用浮头式和固定管板式的场合。特别适用于管走清洁而不易结垢的高温、高压、腐蚀性

10、大的物料。2.1.4 滑动管板式换热器优点：结构简单，造价低廉，必要时可在管箱增设隔板，强化传热。缺点：填料泄漏时可导致管程和壳程的流体相混，故严禁用于两种流体不相容的场合。2.2 流体流动通道的选择依据不清洁或易结垢的流体，宜走容易清洗的一侧。对于直管管束，宜走管程，便于清洗；对于U型管管束，宜走壳程。腐蚀性流体宜走管程，以免壳体和管束同时被腐蚀。压力高的流体走管程，以免制造较厚的壳体。为增大对流传热系数，需要提高流速的流体的宜走管程，因管程流通截面积一般比壳程的小，且做成多管程也教容易。两流体温差较大时，对于固定管板式换热器，宜将对流传热系数大的流体走壳程，以减小管壁与壳体的温差，减小热应

11、力。蒸汽冷凝宜走壳程，以利于散热、排出冷凝液，增强传热效果。需要冷却的流体宜走壳程，以减小冷却剂用量。但温度很高的流体，其热能可以利用，宜走管程，以减小热损失。粘度大或流量小的流体宜走壳程，因由折流挡板的作用 ，在低Re数下（Re100）即可达到湍流。在选择流动管道时，上述原则往往不能同时兼顾，应视具体问题抓住主要方面，一般首先考虑流体的压力降、防腐蚀清洗等要求，然后在校核对流传热系数和流动阻力，以便做出恰当的选择。2.3 换热器结构的计算2.3.1 热负荷Q的计算2.3.1.1无相变传热的计算.（2-1)式中：流体的质量流量，kg/s； 流体的平均比定压热容，J/(kg.)T热流体的温度，t

12、冷流体的温度，下标1和2分别表示换热器的进口和出口。2.3.1.2有相变传热的计算.（2-2）式中：饱和蒸汽（即热流体）的冷凝速率，kg/s； r饱和蒸汽的冷凝热，J/kg2.3.2平均温度差2.3.2.1恒温传热平均温度差计算公式：.（2-3）2.3.2.2变温传热（包含一侧恒温的情况）逆流与并流的平均温差：当2时，.(2-4)当10 000,Pr=0.7-160,管长与管径之比，若可由 上式算出乘以特征尺寸：管径定性温度：取流体进、出口温度的算数平均值。对于高粘度液体（大于2倍常温水的粘度）的计算公式：.（2-13）式中 是考虑热流方向的校正系数，可以用表示。指壁面温度下流体粘度，因壁温未

13、知，计算需用试差法，故可取近似值。当流体被加热时=1.05；液体被冷却时，取=0.95。气体不论加热与冷却均取=1.0 应用围：Re10000,Pr=0.7-16700，特征尺寸：管径。 定性温度：除按壁温取值外，均取流体进、出口温度的算术平均值。2.3.5.2无相变流体在管外做强制湍流时的对流传热系数若列管换热器装有园缺挡板（缺口面积为25%的壳体內截面积）时:.（2-14） 应用围：特征尺寸：当量直径。定性温度：除按壁温取值外，均取流体进、出口温度的算术平均值。若换热器的管间无挡板，管外流体沿管束平行流动时，则值仍可以用管强制对流的公式计算，但需将式中的管径将改为管间的当量直径。2.3.5

14、.3蒸汽在水平管外冷凝对流传热系数对于蒸汽在水平管壁（管外、单管或管束）上的膜状冷凝传热系数：.（2-15）式中管子外径； n管束在垂直面上的列数，对单管n=1；饱和温度与壁面温度之差；、特性温度下冷凝液的导热系数、密度和粘度汽化潜热r由值决定，特性温度取膜温即2.3.5.4蒸汽在垂直管外（或板外）的冷凝对流传热系数的计算当 Re2000时，膜层为湍流，则.（2-17）特征尺寸：l取垂直管或板的高度，定性温度和其余物性参数与（*）相同。冷凝液的液膜流动有层流和湍流之分，故在计算传热系数时应首先假设液膜的流动类型，求出后，需要计算Re数，检验是否在所假设的流型围。Re数的计算公式：.（2-18）

15、2.3.6污垢热阻沉积在传热壁面上的污物、腐蚀产物或其他杂质，构成管壁上的污垢。某些情况下，污垢热阻是总传热系数的控制因素。因此，确定适当的污垢热阻，是换热器的设计中很重要的一项容。污垢的热阻主要决定于它的导热系数和垢层厚度。污垢的种类很多，影响垢层厚度的因素又复杂，污垢的导热系数与污垢层厚度难以准确地估计，因此，通常选用污垢热阻的经验值。以下为污垢热阻的经验值表：污垢热阻经验值表2-2流体污垢热阻/（10-4m2)自来水，软化锅炉水1.72硬水5.16河水3.44蒸馏水0.86空气0.26-0.53溶剂蒸气，天然气，焦炉气1.72有机化合物气体0.86水蒸气（优质，不含油）0.052水蒸气（

16、劣质，不含油）0.092.3.7 总传热系数和计算所需面积2.3.7.1 K值的计算K值的计算公式：.（2-19）式中 基于换热器外表面积的总传热系数，W/(.)；、管外与管的对流传热系数，W/(.)；、换热器列管的外径、径与平均直径，m； b列管管壁厚度，m；列管管壁的导热系数，W/(.)。2.3.7.2 计算所得需要面积2.3.7.3 面积裕量的计算面积裕量=2.4压强降计算列管式换热器的设计必须满足工艺上提出的压强降要求。列管式换热器允许的压强降围如下表所示：允许压降围表2-3换热器的操作压强/Pa允许的压强降P10 0000(表压)一般来说，液体流经换热器的压强降为10 000100

17、000Pa，气体为1000-10000Pa，流体流经列管式换热器因流动阻力所引起的压强降2.4.1管程压强降：对于多程列管换热器，管程压强降的计算式为： .（2-20）式中、直管与回弯管中因摩擦阻力引起的压强降，Pa； 结垢校正系数，量纲为一。对于的管取为1.4，对于的管子取为1.5；管程数；串联的壳程数。上式中直管压强降可按流体在管中流动的阻力公式计算：；回弯管的压强降可由下面的经验式计算一般情况下，换热器进、出口阻力可忽略不计。2.4.2 壳程压强降当壳程无折流挡板时，流体顺着管束运动，壳程压强降可按流体沿直管流动的压强降计算，且仅以壳方的当量直径代替圆管直径。当壳程装上折流挡板后，流体在

18、其中作曲折流动，壳程压强降的计算方法有Bell法、Kern法和Esso法等。Esso法计算壳程压强降的公式，即：.（2-21）式中 流体横过管束的压强降，Pa；流体流过折流挡板缺口的压强降，Pa；壳程压强降的结垢校正系数，量纲为一。液体可取1.15，对气体或可凝蒸汽可取1.0。又 式中 F管子排列方式对压强降的校正系数，量纲为一。对管子三角形排 列F为0.5，对正方形错列F为0.4，对正方形直列F为0.3。 fo壳程流体的摩擦因数，当时， no横过管束中心线的管数； h折流板间距，m； D换热器壳体径，m； NS折流板数，,L为列管长度； uo按壳程流道截面积Ao计算的流速，m/s。其中2.5

19、列管式换热器其他结构设计2.5.1管程结构2.5.1.1换热管布置和排列间距常用换热管规格有，换热管管上的排列方式有正方形直列、正方形错列、三角形直列、三角形错列和同心圆排列。对于多管程换热器，常采用组合排列方式。每程都采用正三角形排列，而在各程之间采用正方形排列方式。管间距t与管外径的比值，焊接时为1.25，胀接时为1.3-1.52.5.1.2管板管板是将受热管束连接在一起，并将管程和壳程的流体分开。管板与管子之间可以采用焊接或者胀接；管板与壳体的连接有可拆连接和不可拆连接两种。固定管板常采用不可拆连接。2.5.1.3封头和管箱封头和管箱位于壳体两端，其作用时控制与分配管程流体。当壳体直径较

20、小时常采用封头，壳径较大的换热器多采用管箱结构，当所需换热面积很大时，可才用多管程换热器，此时在箱体设置分程隔板。2.5.2壳程结构2.5.2.1壳体 壳体是一个圆筒形的容器，壳壁上焊有接收，供壳程流体进入和排出之用。介质在壳程的流动方式有多种，单壳程型式应用的最为普遍，如壳侧传热膜系数远小于管侧，则可用纵向挡板分割成双壳程型式。本次设计采用单壳程，多管程。2.5.2.2折流板在壳程管束中，一般都装有横向折流板，用以引导流体横向流过管束，增加流体速度，以增强传热；同时起到支撑管束、防止管束震动和管子弯曲的作用。汉族要有圆缺型、环盘型和孔流型。本次设计中采用弓型。2.5.2.3缓冲板在壳程进口接

21、收处常装有防冲挡板，或称缓冲板，它可防止进口流体直接冲击管束而造成管子的侵蚀和管束震动，还有使流体沿管束均匀分布的作用。2.5.3其他重要附件2.5.3.1法兰在各种容器和管道中，由于生产工艺的要求，或考虑制造、运输，安装、检修的方便，常采用可拆的结构。常见的可拆结构有法兰连接、螺纹连接和插套连接。由于法兰连接有好的强度和气密性，而且适用尺寸围较广，在设备和管道上都能应用，所以法兰连接用的最普遍。法兰连接分容器法兰连接和管法兰连接。2.5.3.2 拉杆和定距管折流板和支持板是用拉杆固定的，常用的拉杆有两种形式，一是拉杆定距管结构，适用于换热器外径大于或等于19mm的管束。二是拉杆与折流板点焊结

22、构，适用于外径小于或等于14mm的管束。2.6 换热器材质的选择在进行换热器设计时，换热器各种零、部件的材料，应根据设备的操作压力、操作温度、流体的腐蚀性能以与对材料的制造工艺性能等的要求来选取。当然，最后还要考虑材料的经济合理性。一般为了满足设备的操作压力和操作温度，即从设备的强度或刚度的角度来考虑不周，选材不妥，不仅会影响换热器的使用寿命，而且也大大提高设备的成本。至于材料的制造工艺性能，是与换热器的具体结构有着密切关系。一般换热器常用的材料，有碳钢和不锈钢。2.6.1 碳钢价格低，强度较高，对碱性介质的化学腐蚀比较稳定，很容易被酸腐蚀，在无耐腐蚀性要求的环境中应用时合理的。如一般换热器用

23、的普通无缝钢管，其常用的材料为10号和20号碳钢。2.6.2 不锈钢奥氏体系不锈钢以1Cr18Ni9为代表，它是标准的18-8奥氏体不锈钢，有稳定的奥氏体组织，具有良好的耐腐蚀性和冷加工性能。第3章 换热器的具体计算3.1初选换热器3.1.1确定流体流动通道因为蒸汽冷凝宜走壳程，以利于散热、排出冷凝液，增强传热效果，所以二硫化碳走壳程水走管程。3.1.2 定性温度二硫化碳冷凝为恒温，故定性温度为；水的定性温度由定性温度，查表得到二硫化碳和冷却水在定性温度下的数据，如 下表3-1所示：定性温度下水和二硫化碳的物性数据表3-1物性流体温度 （0C）密度 kg/m3粘度 mPas比热kJ/(kg0C

24、)导热系数W/(m0C)二硫化碳503.1490.010.605910-3冷却水28.599680.0710-24.1700.603.1.3 估算传热面积1）、计算热负荷2）、计算冷却水用量3)、有效平均温度差4）、选取换热器的传热系数K值初步选取传热系数为5）、估算传热系数3.1.4 初步选定换热器型号对于两流体的温差，应选固定管板式换热器。1）、选取管径和管流速 选用的无缝钢管，管流速。2）、计算单根管长和传热管数可依据传热管径和流速确定单程传热管数根按单程管计算，所需的传热管长度为L根据实际情况，选择管程为6，管长为6m,的列管式换热器，所以总管数为根。根据换热器系列标准，初选换热器主要

25、参数如下：参数 数值 参数 数值 外壳直径D 1000mm 管子总数n 1148传热面积A 404.3m2 管子排列方式 三角形错列 管程数NP 6 管长流通面积Si 0.0338m2壳程数NS 1 折流挡板间距h 200mm管长l 6m 折流挡板数NB 29管子规格 管心距t 25mm中心排管数nc 383.2 总传热系数核算3.2.1 管程对流传热系数因为，所以流体在圆形直管作过渡流，所以 得到过渡流下的对流传热系数校正系数3.2.2 壳程对流传热系数计算壳程流通截面积 壳程气体流速管子是三角形错列排列的当量直径为3.2.3 污垢热阻和管壁热阻管外侧污垢热阻 管侧污垢热阻管壁热阻计算，碳钢

26、在该条件下的热导率为50w/(mK)3.2.4 总传热系数的计算由上可得换热器总传热系数K计为所以，换热器传热面积为404.3m2,有12%的富余。3.3 压降核算3.3.1计算管程压降（结垢校正系数，管程数，壳程数）取碳钢的管壁粗糙度为0.2mm，则，查得摩擦阻力系数对的管子有故, 管程压降在允许围之。3.3.2 计算壳程压降按式计算 , , 流体流经管束的阻力F=0.5流体流过折流板缺口的阻力 总阻力3.4结构尺寸的确定3.4.1筒体径对于筒体径的计算，现在给出它的计算公式：D=t(nc -1)+2.（3-1）式中 t管中心距 ，t=25mmnc横过管束中心线的管数，正三角形排列； D壳体

27、径，m；管束中心线上最外层管的中心至壳体壁的距离，取；则 圆整后取D=1000mm3.4.2 换热器壁厚对于换热器的壁厚计算，现给出它的计算公式：.（3-2）式中 t筒体的理论计算壁厚，mm； P0筒体的计算压力，MPa； Di筒体的径，mm；钢板在设计温度下的许用应力，MPa；焊接接头系数，其值小于或等于1。筒体选择热轧碳素钢Q235-C，则，采用双面焊缝则式中 C1最小负偏差，mm； C2腐蚀裕量，mm钢板厚度负偏差表3-2钢板厚度，mm22.22.52.8-33.2-3.53.8-4.04.5-5.5负偏差，mm0.180.190.20.220.250.30.5钢板厚度，mm6-78-2

28、526-3032-3436-4042-5052-60负偏差，mm0.60.80.91.01.11.21.3取C1=0.8mm,C2=2mm圆整后取 3.4.3 封头（公式出自化工容器设计）综合高度和厚度以与节省成本原则选择椭圆形封头，封头材料选用Q235-C采用标准椭圆形封头（a/b=2） K=1C1=0.8mm,C2=2mm圆整取封头总高(DN2000mm,h0取25mm)根据JB/T4746-2002，选择DN=1000mm，总深度H=275mm，表面积 S=1.1625m2,容积V=0.1505m3的EHA型椭圆形封头。3.4.4 管板固定管板式，壳体与管板采用焊接型式,管板兼作法兰。管

29、板材料为16Mn，管板型号如下：管板型号表3-3DND1.6MPa1.6MPa1000mm1160mm1115mm1076mm1000mm规格b1063mm1000mm27mmM24X3246mm60mm3.4.5 容器法兰根据JB/T4700-2000，容器法兰选择16MnR根据JB/T4704-200非金属轻垫片，垫片选择DN=1000mm,PN=2.5MPa,外径D=1065mm，径d=1015mm，厚度为3mm的石棉橡胶垫片3.4.6 接收尺寸3.4.6.1 壳程进口接收取壳层进口接收二硫化碳蒸汽流速为u1=10m/s，二硫化碳气体密度为根据HGT21630-1990， 取B型补强管D

30、N=250mm，质量m=9.5kg/100mm3.4.6.2 壳程出口接收取壳层出口接收二硫化碳液体流速为u2=0.5m/s,二硫化碳液体密度为根据HGT21630-1990，取B型补强管DN=65mm，质量m=1.2kg/100mm3.4.6.3管程接收取管程水的流速为u=1m/s，水密度为根据HGT21630-1990，取B型补强管DN=200，质量m=6.6kg/100mm为方便计算，管程进出口的接收取为一样。3.4.7 接收法兰采用板式平焊法兰，法兰选择如下：法兰的选型数据表3-4参数壳程接收DN=50管程接收DN=200壳程接收DN=250法兰外径140mm320mm375mm螺栓孔

31、中心圆直径110mm280mm335mm螺孔直径14mm18mm18mm法兰厚度C16mm22mm24mm法兰径61.5mm222mm276mm螺栓4XM128XM1612XM163.4.8 管箱长度现有管箱的计算公式：L=L2+H+250=750mm（为接收位置尺寸，H为封头高度，250为焊点和开孔点的最小距离）3.4.9 折流板用弓形折流板，取折流板间距200mm，则折流板数为：6000/200-1=29,切口尺寸取h/D=0.25（切口高度与直径之比）则h=250mm折流板外径折流板厚度与壳体直径与折流板间距有关，查表得最小厚度为4mm，取厚度6mm3.4.10 拉杆与定距管换热管外径为

32、19mm，选择拉杆定距杆结构。拉杆直径选择12mm，选择10根拉杆，距离按实际需要选取。定距管为，距离按实际需要选取，拉杆选型如下：拉杆选型数据表3-5拉杆直径/mm拉杆螺纹公称直径/mmb1212152.03.4.11 分程隔板与缓冲板分程隔板：隔板材料为Q235C DN=1000mm隔板最小厚度为8mm（G151-99） 设计时取12mm缓冲板：管程流速小可以不用缓冲板壳程流速约10m/s，接收直径250mm，缓冲板厚度为6mm，长度300mm附录一换热器主要结构尺寸和计算结果参数管程壳程流率/（/s）水：12.71CS2：1.052进（出）口温度/25（32）50（50）压力/MPa1.

33、61.6物性定性温度/28.550密度/Kg/m39963.149定压比热容/(KJ/Kg/)4.170.605粘度/Pa.s80.0710-210-5设备型式固定管板式壳程数1壳体径/mm1000台数1管径/mm192管心距/mm25管长/mm6000管子排列正三角形管数目/根1148折流板数/个29传热面积/m2404.3折流板间距mm200管程数6壳体材质Q235-C主要计算结果管程壳程流速/（m/s)0.3786.00表面传热系数/(W/m2/)2034.9750.59污垢热阻/(m2. /W)1.7210-41.7210-4热流量/kW371.15传热温差/21.5传热系数/( W/

34、m2/)48.01裕度/%12%附录二：本书符号说明符号单位所表示的意义Qkw传热速率平均温度差KW/()总传热系数kJ/(kgK)冷却水比热容Am2以传热管外表面为基准的传热器的换热面积T1CS2进口温度T2CS2出口温度t1冷却水进口温度t2冷却水出口温度kw/()管程对流传热系数kw/()壳程对流传热系数kw/(mK)管壁导热系数kg/操作温度下冷却水密度kg/操作温度下CS2密度Pas操作温度下冷却水粘度Pas操作温度下CS2粘度1管程流动雷诺常数1壳程流动雷诺常数rkJ/kgCS2汽化潜热n1换热管根数K/kw传热管外侧污垢热阻K/kw传热管侧污垢热阻domm传热管外径dimm传热管

35、径dmmm传热管平均直径Dimm筒体径传热管壁温mm有效厚度mm名义厚度管板径向应力管板布管区周边处的径向应力管板布管区周边剪切应力换热管轴向应力壳程圆筒轴向应力换热管与管板连接的拉脱力Fs壳程设计压力Ft管程设计压力管板材料许用应力换热管材料许用应力壳程圆筒材料许用应力设计总结回想在过去两周的设计过程中，我们收获了许多。这次化工原理课程设计是我们在大学三年学习中第一次真正意义上的工程性设计实习，我们要在规定时间完成老师给定的生产任务，与以往学习所不同的是这次任务考虑的更多的是生产实用性，工程可行性以与性能最大化。本次化工原理课程设计也正是我们首次将课本所学应用与生产实际，加深了对理论知识的理

36、解，对实际操作的认识。本次设计任务是完成规定产量的列管式换热器，从前期计算到其他零部件的选取，我们不再像以往一样依靠老师的教授，而更多的是通过自己查阅资料文献，以与大家交流讨论，最后确定方案进而得到设计成果。在查阅过程中，我认识到往往生产实际情况是很复杂的而不像是理论上的环境因素那样简单，因此往往我们要考虑很多因素的综合作用，然后选择数据和公式进行计算。其次是工程上的可行性是很重要的，就像对于相同条件，可能几种材料都符合生产要求，但是我们要考虑到设备的经济性，在满足要求的条件下，权衡利弊用最少的消耗获得最大的成果。在这通过此次设计任务我们对工业设计有了初次的感性认识，对以后的工作实践有着很重要

37、的作用。这次的设计过程对我们不仅仅是一次认识上的改变，同样也是一次能力学习的过程，我们对工程上常用的Auto CAD有了一定的认识，同时对论文的书写格式也有了全新而系统的认识。通过两个礼拜的课程设计我们认识到团队合作对于工程设计是很重要的，大家在不断交流和讨论的过程中才能更全面的发现问题和解决问题大大加快了设计的进度和准确性。总之，通过本次化工原理课程设计我们综合运用了更学科的基础知识，增强了独立思考的能力在规定的时间完成了指定的化工设计任务换热器的设计，初步训练了化工工程素质；同时培养了树立正确的设计思想的能力与实事、严肃认真、高度责任感的工作作风。参考文献1 董大勤.化工设备机械基础.：化学工业20032 R.K.SINNOTT.化工设计（第四版）.： 20093 国家医药管理局医药.化工工艺设计手册