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1、农产品线上线下综合服务中心后扶工程整体计算书施工图设计结构计算书一、工程概况1本工程位于位于重庆市渝北区。位于抗震区，按设防烈度为6度，地震基本加速度为0.05g,设设计人:校核人：软件名称:盈建科建筑结构设计软件版本：4.0.0计算日期:2022/04/2414:35:07*拿拿*拿8*拿*拿拿*拿*拿8*拿拿*拿*拿*拿拿*拿*设计参数输出结构总体信息结构体系：框架结构结构材料信息：钢筋混凝土结构所在地区：全国地下室层数：0嵌固端所在层号(层顶嵌固)：0与基础相连构件最大底标高(m):0.000裙房层数：0转换层所在层号：0加强层所在层号：0竖向荷载计算信息：施工模拟三风荷载计算信息：一般
2、计尊方式地震力计算信息：计算水平地震作用是否计算吊车荷载：否是否计算人防荷载：否是否考虑预应力等效荷载工况：否是否生成绘等值线用数据：否是否计算温度荷载：否竖向荷载碎墙轴向刚度考虑徐变收缩影响：否是否生成传给基础的刚度：否上部结构计算考虑基础结构：否施工模拟加载层步长：I考虑填充墙刚度：否采用通用规范：是计算控制信息水平力与整体坐标夹角：0.00连梁按墙元计算控制跨高比：4.00连梁材料强度默认同堵：是墙元细分最大控制长度(m):1.00板元细分最大控制长度(m):1.00计地震分组为第一组：建筑场地为L类,抗震一般地段。地面粗糙程度为B类，地区基本风压0.40KNm2o2、结构形式：框架结构
3、3、抗震等级：框架抗震等级为四级4、本工程设计合理使用年限为50年，结构为标准设防类别（丙类），结构安全等级为二级，基础设计等级为丙级。二、荷载计算1、楼、屋面各部位活荷载设计值详见结构设计总说明。2、楼、屋面恒载计算（只输入板上附加荷载，由程序自动计算板自重）屋面恒载建筑屋面做法（有保温）4.00kNml吊顶0.30kNm,20mm厚抹灰0.02X20=0.40kNT荷载4.70KNm,（X5.0kNm,）三、基础计算持力层为中风化泥岩或中风化砂岩，独立基础及桩基础的基础持力层为较完整的中风化泥岩或中风化砂岩，要求:中风化泥岩天然单轴抗压强度标准值及中风化砂岩饱和单轴抗压强度标准值26.37
4、MPa:地基承载力特征值N2301KPa0四、计算参数总信息文件工程名称：222工程代号：位移控制：是位移控制精度：0.0010荷致控制：是荷载控制精度：0.0010风荷载信息使用指定风荷载数据：否多方向风角度：执行规范：GB50009-2012地面粗糙程度：B修正后的基本风压(kNm2):0.40结构X向基本周期(秒)：0.59结构Y向基本周期(秒)：0.58风荷载计算用阻尼比：0.050承载力设计时的风荷载效应放大系数：LO考虑顺风向风振：是舒适度验算用基本风压(kNm2):0.25舒适度验算用阻尼比：0.020水平风荷载体型分段数：I分段号最高层号X迎风X背风X侧风X挡风Y迎风Y背风Y侧
5、风挡风110.80-0.500.001.000.80-0.500.001.00自动计算结构宽深：是考虑横向风振：否考虑扭转风振：否地废信息阻尼比确定方法：全楼统一结构的阻尼比：0.050按地藤动区划图GB18306-2015计算：否设计地震分组：一地真烈度：6(0.05g)场地类别：II特征周期：0.25周期折减系数：0.70特征值分析类型：WYD-RITZ振型数确定方式：程序自动计算自动计算振型数时，振型参与质量系数需达到总质量的百分比:90%自动计算振型数时，是否指定最多振型数量：否自动计算振型数时，最多振型数量：150按主振型确定地罐内力符号：否框架的抗震等级：4短地肢自动加密：弹性板荷
6、载计算方式：是平面导荷股单元类型：经典腴元（QA4）考虑梁端刚域：是考虑柱端刚域：是否输出节点位移：墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：结构计算时考虑楼梯刚度：否否是否梁与辨性板变形协调：是弹性板与梁协调时考虑梁向下相对偏移：否梁墙自重扣除与柱地段部分：是楼板自重扣除与梁墙重登部分：否刚性楼板假定：地下室楼板强制采用刚性楼板假定：整体指标计算采用强刚，其它计算非强刚否是否自动划分多塔：地震内力按全楼弹性板6计算：计算现浇空心板：否否否增加计算连梁刚度不折减模型下的地罐位移：门式刚架按平面框架方式计算：自动计算现浇板自重：否否是刚度系数竖向椅我作用下:梁刚度放大系数按20106混凝土规范524条取值
7、：否中梁刚度放大系数：边梁刚度放大系数上限：地廉作用下:1.001.50连梁刚度折减系数：风荷载作用下：连梁刚度折减系数：0.701.00二阶效应信息是否考虑P-DeK效应：否分析求解信息启用并行求解器：是使用CPU核心数量（0为自动）：设定内存（MBQ为自动）：自定义控制参数：求解器类型：加载步骤数量：迭代次数似100】：-20PardisoCouple130实配钢筋屈配系数：1.15按层刚度比判断薄弱层方法：高规和抗规从严底部嵌固楼乂刚度比执行高规3.5.2-2:自动对层间受剪承载力突变形成的薄弱层放大调整：否否自动根据层间受剪承我力比值调整配筋：是否转换层指定为薄弱层：薄弱层地优内力放大
8、系数：强制指定的薄弱层层号：否是1.25O与柱相连的框架梁端M、V不调整：否0.2V0调整分段数：O分段号起始层号终止层号0.2V0调整规则：min(0.20V0,1.5OVfmax)0.2V0调整时楼层剪力最小倍数：0.200.2V0调整时各层框架剪刀最大值的倍数：1.500.2V0调整上限：框支柱调整上限：支悻按柱设计临界角：2.005.0020按竖向构件内力统计层地震剪力：否位移角小于此值时，位移比设置为1:剪力墙承担全部地凝剪力：零应力区验算时底面尺寸确定方式：考虑双向地震时内力调整方式：0.00020否质心到最近边距离的2倍先考虑双向地震再调整剪力墙端柱的面外典力统计到框架部分：转换
9、结构构件（三、四级）水平地震作用效应放大系数：否1.00活荷载信息柱、墙活荷载是否折减：否按建模菜单“房间属性”计莫活荷载折减系数：否考虑活荷不利布置的最高层号:梁活有效内力放大系数：楼面梁活荷载折减：1.00不折减构件设计信息柱配筋计算原则：连梁按对称配筋设计：抗震设计的框架梁端配筋考虑受压钢筋：单偏压否是矩形混凝土梁按T形梁配的：按简化方法计算柱剪踣比（HShO）:否是墙柱配筋设计考虑端柱：否墙柱配筋设计考虑翼缘墙：异形柱配筋计律只考虑固定钢筋：与的力墙面外相连的梁按框架梁设计：否否是钢框架的抗震等级：4剪力墙的抗震等级：4抗震构造措施的抗罐等级：不改变框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等
10、级自动提高一级：是地下一层以下抗凝构造措施抗真等级逐层降级及抗宸措施4级:是是否考虑偶然偏心：是X向偶然偏心值：0.05Y向偶然偏心值：0.05偶然偏心计算方法：等效扭矩法(传统法)是否考虑双向地震扭转效应：是自动计算最不利地虞方向的作用：是斜交抗侧力构件方向的附加地震数：0活荷重力荷裁代表值组合系数：0.50使用自定义地震影响系数曲线：否地震影响系数最大值：0.040罕遇地废影响系数最大值：0.280地震作用放大方法：全楼统一全楼地震力放大系数：1.00减震隔然附加阻尼比算法：强制解耦最大附加阻尼比：0.25调整后的水平向减JK系数：1.00地震计算时不考虑地下室以下的结构质量：否连接单元的
11、有效刚度和阻尼自动采用直接积分法时程计尊结果:否性能设计信息是否考虑性能设计：否性能设计包络信息按照抗规方法进行性能包络设计：否隔震减震设计信息是否按规范进行剪事比调整：是否扭转效应明显：是否是否自动计算动位移比例系数：否第一平动周期方向动位移比例(0-1):0.50第二平动周期方向动位移比例(O-I):0.50梁端弯矩调幅系数：0.85框架梁调幅后不小于简支梁跨中弯矩的倍数：().50非框架梁调幅后不小于简支梁踏中弯矩的倍数：0.33梁扭矩折减系数：0.40是否分塔与整体分别计算，并取大：否自动取框架和框架.抗震墙模型计算大值：否是否与其它模型进行包络取大：否鉴定加固是否鉴定加固：否装配式是
12、否是装配式结构：否材料信息混凝土容重(kNm3):26.00砌体容克(kNm3):22.00钢材容重(kNm3):78.00轻骨料混凝土容重(kNm3):18.50轻骨料混凝土密度等级：1800梁箍筋间距(mm):100柱箍筋间距(mm):100墙水平分布筋最大间距(mm):200墙竖向分布筋最小配筋率():0.30墙水平分布筋最小配筋率():0.20结构底部总独指定墙登向分布筋配筋率的层号：0结构底部NSW层的端竖向分布配筋率：0.60钢筋强度HPB300钢筋强度设计值(Nmm2):270HRB335钢筋强度设计值(Nmm2):300HRB400钢筋强度设计值(Nmm2):360地下空信息土
13、的水平抗力系数的比例系数(MNm4):10.00扣除地面以下几层回填土约束：0外墙分布筋保护层厚度：35(mm)回填土容重(kNm3):18.00回填土恻压力系数：0.50室外地平标高(m):-0.35地下水位标高(m):-20.00室外地面附加荷载(kNm2):0.00塔础水工况组合方式：叠加按6地下结构抗震设计标准GBT51336-2018设计：否地下室侧土约束施加方式：顶板双向弹籁按反应位移法计算地下结构的地真作用：否验算一级抗震墙施工1：梁压弯设计控制轴压比：是0.40梁端配筋内力取值位置（0节点，1-支座边）：不计算地震作用时按重力荷载代表值计算柱轴压比：0.00否框架柱的轴压比限值
14、按框架结构采用：梁保护层厚度（mm）:柱保护层厚度（mm）:否2020型钢混凝土构件设计依据：执行高钢规JGJ99-2015:按叠台柱设计的挣合比：剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:构造边缘构件尺寸设计依据：组合结构设计规范JGJ138-2016是0.00否高规JGJ3-2010第7.2.16条约束边缘构件尺寸依据广东高规设计：按边缘构件轮廓计算配筋：否否底部加强区全部设为约束边缘构件：面外梁下生成暗柱边缘构件：归入阴影区的A/2区最大长度：否全都生成0边域构件合并距离（mm）:300短肢边缘构件合并距离（mm）:600边构件尺寸取整模数（mm）:钢构件截面净毛面枳比：X向钢柱
15、计算长度是否按有做（移计算：100.85是Y向钢柱计翼长度是否按有侧移计兑：是按钢规自动判断强弱支撑：门刚规范用GB51022-2015:执行门规GB51O22附录A:执行门规GB51O22附录A.0.8:门刚构件按宽厚比等级控制局部稳定：执行钢结构设计标准（GB50017-2017）:按宽厚比等线控制局部稳定：否是是否否是是截面宽厚比等级：支撑杆件截面宽厚比等级：组合梁截面宽厚比等级：按钢规6.2.7验算梁下翼线检定：冷弯薄壁构件考虑冷宫效应：S3S3S2是是施工阶段验算组合类别：标准组合组合梁施工荷载（kNm2）:钢梁按压弯设计控制轴压比：1.50.10防火验算进行承载力法防火验停：否包络
16、设计*各层质见、脑心坐标，层质量比*率*层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量活栽质量附加质S质量比(m)(m)(m)(t)(0(不折减)(I)111.0030.30519.3056.4001974.4213.4426.90.0合1十活载总质量(t):213.430恒栽总质量(t):1974.355附加总质量(t):0.0结构总质量(t):2187.785恒载产生的总质量包括结构自我和外加恒载活载质量=活荷载电力荷载代表值系数*活载等效质量总质量=恒载质量+活载质量+附加质量1974.4213.4426.90.0*各层构件数址、构件材料和层高*4t*:*京4*:京，*!塔号1结构体系：框架
17、结构结构X向基本周期（秒）：0.59结构Y向基本周期（秒）：0.58水平风荷载体型分段数：分段号E高层号挡风系数迎风面系数I背风面系数侧风面系数111.0()0.80-0.500.000.2V0调整分段数：0分段号起始层号终止层号0.2V0调整时楼以町力最小倍数：0.200.2V0调整时各层框架剪力最大值的倍数：1.50*拿*率拿*8*计算时间*拿拿*拿*8*拿拿*拿*拿*拿拿*拿*8*拿拿*拿拿*木木拿*计算用时：00:00:6设计用时：00:00:1京*京4t*t*京,京*京今*4t4t*4t*京米*京东京今今京*今，*1*：4（京*1东京京*京市东京津各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等
18、计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xs（if,Ystif:刚心的X,Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass,Ymass:质心的X.Y坐标值Gmass:总质量Eex.Eey:X,Y方向的偏心率Ratx,Raty:X,Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值（剪切刚度）Ratxl,Ratyl:X.Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均停移刚度80%的比值中之较小者RatX2,Raty2:X.Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度90%、110%或者150%比值。110%指当本层层高大于相邻上层层高1.5倍时，150%指嵌固层RJXI.RJY
19、hRJZI:结构总体坐标系中塔的恻移刚度和扭转刚度（剪切刚度）RJX3,RJY3,RJZ3:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度（地震剪力与地真层间位移的比）FioorNo.ITowcrNo.1Xstii=28.7384(m)Ystif=19.0603(m)Alf=179.9544(Degree)Xmass=3O.3O55(m)Ymass=l9.3O53(m)GmaSS(重力荷载代表值)=2401.2153(2187.7852)(1)Eex=0.0123Eey=0.0801Ratx=L(XXX)Raty=1.0000薄弱层地皴剪力放大系数=1.00Ratxl=LOOooRatyl=1.000
20、0RJXI=3.223lE+005(kNm)RJYl=3.2231E+005(kNm)RJZI=0.000()E+000(kNm)RJX3=2.5116E+005(kNm)RJY3=2.5498E+005(kNm)RJZ3=9.9564E+007(kN*mRad)X方向最小刚度比：1.0000（I层1塔）Y方向最小刚度比：LoOoO（I层1塔）W*!*!*!1结构整体抗倾暖验算抗倾覆力矩Mr倾覆力矩MQV比值MrZMov等应力区（%）143(C30360)24(C3O36O)箍筋（墙分布筋）：层号塔号梁数柱数支撑数墙数边缘构件（箍筋）（箍筋）（箍筋）（水平/竖向）（箍筋）11143(360)2
21、4(360)一一(270)叁拿*拿*8*拿*拿拿*东*拿*冬拿*拿*拿&*拿*拿拿8*拿拿*X、Y方向剪力墙截面面积京京京东东京*京京市京今李东京今今京东东京京东东京*京今京米水点今京季东京“今，京京*层号塔号X向墙截面积(m2)Y向墙截面积(m2)110.00.000拿*8*8*率拿*风荷载信息叁拿*拿*8*拿*拿拿*东*拿*冬拿*拿*拿&*余*拿拿*拿*层号塔号风向顺风外力顺风剪力顺风倾覆药矩11X185.5185.51224.3Y264.9264.91748.2*6*s*4i*s*东点*!*44t*!*:京K*!地震：层号塔号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比112.512E+
22、0052.550E+0056.6002966855.87356.724该结构刚1R比Di*HiGi大于10,能缈通过海规5.4.4条的整体稳定验算该结构刚重比Di*HiGi大于20,满足高规3541,可以不考虑重力二阶效应风荷载：层号塔号X向刚度Y向刚度层高上部地量X刚m比Y刚重比112.513E+OO52.598E+0056.6002966855.90657.788该结构刚重比Di*HiGi大于10,能够通过高规5.4.4条的整体稳定验匏该结构刚垂比Di*HiGi大于20,满足高规5.4.1,可以不考虑重力二阶效应*结构抗震验算拿拿*拿*拿*拿拿*拿*拿拿*拿*拿*:*:拿*拿京*冬*京卡津
23、冷:*京津*京京*京点今京*京京市京宝，京*东京京*京速东点*:*4t4t*:*!ma-*风振舒适度验算*率*塔号：1按荷载规范附录J计算：X向顺风向顶点最大加速度(ms2)=0.019X向横风向顶点最大加速度(ms2)=0.001Y向顺风向顶点最大加速度(ms2)=0.028Y向横风向顶点最大加速度(ms2)=0.001各振型作用下X方向的茶底剪力展号：1塔号：1振型号剪力(kN)1527.40232.00各以X方向的作用力(CQC)Flr:层号Tower:塔号FX:X向地蕉作用下结构的地意反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地爬作用下结构的弯矩StaticFx:静力法X向的地
24、震力FloorTowcrFxVx(分塔剪垂比)MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)11559.19559.19(2.556%)3690.69475.90抗爬规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=0.80%仅考虑Y向地震作用时的地震力(采用非强制刚性楼板假定模型计尊结果)Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地飕力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-:Y方向的耦联地罐力的扭矩振型1的地震力层号:塔号：1FlrTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)1I-119.2226.95208.47振型2
25、的地爬力FlrTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)11125.70493.752347.08件振型作用下Y方向的基底剪力地震作用最大的方向=7.1980振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数(Z)I0.5866167.260.99(0.94+0.05)0.0120.581875.720.93(0.06+0.88)0.0720.581975.020.93(0.06+0.87)0.07(Z向扭转质量系数只在强制刚性板卜有意义，对于非强制刚性板卜的计算结果仅供参考)振型号X向平动质量系数(sum)Y向平动质量系数%(sum)Z向扭转旗量系数(sum)194.20(9
26、4.20)4.81(4.81)0.98(0.98)25.67(99.87)87.54(92.35)6.72(7.70)X向平动振型参与质量系数总计：99.87%Y向平动振型参与质量系数总计：92.35%第1扭转周期(0.0000)/第1平动周期(0.5866)=0.00地飕作用最大的方向=7.008振型号阻尼比10.05020.050仅考虑X向地震作用时的地震力(采用非强制刚性楼板假定模型计和结果)Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地然力在X方向的分量F-y：X方向的耦联地熊力在Y方向的分量F-X-I：X方向的耦联地震力的扭矩振型I的地震力FIOOrTowerF-x-xF
27、-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)11527.40-119.22-922.23振型2的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)1132.00125.70597.53DxIVDx1DyR/Dy:X,Y方向的有宙位移用占总位移角的百分比例Ratio_AX.Ratio_AY:本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp.Y-Disp.ZDisp:节点X,Y,Z方向的位移=工况17=X方向地亮作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)hRatio.AXJinaxDMax-D
28、xAve-DxMax-DxZhDxR/Dx1110000132.302.2366(M)10000132.302.23IZ287O100.00%1.00X向鼠大层间位移角：2870(1层1塔)=工况18=X双向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)hJinaxDMax-DxAve-DxMax-DxZhDxR/DxRatio.AX111000(X)82.342.2766(M)10000082.342.271/2818100.00%1.00X向鼠大层间位移角：1/2818(1层1塔)=工况13=X+偶然偏心地爬作用下的楼层最大位移FloorTowerJmax
29、Max-(X)Ave-(X)hJinaxDMax-DxAve-DxMax-DxZhDxR/DxRatio.AX1110000132.442.2366(M)Iooo()132.442.231/2702100.()0%1.00X向鼠大层间位移角：27O2(1层1塔)=工况14=X-偶然偏心地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)hJinaxDMax-DxAve-DxMax-DxZhDxR/DxRatio.AX111000(X)22.292.226600IOoO(K)22.292.22172884100.()0%1.00振型号剪力(kN)126.952493.
30、75各层Y方向的作用力(CQe)FIgr:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:丫向地震作用下结构的考矩StaticFy:静力法Y向的地震力FloorTowerFyVy(分塔剪克比)MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN)11520.53520.53(2.379%)3435.47479.44抗震规范(5.2.5)条要求的丫向楼层址小剪重比=0.80%FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxMax-Dx/hDxRZDxRatio_AX1110000082.232.2366
31、00IOoOOo82.232.231/2954100.00%1.00X向母大层间位移角：1/2954(1层I塔)=工况22=最不利地震方向97.1978下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyMax-DyZhDyR/DyRatio.AY1110000132.902.066610000132.902.061/2279100.00%1.00Y向最大层间位移角：1/2279(1层1塔)=工况3=+X方向风荷我作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Rado-(X)hJmaxDMax-DxAvc-D
32、xRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio-AX1110000080.740.741.01660010000080.740.741.001/8886l.00%1.00X向最大层间位移角：1/8886(1层I塔)X方向最大位移与层平均位移的比值：1.01（1层1塔）X方向最大旧间位移与平均层间位移的比值：1.00（I层1塔）=工况21最不利地罐方向7.19778下的楼层最大位移=工况4=-X方向风荷载作用下的楼以最大位移FloorTowerJmaxJmaxDMax-(X)Max-DxAve-(X)Ave-DxRatio-(X)Ratio-DxhMax-Dx/hDxR/DxRaiio-AX11IoooOO80.740.741.01660010000080.740.741.001/8886100.00%1.00X向最大层间位移角：1/8886（I层1塔）X方向最大位移与层平均位移的比值：1.01（1层1塔）X向最大层间位移角：1/2884（1层1塔）=工况19=Y方向地震作用下的楼屋最大位移FIOOrTowerJmaxJmaxDMax-(Y)Max-DyAve-(Y)Avc-DyhMax-Dy/hDyRZDyRatio_AYI1100(X)152.832.06660010000152.832.061/2332l.00%1.00Y向最大层
