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1、某园区脚手架工程专项施工方案脚手架专项施工方案四川盛威建设有限公司一、编制根据二、工程概况三、脚手架方案选择四、脚手架材质要求五、脚手架搭设流程及要求六、脚手架设计计算书七、脚手架搭设的劳动力安排八、脚手架的检查与验收九、脚手架搭设安全技术措施十、脚手架拆除安全技术措施十一、脚手架搭设示意图第一节编制根据建筑施工计算手册中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社；钢结构设计规范GB50017-2003中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架有用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ
2、I30-2001中国建筑工业出版社；建筑地基基础设计规范GB50007-2002中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社；另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。第二节工程概况本工程位于成都市青羊区青羊工业开发区。地下二层地下室，地下室为5161.87米，地上为17132.75米。上部主体为10层框架结构。基础形式为钢筋混凝土独立柱基。建筑总高度为了42.2m,一层层高为5.1m二层至九层层高为4m,顶层层高3.95m;建筑面积为22294.62平方米。本工程由成都青羊工业建设进展公司开发，由四川普州工程管理有限公司监理，由化通用设计顾顾问工程有限
3、公司，由四川盛威建设有限公司施工。第三节脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量、安全与合同要求，故在选择方案时，应充分考虑下列几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下与规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性与耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还务必符合JCJ59-99检查标准要求，要符合有关文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定使用落地试
4、脚手架。第四节脚手架的材质要求1、钢管落地脚手架，选用外径48mm,壁厚3.2mm,钢材强度等级Q235-A,钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道与硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前务必将入场钢管取样，送有有关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验,试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴与面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力
5、矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件务必取样送有有关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。4、脚手板、脚手片使用符合有关要求。5、安全网使用密目式安全网，网目应满足2000目/100c2,做耐贯穿试验不穿透，1.6X1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网务必有产品生产许可证与质量合格证，与由杭州市建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件
6、使用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB700-88）中Q235A钢的要求。7、型钢水平悬挑杆使用16号工字钢，连梁使用12.6号工字钢。8、吊环及压环使用一级钢筋，直径详计算书第五节脚手架的搭设流程及要求1、悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑一纵向扫地杆（连梁）f立杆-横向扫地杆小横杆f大横杆（搁栅）-剪刀撑一连墙件一铺脚手板一扎防护栏杆f扎安全网。工字钢一端悬挑，另一端固定在楼面结构上（用e16钢筋）悬挑端用钢丝绳悬挂在上一层的楼面结构边梁上。上一层的楼面结构边梁上予埋钢筋拉环14）20。钢丝绳与钢梁应基本在同一垂直平面内。工字钢用小16钢筋固定在楼面结构，其中一点固定在梁上。
7、当固定在板上时，固定点板的上部增加配筋4“10（板的跨度内通长）。工字钢使用16号（主梁）与12.6号（次梁）。钢丝绳使用114o悬挑长度大于1.6米的工字钢使用214钢丝绳12.6号工字钢用作横梁，与悬挑工字钢焊接连接。在内转角处搁置在梁上与悬挑工字钢上。2、立杆间距（1）脚手架立杆纵距L5m,横距0.8Onb步距L8m；连墙杆间距竖直3.6m,水平3.6（即二步二跨）：里立杆距建筑物0.2m。3、大横杆、小横杆设置（1）大横杆在脚手架高度方向的间距L8m,以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150m（2）外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆,以形成空间结构整体受
8、力。4、剪刀撑脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜使用搭接，搭接长度不小于1m,应使用很多于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或者立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。5、脚手板、脚手片的铺设要求(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为20Omnb里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。(2)满铺层脚手片务必垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位,不能满铺处务必采取有效的防护措施。(3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，很多于4点，要求绑扎牢固
9、，交接处平整，铺设时要选用完好无损的钢管脚手片，发现有破旧的要及时更换。6、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧务必设L2m高的防护栏杆与30Cnl高踢脚杆，顶排防护栏杆很多于2道，高度分别为09m与L3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设L2m的防护栏杆与30Cnl高踢脚杆。(5)脚手架上门洞、出入口构造示意图内侧大横杆门桐桁架构造7、连墙件(1)脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。楼层高度超过4m,则在水平方向加密，
10、如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。(2)拉结点在转角范围内与顶部处加密，即在转角1米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，务必重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。(5)连墙件构造示意图脚手架刚性连墙件构造不意图1一垫木；2一短钢管；3一直角扣件；4TS向水平杆；5T加钢音8、架体内封闭(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为20Omnb如因结构设计的限制大于20OnInI的务必铺设站人板，站人板设置平整牢固。
11、(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应使用脚手片或者木板进行封闭。(3)施工层下列外架每隔3步与底部用密目网或者其他措施进行封闭。(4)支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳固。通常使用在挑梁或者纵向钢粱上焊接150-20Onm1、外径40mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。其它同落地式脚手架第六节脚手架计算书一、参数信息：1 .脚手架参数从第2层开始悬挑，悬挑到10层。搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.800米，横枉的步距为1.80米；内排架距
12、离墙距离为0.20米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；使用的钢管类型为483.5;横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距3.OO米,使用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；2 .活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/nO:3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数：1层；3 .静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN)2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/n?):0.150;栏杆挡脚板自重标准值(kNm2):0.110；安全设施与安全网自重标准值(kNm2):0.005；脚手板铺设层数：10
13、层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；4 .水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁使用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度分别为：通常墙面L15m、凸窗600处1.75、凸窗720处L87、阳台处2.87,建筑物内锚固段长度1.800米以上。5 .拉绳与支杆参数支撑数量为：1；错误！未找到引用源。.错误!未找到引用源。.二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2001)(下列简称扣规)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度与挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重与施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩与变形。L荷载值计
14、算大横杆的自重标准值:Pl0038kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0150X0.800/(2+1)=0.040kN/m；活荷载标准值:Q=3.0000.800/(2+1)=0.800kN/m；静荷载的设计值：q=l.20.038+1.2X0.040=0.094kN/m；活荷载的设计值：q2=1.40.800=1.120kN/m；错误！未找到引用源。.图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩与跨中最大挠度）错误！未找到引用源。.图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2.强度验算跨中与支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：错误！未找到引用源。.跨中最大弯距为Mhs=0
15、.080.094l.5002+0.10X1.120X1.5002=0.269kN.m；支座最大弯距计算公式如下：错误！未找到引用源。.M2max=-0.100.0941.500-0.1171.120l.5002二一0.316kN.m；选择支座弯矩与跨中弯矩的最大值进行强度验算:=MW=0.316l075080.0=62.203N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为。=62.203Nmm2小于大横杆的抗压强度设计值f=205.0Nm)2,满足要求！3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：错误！未找到引用源。.其中：静荷载标准值：q=P+P2=0.038+0.040=
16、0.078kN/m；活荷载标准值：q2=Q=0.800kN/m；最大挠度计算值为：V=0.677X0.078X1500.04(1002.06105121900.0)+0.990X0.800X1500.07(100X2.06IO5X121900.0)二1.702mm；大横杆的最大挠度L702mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与10mm,满足要求！三、小横杆的计算：根据扣规第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度与挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩与变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：PF
17、0.038X1.500=0.057kN；脚手板的自重标准值:P2=O.1500.800l.500/(2+1)=0.060kN；活荷载标准值:Q=3.000X0.800X1.500/(2+1)=1.200kN；集中荷载的设计值：P=l.2(0.057+0.060)+1.4X1.200=1. 820kN；错误！未找到引用源。小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩与均布荷载最大弯矩计算公式如下：错误！未找到引用源。.Mqinax=1.20.0380.80028=0.004kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：错误！未找到引用源。.Mpma
18、x=1.820X0.800/3=0.485kN.m；最大弯矩M=Mwx+Mpmax=0.004+0.485=0.489kN.m；最大应力计算值=MW=0.4891065080.000=96.325Nmm2；小横杆的最大应力计算值=96.325NZmm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000Nmm2,满足要求！3,挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度与.小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：错误！未找到引用源。.VqmaX=5XO.038X800.07(384X2.060IO5X121900.000)二0.008mm；大横杆传递荷载P=Pi+
19、p2+Q=0.057+0.060+1.200=1.317kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：错误！未找到引用源。.Vpmax=1317.000X800.0(3X800.02-4X800.029)/(72X2. 060IO5121900.0)=0.953mm；最大挠度与V=VqmaX+Vpmax=0.008+0.853=0.961mm；小横杆的最大挠度与0961mm小于小横杆的最大容许挠度800.000/150=5.333与10mm,满足要求!四、扣件抗滑力的计算：当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验说明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.OkN
20、；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.OkN；按扣规表5.L7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.OOkN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN0纵向或者横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(扣规5.2.5):RRe其中Rc一扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R-纵向或者横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.038X1.500X2/2=0.057kN；小横杆的自重标准值:P2=0.038(0.800+0.1+0.2)/2=0.021kN；脚手板的自重标准值：P3=0.150X0.8001
21、.500/2=0.090kN；活荷载标准值：Q=3.000X0.800X1.500/2=1.800kN；荷载的设计值：R=I.2X(0.057+0.021+0.090)1.41.800=2.722kN；R6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算：作用于脚手架的荷载包含静荷载、活荷载与风荷载。静荷载标准值包含下列内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值为0.1248(查扣规表A-1)Ngi=0.1248X25.30=3.157kN；脚手板的自重标准值(kN/m使用竹笆片脚手板，标准值为0.15Ng2=O.150141.500(O.800+0.2)/2=1.575
22、kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；使用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为o.nNg3=0.IlOX14X1.500/2=1.155kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包含安全网(kN/m)；0.005=0.005X1.500X25.300=0.190kN；经计算得到，静荷载标准值Ng=NgiNg2Ng3+Ng4=3.157+1.575+1.155+0.190=6.077kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总与，内、外立杆按一纵距内施工荷载总与的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000X0.800X1.500X2/2=3.600kN；风荷载标准值按照下列公式计算错误I未
23、找到引用惠其中错.未找到引用.基本风压(kN/mD,按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定使用：本工程按浙江省台州市椒江区洪家，基本风压为错误！未找到引用IL-0550kN/m2；错.未找到引用.一风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范3850009-2001)第7.2节的规定使用：按C类考虑错误1未找到引用海二0-840；错误I未找到引用遇.一风荷载体型系数：取值1.128；经计算得到，风荷载标准值幡误！未找到引用l0.7X0.840X1.128X0.5500.365kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2Ng+1.4Nq=1.2X6.077+1.
24、4X3.600=12.332kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2Ng+0.851.4Nq=1.2X6.077+0.85X1.4X3.600=11.576kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩为错误I未找到矶用海.0.850X1.4X0.365X1.500X1.800/10=0.211kN.m；六、立杆的稳固性计算：不组合风荷载时，立杆的稳固性计算公式为：错误I未找到引用源.（扣规5.3.1-1）立杆的轴向压力设计值：N=12.332kN；计算立杆的截面回转半径：i=L58cm；计算长度附加系数按扣规第5.3.3条：k=L155；计算长度系数参照扣规表5.3.3取：=1.500；计算
25、长度,I0二kh=1.155X1.500X1.800=3.119m；长细比L/i=311.9/1.58=197.000；轴心受压立杆的稳固系数,由长细比查扣规附录C得到：=0.186；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205.000N/mm2；错训未找到矶用源.=12332.000/（0.186489.000）=135.585N/mm2；立杆稳固性计算=135.585NZmm2小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/mm2,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳固性计算公式错误I未找到引用海.（扣规5.3.1-2）立杆
26、的轴心压力设计值：N=11.576kN；错谩I未找到引用源.=11576.000/（0.186x489.000）+211000.000/5080.000=168.809N/mm2；考虑风荷载时，立杆稳固性计算=168.809Nmm2小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/mm2,满足要求！七、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N1=Nlu.+N0（扣规5.4.1）风荷载标准值（按顶标r4LIm查错谟!未找到引用事.=1.25）错误I未找到引用源.0.7X1.25XLI28X0.5500.543kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内，脚手架外侧的迎风面积AW=L8X2步XL5X
27、2跨=10.800m2；实际工作中连墙件垂直距离按层高,水平距离按立杆纵距的倍数,最多三跨,因此这里应按下式计算：AW=2.9（层高）XL5X3（跨）=13.050m2；按扣规5.4.1条N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,按照下式计算：Nlw=1.4WkAu=1.4X0.543X13.050=9.921kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=14.921kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中-轴心受压立杆的稳固系数；由长细比错误I未找到引用源.-200.000/15.800-12.658的结果查表得到=0.966,幡加未找到引用.为内排架距离墙的长
28、度；又：A=4.89cm2；f=205.00N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.966X4.890IO-4205.000IO3=96.837kN；N1=14.921Nf=96.837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件使用单扣件与墙体连接。由以上计算得到N1=14.921kN大于单扣件及双扣件的抗滑力，不满足要求！可使用双连杆，或者焊接等措施。八、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁是一个带悬臂的连续梁。出于安全的考虑，悬挑水平钢梁,既用锚环固定，同时又用钢丝绳斜拉保护。在计算钢丝绳强度时，不考虑型钢悬挑的作用；在验算悬挑型钢的强度时,关于悬挑小于1.7m的，不考虑钢丝绳受力，关于悬
29、挑大于L7m的，按不考虑悬挑作用的情况计算。悬挑水平钢梁使用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度分别为：通常墙面1.15m、凸窗600处1.75m、凸窗720处1.87m、阳台处2.87m,（一）、悬挑传划未找到引用源.JB的计算脚手架排距为错误I未找到引用M.Jb内排脚手架距离墙体倚谀I未找到引用K.Jb支拉斜杆的支点距离墙体为传媒1未找到引用mm,锚固长度错.未找到引用.总长3.Om水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4,截面抵抗矩W二141.00cm3,截面积A=26.10cm2,20.50kg/m受脚手架集中荷载P=12.332kN；水平钢梁自重荷载q=1.20.205=0.2
30、46kN/m；错误！未找到引用源。.悬挑脚手架示意图错误！未找到引用源。.悬挑脚手架计算简图大零会巨错识I未找到引用派.=12.332X0.200+12.3321.00+0.50.2461.152=14.961kN.m支相反)传谩I未找到引用源,.=(14.961-0.5X0.2461.7002)/1.700=8.591kN错训未找到矶用源.最大应力=M1.05W+NA=14.961106/(1.05141000.0)+0/2610.0=101.054N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值IOLO54Nmm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215.000N/mm2,满足要求！(二)、悬挑幡谀I未
31、找到引用源.m的计算，(悬挑1.75m的用本况结果)幡谡I未找到引用源.mm，脩误I未找到引用海.mm，错误未找到引用源.nm，幡决未找到引用源.，二58.16,总长4.Om或者4.5m或者5.m或者6.Om错误！未找到引用源。.最大弯矩，按下式简化计算传谩I未找到引用源.=12.3320.92/1.77(20.05+0.8)+0.2461.7728=5.865kN.m支座反幡误1未找到引用海,=(12.332O.92+12.3321.72+0.50.2461.8702)l.770=18.636kN水平钢梁的轴力FH=R1tg=18.636tg58.16o=ll.573kN最大应力=Ml.05
32、W+NA=5.865106(1.05141000.0)+11.573X103/2610.0=44.049N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值44.049N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215.000N/mm?,满足要求！(三)、悬挑传瞑I未找到引用源.血的计算,传谩I未找到引用源.mm，脩误I未找到羽用海.mm，错误未找到引用源.nm，错误未找到引用源，=45.82,总长6m最大弯矩，按下式简化计算傅谡I未找到引用源.=12.3321.92/2.77(20.05+0.8)+0.2462.7728=7.929kN.m支座反力错误I未找到引用海.=(12.332X1.92+12.3322
33、.72+0.50.2462.8702)2.770=21.023kN水平钢梁的轴力Fll=Rtg=21.023tg45.82o=20.438kN最大应力=Ml.05W+NA=7.929XIO6/(1.05X141000.0)+20.438XlO3/2610.0二61.387N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值61.387Nmm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215.OOONm满足要求！九、悬挑梁的整体稳固性计算：水平钢梁使用16号工字钢,计算公式如下错误！未找到引用源（旬可规GB50017-2003第4.第2）其中幡.未找到引用.一整体稳固系数，查钢规GB50017-2003附录B：错误I未找
34、到弓I用源,传媒I未找到引用源.大于0.6时,应用传识|未找到引用源.代替错误I未找到引用源.值：错.未找到引用源.（钢规GB50017-2003附录B,B.1-1）传谩I未找到引用源.通过计算得到最大应力传媒I未找到引用源.N/mm2；满足要求！十、拉绳的受力计算：（一）、悬挑传媒I未找到引用源.JD的计算脚手架排距为错误I未找到引用源.n,内排脚手架距离墙体幡课I未找到引用源.，支拉斜杆的支点距离墙体为传误1未找到引用Jnnb锚固长度错误!未找到引用.，总长3.Om错误！未找到引用源。.=69.8oN=12.332kN水平钢梁的轴力Fh与拉钢绳的轴力F按照下面计Fh=Fcos=15.182
35、cos69.8o=5.242kN（二）、悬挑传识I未找到引用源.n的计算，（悬挑1.75m的用本况结果）二58.16F=R1sin=18.636sin58.160=21.937kN（三）、悬挑借提I未找到引用源.in的计算，-45.82F=R1sin=20.483sin45.82o=28.562kN十一、拉绳的强度计算：钢丝拉绳（支杆）的内力计算：（一）、悬挑传媒I未找到引用源.m的计算F=15.182kN钢丝绳的容许拉力按照下式计算：错误！未找到引用事.（建筑施工计算手册13-3）其中一钢丝绳的容许拉力（kN）；Fg-钢丝绳的钢丝破断拉力总与（kN）,计算中能够近似计算Fg=0.5d2,d为
36、钢丝绳直径（mm）；-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6X19、6X37、6X61钢丝绳分别取0.85、0.82与0.8；使用6X19钢丝绳K-钢丝绳使用安全系数。计算中，a=0.850,K=6.000,得到：查建筑施工计算手册表13-4,选取1根直径14的6股19丝的钢丝绳，当钢丝绳的公称抗拉强度为1550Nmm2时，Fg=112kN,能满足要求！（二）、悬挑幡如未找到引用源n的计算，（悬挑1.75m的用本况结果）F=21.937kN傅谡！未找到矶用源为了统一规格，选取2根直径14的6股19丝的钢丝绳，（三）、悬*%谀I未找到引用源.JH的计算，F=28.562kN错谩！未找到矶用源为了统一规
37、格，选取2根直径14的6股19丝的钢丝绳，钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算（）、悬挑传媒I未找到引用源.in的计算，N=15.182kN钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为错误！未找到引用源。.当按抗剪验算时f为拉环受力的单肢抗剪强度，f二120Nmm2;当按抗拉验算时，按照混凝土结构设计规范10.9.8条由二50Nmm2;综合取f=50N22双肢二100Nmm2所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径故选取14的吊环。（二）、悬挑传媒I未找到引用源.皿的计算，F=21.937kN错谡I未找到引用源.故选取18的吊环（三）、悬挑倚谀I未找到引用源.m的计算，F=28.562kN错谡I未找到
38、引用源.故选取20的吊环十二、锚固段与楼板连接的计算：L水平钢梁与楼板压点假如使用钢筋拉环，拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.591kN；其它悬挑大于L7m的情况，考虑综合受力作用，电算R0.5kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：错误！未找到引用源。.f=50Nmm2;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径传媒！未找到矶用源，为了安全要两根CbIO的，使用ld）16钢筋，满足要求。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度。第七节脚手架搭设的劳动力安排1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征与外脚手架的工程量，确
39、定本工程外脚手架搭设人员需要1520人，均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员构成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设与拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并务必配备有足够的辅助人员与必要的工具。第八节脚手架的检查与验收1、脚手架搭设完毕或者分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m下列的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。3、验收时
40、应具备下列文件：(1)脚手架构配件的出厂合格证或者质量分类合格标志；(2)脚手架工程的施工记录及质量检查记录；(3)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，(4)脚手架工程的施工验收报告。4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查,检查应着重下列各项，并记入施工验收报告。(1)构配件与加固件是否齐全，质量是否合格，连接与挂扣是否紧固可靠；安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；基础是否平整坚实、支垫是否符合规定;连墙件的数量、位置与设置是否符合要求;(5)垂直度及水平度是否合格。第九节脚手架搭设安全技术措施1、技术保障措施(1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子的外围及底部。
41、(2)钢管与扣件进场前应通过检查选择(选择标准应符合规范JGJ130-200第3条)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40Nm65N.m之间。A(3)架子搭设至IJlOm高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同施工单位、监理单位与质检单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。(4)该脚手架作为建筑物装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土与砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。(5)脚手架的安全性是由架子的整体性与架子结构完整性来保证的，未经同意严禁他人破坏架子结构或者在
42、架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。2、质量保障措施(1)操作人员作业前务必进行岗位技术培训与安全教育。(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前务必给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。(3)脚手架务必严格根据本施工方案进行搭设；搭设时，技术人员务必在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。(4)脚手架搭设完备，根据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，务必限时或者立即整改。3、安全保障措施(1)操作人员务必持有登高作业操作证，方可上岗。(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架
43、子上掉落工具、物品；同时务必保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。(3)在架子上施工的各工种作业人员，应注意自身安全(特别是在卸料平台上的工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。(4)雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。(5)应设安全员负责对脚手架进行经常检查与保修。A在下列情况下，务必对脚手架进行检查Ia在六级以上大风与大雨后b停用超过二个月，复工前。B检查保修项目a各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工方案的要求;b扣件螺丝是否松动；c安全防护措施是否符合要求。(6)在脚手架上进行
44、电、气焊作业时，务必有防火措施与专人看护,安全员巡视检查。(7)脚手架临街面务必有防止坠物伤人的防护措施。(8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏与警戒标志，严禁非操作人员入内。十、脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划通常包含：拆架的步骤与方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或者竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、
45、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架邻近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如务必换人时，应将拆除情况交代清晰后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件与铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。十一、脚手架搭设示意图错误！未找到引用源。.
