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1、建设单位：项目名称：第二人民医院扩建项目子项名称：人防急救医院专业：结构设计号：设计阶段：施工图设计-设计依据V 二工程概况荷载计算V 四构件内力分析及配筋计算V 五外墙计算V 六临空墙计算七门框墙计算V 八总信息九楼梯计算书纯地下室柱下独立柱基计算:一,、设计依据建筑结构可靠性设计统一标准建筑结构荷载规范建筑工程抗震设防分类标准建筑抗震设计规范地下结构抗震设计标准地下工程防水技术规范高层建筑混凝土结构技术规程建筑地基基础设计规范工程结构通用规范建筑与市政工程抗震通用规范建筑与市政地基基础通用规范砌体结构通用规范混凝土结构通用规范成都市人民防空地下室设计标准人民防空地下室设计规范GB50068
2、2018GB50009-2012GB50223-2008GB50011-2010（2016年版）GB/T51336-2018GB50108-2008JGJ3-2010/J 186-2010GB50007-2011GB55001-2021GB55002-2021GB55003-2021GB55007-2021GB55003-2021DBJ51/Tl59-2021GB50038-2005 以下简称人规设计任务书其它有关现行规范、规程V二、工程概况本工程位成都市郸都区唐昌镇，为附建式人防地下室。防护类别：甲类,抗力级别：核5级、常5级，防化级别：乙级（人防急救医院）。地下室共1层，防空地下室位于负1
3、层。地下室顶板覆土最大厚度为：1.2m,地下室人防区平时使用功能为小汽车停车库，战时使用功能为人防急救医院。共1个防护单元，其中1个人防固定电站。地下室结构形式：框架结构，基础形式：主楼、纯地下室均为独立基础加抗水板。岩土工程勘察报告：西北综合勘察设计研究院2022年10月提供的郸都区第二人民医院扩建项目岩土工程勘察报告（勘察阶段：详细勘察）（工程编号:一-；该报告经施工图审查为合格）。土层分布情况：杂填土层（层厚：1.002.70m）；粉土层（层厚：1.302.20m）；松散卵石层（层厚：1.403.60m）；稍密卵石层（层厚：2.206.30m）；中密卵石层（层厚：1.704.90m）；密
4、实卵石层,本次勘察未揭穿。本工程相对标高0.000相对于绝对标高601.500mo本工程地下水分布情况：根据地勘报告：抗浮水位标高为6（）0.500m,相当于设计标高-1.00OmoV三、荷载计算（地下室）一、顶板面荷载1）、顶板等效静载标准值：查“人规”表4.8.2得等效静载qcei=120kNm2（覆土为h）.5m）qcei=140kNm2（覆土为0.5VhWlm）2）、顶板恒载标准值：（成都基准方中建筑设计股份有限公司）详大计算书二、外墙荷载3）、外墙的等效静载标准值:查人规表483-1得qce2=IOOkNZm2三、底板的等效静载：查人规4.8.15得qce3=50kNm2（抗水板）四
5、、临空墙的等效静载：查人规表4.8.8及表4.8.9-2得室内单向出入口临空墙：qe=2IOkNZm2室外楼梯、竖井、穿廊出入口临空墙：qe=270kNm2室内楼梯出入口临空墙：qe=2IOkNZm2临空墙：qe=230kNm2五、门框墙的等效静载：查人规表4.8.7及表4.8.9-2得室外楼梯、竖井、穿廊出入口门框墙：qen=400kNm2室内楼梯出入口门框墙：qefi=400kNm2临空墙上门框墙：qe=340kNm2V四人构件内力分析及配筋计算计算程序一YJK版本号V4.3.0材料：钢筋一HRB400、HRB500混凝土一顶板：C30框架梁：C30框架柱：详民用人防外墙：C30人防墙：C
6、30（一）、框架、顶板、底板验算1）、框架验算：根据战时验算结果绘制成地下室顶梁配筋图。2）、顶板验算：根据战时验算结果绘制成人防地下室顶板配筋图。3）、底板验算：满足人防要求。4）、有关电算文件一一后附V五、外墙计算1.WQ1地下室外墙计算（郸县二医院）项目名称构件编号B期设计校对审核执行规范：混凝土结构设计规范（GB50010-2010）,本文简称混凝土规范建筑结构荷载规范（GB50009-2012）,本文简称荷载规范人民防空地下室设计规范（GB50038-2005）,本文简称人防规范钢筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;P-HRB
7、F335;Q-HRBF400;R-HRBF500【注意】：混凝土材料参数值与规范不同！C30自定义参数：fc=2L45规范=14.30ft=2.14规范=L43fck=3O.15JS=2O.IOftk=3.02规范=2.01Ec=36000.00规范:30000.00（除以上参数外,其余特性均按此等级考虑）【注意】：材料参数值与规范不同！HRB400自定义参数：fy=432.00规范=360.00fy=432.00规范=360.00（除以上参数外,其余特性均按此等级考虑）1基本资料1.1 几何信息地下室层数1地下室顶标高(m)-1.300墙宽L(m)1.000外地坪标高(m)-0.100层高表
8、层层高(m)外墙厚(mm)T层5.900450板边支撑条件表板边顶边底边侧边支承方式简支固定自由犍尺樵型前1.2 荷载信息静止土压力土压力计算方法静止土压力系数0.500水土侧压计算水土分算地下水压是否调整地下水埋深(In)0.900土天然容重(kN/n?)18.00士饱和容重(kN3)20.00上部恒载-平时(kNm)0.00上部活载-平时(kNm)0.00上部恒载-战时(kNm)0.00地面活载-平时(kPa)0.00人防等效静荷载(kPa)位置等效静荷载位置等效静荷载位置等效静荷载T层110.00013配筋信息碎强度等级C30配筋调整系数1.0钢筋级别HRB400竖向配筋方法纯弯压弯取大
9、外纵筋保护层(mm)40竖向配筋方式非对称内纵筋保护层(mm)20裂缝限值(mm)0.20泊松比0.20裂缝控制配筋考虑P-效应乂1.4计算选项信息竖向弯矩计算方法连续梁板计算类型平时组合弹性板板计算类型战时组合塑性板支座弯矩调幅幅度(%)0.0塑性板B1.8蒸气养护或掺早强剂活载准永久值系数0.50水压准永久值系数0.50活载调整系数1.00地下水压调整系数1.002计算(1)荷载计算(2)内力计算(3)配筋计算(4)裂缝验算荷载说明：永久荷载：土压力荷载，上部恒载-平时，上部恒载-战时可变荷载：地下水压力，地面活载，上部活载-平时，人防荷载平时组合：平时荷载基本组合战时组合：战时荷载基本组
10、合准永久组合：平时荷载准永久组合(用于裂缝计算)2.1 荷载计算2.1.1 墙上竖向压力平时组合(kNm)：1.3000.000+1.5000.000=0.000战时组合(kNm)：1.300X0.000=0.000准永久组合(kNm)：0.000+0.5000.000=0.0002.1.2 侧压荷载计算(1)土压力标准值(kPa)水土分算，土侧压按静止土压力计算，静止土压力系数k=0.500地下室顶面，标高-L300,总埋深1.200,地下水位以上0.900,地下水位以下0.300p=k1+Zr(皿-2)。2=0。5/18X0.9+0.5(20-10)0.3=9.6Pw-9w=100-3=3
11、土压力起算位置，标高-0.100-1层底，标高-7.200,总埋深7.100,地下水位以上0.900,地下水位以下6.200p=khI+k(so,一，卬)2=05X18X0.9+0.5(20-10)6.2=39.1Pw=w=IOx6.2=62式中：p土压力(kN?)pw水压力(kNr2)k土压力系数r土的天然容重(kN/n?)rsat土的饱和容重(kN/n?)rw水的重度(kNP)hi地下水位以上的土层厚度(m)h2地下水位以下的土层厚度(m)(2)地面上活载等效土压力(标准值，kPa)：p=kGk=0.500X0.000=0.000(3)荷载组合系数表组合人防荷载土压力水压力平时地面活载上部
12、恒载上部活载平时组合一1.301.301.501.301.50战时组合1.001.301301.30-(4)侧压力荷载组合计算(kPa)：位置标高土压力水压力地面活载等效平时组合准永久组合人防荷载战时组合T层顶-1.309.603.000.0016.3811.10110.00126.38T层底-7.2039.1062.000.00131.4370.10110.00241.43-0.100-1.000上侧压水侧压地面活载效鼠防健110,0000(5)侧压荷载分解结果表(kPa):平时组合准永久组战时组合地下室层号均布荷载三角荷载均布荷载三角荷载均布荷教三角荷载-116.380115.05011.
13、10059.000126.380115.050注：表中所列三角荷载值是对应于各层底的荷载值(最大)2.2 内力计算按连续梁计算竖向弯矩按连续梁模型计算，水平向弯矩仍按板块模型计算调幅前(kN.mm)层部位平时组合准永久组合战时组合水平向T层左边0.000.000.00跨中0.000.000.00右边0.000.000.00竖向T层顶边0.000.000.00跨中158.3787.68425.43底边-338.27-185.22-816.90结果不进行调幅平时组合弯矩图战时组合弯矩图33827425.438一6.9。弯矩囱一战时组创kN.m/m)2.3 配筋及配筋成果表2.3.1 配筋说明：(1
14、)配筋方法水平按纯弯配筋，竖向取压弯与纯弯配筋的大值(2)单位说明：以下各表格中单位除说明外，配筋面积单位:mr2m,裂缝宽度单位:mm,弯矩单位kN.mm,轴力单位kNm,配筋率:2.3.2 平时组合计算配筋表部位M(kN.mm)N(kNm)As(mm2m)配筋率%T层水平向左边-内侧0.0010050.22左边-外侧0.009000.20跨中-内侧0.0010050.22跨中-外侧0.009000.20右边-内侧0.0010050.22右边-外侧0.009000.20竖向顶边-内侧0.000.010050.22顶边-外侧0.000.09000.20跨中-内侧158.370.010050.2
15、2跨中-外侧158.370.09000.20底边-内侧-338.270.09000.20底边-外侧-338.270.020650.462.3.3战时组合计算配筋表部位M(kN.mm)N(kNm)As(mm2m)配筋率%T层水平向左边-内侧0.0011250.25左边-外侧0.0011250.25跨中-内侧0.0011250.25跨中-外侧0.0011250.25右边-内侧0.0011250.25右边-外侧0.0011250.25竖向顶边-内侧0.000.011250.25顶边-外侧0.000.011250.25跨中-内侧425.430.020430.45跨中-外侧425.430.011250.
16、25底边-内侧-816.900.011250.25底边-外侧-816.900.043660.972.3.4控制情况计算配筋表层部位计算AS选筋实配AS实配筋率控制组合T层水平向左边-内侧1125E1413011840.26战时组合左边-外侧1125EI413011840.26战时组合跨中-内侧1125E1413011840.26战时组合跨中-外侧1125Ei413011840.26战时组合右边-内侧1125E1413011840.26战时组合右边-外侧1125E1413011840.26战时组合竖向顶边-内侧1125EI4I3011840.26战时组合顶边-外侧1125EI413011840.
17、26战时组合跨中-内侧2043E147021990.49战时组合跨中-外侧1125EI413011840.26战时组合底边-内侧1125E14I3011840.26战时组合底边-外侧4366E207044881.00战时组合注：表中“计算As”取平时组合与战时组合计算配筋的较大值2.4 裂缝验算按实际配筋，及相应于准永久组合的弹性内力进行计算裂缝宽度限值:0.20Omm层部位MqNq选筋实配AS裂缝（mm）结论T层水平向左边-内侧0.0E1413011840.000满足左边-外侧0.0E1413011840.000满足跨中-内侧0.0E1413011840.000满足跨中-外侧0.0E1413
18、011840.000满足右边-内侧0.0E1413011840.000满足右边-外侧0.0E1413011840.000满足竖向顶边-内侧0.00.0E14I3O11840.000满足顶边-外侧0.00.0E1413011840.000满足跨中-内侧87.70.0E147021990.031满足跨中-外侧87.70.0E1413011840.000满足底边-内侧-185.20.0E1413011840.000满足底边-外侧-185.20.0E207044880.048满足最大裂缝宽度0048计算前筋而积筒图一板时组贺mm2m)【理正结构设计工具箱软件6.5PB3计算H期:2022-10-302
19、3:40:44V六,、临空墙计算1.LQ1计算项目：LQl计算条件墙长:2. 00(m)墙宽=6.30 (m)墙厚=300(mm)墙面均布荷载:230.00(kNm2)竖向均布荷载：000(kNm)碎强度等级：C30纵筋级别：HRB400配筋计算as(mm):38(mm)跨中弯矩调整系数：1.15支座弯矩调整系数：0.85支承条件：*下边右边上边左边固接简支固接简支内力结果(已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-mm):Ma=132.25Mb=O.OO垂直板边弯矩(kN-mm):下右上左-0.00-0.00-0.00-0.00竖直方向配筋(m2m):注意：配
20、筋小于0表示超筋，荷载作用面为外侧上截面：非荷载侧=750荷载侧;750(mm2m)中截面：非荷载侧=750荷载侧二750(mm2m)下截面：非荷载侧=750荷载侧=750(mm2m)水平方向单侧配筋(mf2m):注意：配筋小于0表示超筋左中右750.OCI1226.24750.002.LQ2计算项目：LQ2计算条件墙长=15.00(m)墙宽=6.30 (m)墙厚=400(mm)墙面均布荷载:230.00(kN2)竖向均布荷载:0.00(kNm)碎强度等级：C30纵筋级别：HRB400配筋计算as(mm):38(mm)跨中弯矩调整系数：0.90支座弯矩调整系数：1.10支承条件：左边*下边右边
21、上边g00010000001000IOOCg10001000内力结果(已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma=0.00Mb=342.33垂直板边弯矩(kN-mm):下右-836.80-0.00-836.80-0.00竖直方向配筋(m2m):注意：配筋小于0表示超筋，荷载作用面为外侧上截面：非荷载侧=800荷载侧=6608(mm2m)中截面：非荷载侧=2446荷载侧二800(mm2)下截面：非荷载侧=800荷载侧二6608(mm2)水平方向单侧配筋(mf2m):注意：配筋小于0表示超筋左中右1000.OCI1000.001000.003.LQ3计
22、算项目：LQ3计算条件墙长=2.20(m)墙宽=6.30(m)墙厚=400(mm)墙面均布荷载:230.00(kNm2)竖向均布荷载：0.00(kNm)碎强度等级：C30纵筋级别：HRB400配筋计算as(mm):38(mm)跨中弯矩调整系数：1.00支座弯矩调整系数：1.00支承条件：*下边右边上边左边固接简支固接简支内力结果(已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):Ma139.15Mb=O.OO垂直板边弯矩(kN-mm):-0.00-0.00-0.00-0.00竖直方向配筋(m2m):注意：配筋小于0表示超筋，荷载作用面为外侧上截面：非荷载侧=1000荷载侧;1000(m
23、m2/m)中截面：非荷载侧=WOO荷载侧;1000(mm2/m)下截面：非荷载侧=1000荷载侧二1000(mm2m)水平方向单侧配筋(mf2m):注意：配筋小于0表示超筋左中右1000.OCI1000.001000.004.LQ4计算项目：LQ4计算条件墙长=4.4O(In)墙宽=6.30(m)墙面均布荷载:230.00(kN62)竖向均布荷载:0.00(kNm)险强度等级：C30纵筋级别：HRB400配筋计算as(mm):38(mm)跨中弯矩调整系数：0.95支座弯矩调整系数：1.10支承条件：*下边右边墙厚=400(mm)上边左边0.0内力结果（已乘弯矩调整系数）内力按塑性理论计算（适用
24、于大偏心受压）:跨中弯矩(kN-mm):99.OOMa=199.26Mb=垂直板边弯矩(kN-mm):下右-229.26-0.00-229.26-0.00竖直方向配筋(mn/2/m):注意：配筋小于0表示超筋，荷载作用面为外侧上截面：非荷载侧二800荷载侧;1638(mm2)中截面：非荷载侧;1000荷载侧二800(mm2m)下截面：非荷载侧二800水平方向单侧配筋(m2m):注意：配筋小于0表示超筋左中荷载侧二1638(mm2/In)右1000.OCI1322.851000.005.LQ5计算项目：LQ5计算条件墙长=5.25(In)墙宽=6.30(m)墙面均布荷载:230.00(kN62)
25、竖向均布荷载:0.00(kNm)险强度等级：C30纵筋级别：HRB400配筋计算as(mm):38(mm)跨中弯矩调整系数：0.90支座弯矩调整系数：1.10支承条件：*下边右边墙厚=400(mm)上边左边内力结果(已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-mm):Ma191.23Mb=130. 67垂直板边弯矩(kN-mm):-319.42-0.00-319.42-0.00竖直方向配筋(mn/2/m):注意：配筋小于0表示超筋，荷载作用面为外侧上截面：非荷载侧二800荷载侧;2282(mm2)中截面：非荷载侧;1000荷载侧二800(mm2m)下截面：非荷载侧
26、二800水平方向单侧配筋(m2m):注意：配筋小于0表示超筋左中荷载侧二2282(m2In)右1000.OCI1267.491000.006.LQ6计算项目：LQ6计算条件墙长=3.9O(In)墙宽=6. 30 (m)墙面均布荷载:230. 00 (kN62)竖向均布荷载:0. 00 (kNm)险强度等级： C30纵筋级别：HRB400配筋计算 as (mm):38 (mm)跨中弯矩调整系数：1. 15支座弯矩调整系数：0. 85支承条件：*下边右边墙厚=300(mm)上边左边内力结果（已乘弯矩调整系数）内力按塑性理论计算（适用于大偏心受压）:跨中弯矩(kN-mm):Ma=237.22Mb=垂
27、直板边弯矩(kN-mm):下右87.55上-129. 42左-0.00-129.42-0.00注意：配筋小于。表示超筋，荷载作用面为外侧上截面：非荷载侧二600荷载侧;1337(mm2/m)中截面:非荷载侧二905荷载侧二600(mm2m)下截面：非荷载侧二600荷载侧二1337(mm2/In)水平方向单侧配筋(m2m):注意：配筋小于。表示超筋左中右750.002299.07750.007.LQ7计算项目：LQ7计算条件墙长=7.25(In)墙宽=6.30(m)墙面均布荷载:230.00(kNm2)竖向均布荷载：0.00(kNm)碎强度等级：C30纵筋级别：HRB400配筋计算as(mm):
28、38(mm)跨中弯矩调整系数：1.00支座弯矩调整系数：1.00支承条件：*下边右边墙厚=400(mm)上边左边0.0内力结果（已乘弯矩调整系数）内力按塑性理论计算（适用于大偏心受压）:跨中弯矩(kN-m/m):Mb=225. 18Ma=169.70垂直板边弯矩(kN-m/m):下配筋结果釉压比：N(A*fc)=0.0000竖直方向配筋(m2m):注意：配筋小于。表示超筋，荷载作用面为外侧上截面：非荷载侧=800荷载侧二3218(mm2)中截面：非荷载侧=1609荷载侧二800(mm-2/In)下截面：非荷载侧=800荷载侧二3218(mm2m)水平方向单侧配筋(mf2):注意：配筋小于0表示
29、超筋左中右1000.OCI1120.011000.00V七、门框墙计算门框墙配筋采用查标准图集钢筋混凝土门框墙0704相关内容V八、总信息总信息文件工程名称:YY工程代号：设计人：校核人：软件名称:盈建科建筑结构设计软件版本：4.3.0计算日期:2022/10/3012:07:23*木*木*木*木设计参数输出结构总体信息结构体系：框架结构结构材料信息：钢筋混凝土结构所在地区：全地下室层数：I嵌固端所在层号(层顶嵌固)：1与基础相连构件最大底标高(m):-5.150裙房层数：4转换层所在层号：0加强层所在层号：0竖向荷载计算信息：施工模拟三风荷载计算信息：不计算风荷载地震力计算信息：计算水平地震
30、作用是否计算吊车荷载：否是否计算人防荷载：是是否考虑预应力等效荷载工况：否是否生成绘等值线用数据：否是否计算温度荷载：否竖向荷载碎墙轴向刚度考虑徐变收缩影响：否是否生成传给基础的刚度：是凝聚局部楼层刚度时考虑的底部层数(0表示全部楼层)：3上部结构计算考虑基础结构：否施工模拟加载层步长：1考虑填充墙刚度：否采用通用规范：是计算控制信息水平力与整体坐标夹角：0.00连梁按墙元计算控制跨高比：4.00连梁材料强度默认同墙：是墙元细分最大控制长度(m):1.00板元细分最大控制长度(m):1.00短墙肢自动加密：是弹性板荷载计算方式：平面导荷膜单元类型：经典膜元(QA4)考虑梁端刚域：是考虑柱端刚域
31、：否是否输出节点位移：否墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：是结构计算时考虑楼梯刚度：否梁与弹性板变形协调：是弹性板与梁协调时考虑梁向下相对偏移：否梁墙自重扣除与柱重叠部分：是楼板自重扣除与梁墙重叠部分：否刚性楼板假定：整体指标计算采用强刚，其它计算非强刚地下室楼板强制采用刚性楼板假定：是是否自动划分多塔：是自动划分多塔时不考虑地下室：是可确定最多塔数的参考层号：O地震内力按全楼弹性板6计算：否计算现浇空心板：否增加计算连梁刚度不折减模型下的地震位移：否门式刚架按平面框架方式计算：否自动计算现浇板自重：是刚度系数竖向荷载作用下：梁刚度放大系数按2010混凝土规范5.2.4条取值：否中梁刚度放大系数
32、：LOO边梁刚度放大系数上限：1.20地震作用下：中梁刚度放大系数：1.30边梁刚度放大系数：1.20连梁刚度折减系数：0.50风荷载作用下：连梁刚度折减系数：1.00二阶效应信息是否考虑P-Delt效应：否分析求解信息启用并行求解器：是使用CPU核心数量（0为自动）：-2设定内存（MB,0为自动）：0自定义控制参数：求解器类型：PardisoCouple加载步骤数量：I迭代次数0,100：30位移控制：是位移控制精度：0.0010荷载控制：是荷载控制精度：0.0010地震信息阻尼比确定方法：结构的阻尼比：按地震动区划图GB18306-2015计算：设计地震分组：地震烈度：场地类别：特征周期：
33、周期折减系数：特征值分析类型：振型数确定方式：用户定义振型数：按主振型确定地震内力符号：框架的抗震等级：钢框架的抗震等级：剪力墙的抗震等级：抗震构造措施的抗震等级：框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:全楼统一0.080否7 (0.15g)II0.400.90WYD-RITZ 用户定义 100 否222 不改变 是地下一层以下抗震构造措施抗震等级逐层降级及抗震措施4级：是是否考虑偶然偏心：X向偶然偏心值：Y向偶然偏心值：偶然偏心计算方法：是否考虑双向地震扭转效应：自动计算最不利地震方向的作用：斜交抗侧力构件方向的附加地震数：活荷重力荷载代表值组合系数：使用自定义地震影响系数曲线：
34、地震影响系数最大值：罕遇地震影响系数最大值：地震作用放大方法：全楼地震力放大系数：地震计算时不考虑地下室以下的结构质量:是0.050.05等效扭矩法(传统法)是 是00.50否0.3400.720 全楼统一 1.00 否时域显式随机模拟法执行时域显式随机模拟法：性能设计信息是否考虑性能设计：是性能设计规范依据：抗震规范正截面性能设计：不屈服斜截面性能设计：不屈服地震水准：中震性能设计按钢结构设计标准(GB50017-20I7):否性能设计包络信息按照抗规方法进行性能包络设计：否隔震减震设计信息是否按规范进行剪重比调整：否梁端弯矩调幅系数：0.85框架梁调幅后不小于简支梁跨中弯矩的倍数：0.50非框架梁调幅后不小于简支梁跨中弯矩的倍数：0.33梁扭矩折减系数：0.40实配钢筋超配系数：1.15按层刚度比判断薄弱层方法：仅按抗规底部嵌固楼层刚度比执行高规3.5.2-2:否自动对层间受剪承载力突变形成的薄弱层放大调整：否自动根据层间受剪承载力比值调整配筋
