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1、宁波市公交清河路始发站工程模板及承重架计算书一、工程概况：本工程建筑面积总计255m2,有三个建筑单体：管理用房建筑面积120m2,一层框架结构，檐口标高4.50m及5.40m;公厕建筑面积61m2,一层框架结构,檐口标高6.00m,建筑最高6.90m;站台建筑面积75m2,一层钢结构。因建筑单体体量均较小，模板及承重架计算时，不再区分各单体而是择机统一计算，本计算书适用以上各单体建筑。二、计算依据：1、本工程施工图；2、木结构设计规范GB50005-202*；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；4、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规范DB33/1035-202*(以
2、下简称浙规范)；5、建筑施工扣件式钢管脚手架构造与设计刘群主编；6、高层建筑结构工程施工某志缙、某帆编著；7、建筑结构静力计算手册中国建筑工业出版社。三、钢管及其附件力学性能：钢管(4835):截面抵抗矩W=5.O8cm3,惯性矩1=12.19cm,截面积：A=4.89cm2弹性模量E=2.06Xl()5Nmm2,自重38.4Nm,回转半径i=l.58cm钢管强度设计值：fm=205Nmm2,fv=125Nmm2扣件自重：直角扣件13.2N/个，对接扣件18.4N/个，旋转扣件14.6/个屋面模板及承重架计算查本工程施工图公厕屋面在轴部分局部结构最大标高为5.970m,公厕其余屋面标高为5.0
3、70m及4.500m;管理用房屋面标高为3.87Om,均小于最大标高为5.970m,因而承重架支撑高度按5.97Om计，板厚100nIm。其余屋面模板及承重架施工时可参照执行。屋面模板承重架板厚100mm,支撑高度5.97m参照以往同类工程经验，决定采用：碎板底模为18厚胶合板，内楞（方木50X70）300,外楞及支撑体系采用巾48X3.5钢管，立杆纵距L=900,立杆横距Lb=1200m,步距h=1600mm（底步）及h=1319廊（其余各步），以此验算模板及支撑体系的安全性。结构设计简图见图（一）。一、碎板底模(胶合板)计算：按三跨连续梁计算，梁高h:18,梁宽取b=1200,跨度300,
4、见图(二)。静均布荷载标准值：q1=(24+1.1)0.101.20+0.30X1.20=3.372KN/m注：板底模板自重取0.3KN/m2活均布荷载标准值：q2=(l.0+2.0)X1.20=3.60KN/m注:施工人员及设备荷载取LoKN/m2振捣碎荷载取2.0KNm2W=bh26=120l.876=64.8cm3I=bh712=120l.8712=58.32cm,(1)抗弯强度计算：。=M/Wfm,fm=15Nmm2不考虑活荷载的最不利分布(跨度小，仅为300),则:M=YGX+l.4Mw=1.35X(0.100X3.3720.302)+1.4X(0.100X3.600.302KN.m
5、086KN.mo=0.086X10764.8XlO3=1.33Nmm215Nmm2=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=1.4Nmm2Q=0.6qL=0.6(1.353.372+1.43.60)X0.3=1.727KN=31.72710V(2120018)=0.12Nmm21.4Nmm2=fv满足要求。(3)刚度计算此时荷载仅取静荷载标准值5,最大挠度V为：V=O.677q1LV100EIV,V=L150,E=6000Nmm2V=O.6773.3723007(100600058.3210,)=0.053mm2.Omm=300/150=L/150满足要求。二、纵向水平杆(模
6、板内楞50X70方木)计算：按三跨连续梁计算,梁宽b=50,梁高h=70,跨度1200,见图(三)。q静二RbJL=1.13.372X0.3/1.20=0.927KN/mq活=Rbz/L=1.13.600.3/1.20=0.990KN/mW=bh26=5726=40.83cm3I=bh312=57712=142.92cm(1)抗弯强度计算：o=M/Wfm,fm=13Nmm2考虑活荷载的最不利分布(跨度较大，为1200),则:M=YgMgk+1.4Mqk=1.35X(0.1000.9271.202)+1.4X(0.117X0.9901.202)=0.414KN.mo=0.414106/48.6I
7、O3=8.52Nmm213Nmm2=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=1.3Nmm2Q=0.600q静L+0.617q活L=0.600l.350.9271.20+0.6171.40.990X1.20=1.927KN=31.927107(25070)=0.83Nmm21.3N/mm2=fv满足要求。刚度计算此时荷载仅取静荷载标准值Q，最大挠度V为：V=0.677qsfL7100EIV,V=L/150,E=9000N/mm2V=0.677X0.9271202*/(1009000142.9210,)=1.Omm8.0mm=1200/150=L/150满足要求。三、横向水平杆（
8、模板外楞。48X3.5横向钢管）计算:按简支梁计算（按简支梁计算依据参见浙规范5.2.5条），跨度900,计算简图见图（四），横向水平杆受内楞（方木）传下荷载，理论上应为集中力，但因实际施工时内楞相对于横向水平杆布置的正确定位难以确定，现按均布荷载计算，相应静、活均布荷载标准值为：q沛二0.30X1.20+（2.4+1.1）0.10XI.20=3.372KN/mq活=（1.0+2.0）l.20=3.60KN/m（1）抗弯强度计算：O=M/Wfm,fm=205Nmm2M=cEMGK+L4Mqk=1.350.125qsfL2+1.40.125qf,liL2=1.350.1253.372X0.92+
9、1.40.1253.60X0.92=0.97KN.m=0.97X1075.08IO3=191Nmm2205Nmm2=fm满足要求。（2）抗剪强度计算：=2Qd0tfv,fv=125Nmm2（d。为钢管中径）Q=0.5X1.35Xq静XL+0.5X1.4Xq活XL=0.5l.35X3.372X0.9+0.5l.4X3.60X0.9=4.32KN=24.32103X（48-1.75）3.5=17.0Nmm2125Nmm2=fv满足要求。（3）刚度计算此时荷载仅为静载标准值：qfff=3.372KN/mV=5qfffL7384EI=53.3729007（3842.0610s12.1910,）=1.1
10、4mm6mm=900/150=L150,且小于IOmm满足要求。四、扣件抗滑移计算：上述三、（2）条中Q值2倍即为主扣件受力值。主扣件受力：R=2X4.32=8.64KN12KN=双扣件抗滑承载力采用双扣件抗滑能满足要求。注：立杆纵距L=900mm,立杆横距L=1200mm时，立杆顶节点必须采用双扣件，若立杆纵距L保持不变，而将立杆横距Lb缩小至100Om后，允许立杆顶节点处采用单扣件。五、立杆的稳定性计算：单根立杆复盖面积为LXLb=900X120Omm2,立杆顶端轴向力设计值即为上述四、条中主扣件受力值R=8.64KNo(1)、立杆底脚处轴力NUt计算：脚手架钢管及配件自重N。计算：立杆以
11、及纵向、横向钢管自重：N1=(5.97-0.10-0.018)38.4+5(1.20+0.90)X38.4=16.35X38.4=628N=0.628KN注:步数4步,底步高1.60m,其余3步高均为1319mm(5970-100-18-94-200-1600)/3=1319)立杆计算单元内扣件自重：N2=13.211+18.4(16.35/6.5)=191N=0.191KN注:除顶端3个直角扣件外，其余每个节点2个直角扣件，共计11个，对接扣件按每6.5In采用1个。剪刀撑自重：按最不利情况考虑，计算立杆处于双向剪刀撑交叉处，剪刀撑与地面夹角为o纵向：tg=hLa=1319900=1.466
12、,得Q=55.69横向：tg=hLb=13191200=1.099得Q=47.70夹角a平均值为(55.690+47.70)/2=51.701.=(La+Lb)2=(0.90+1.20)/2=1.05m查计算依据5,剪刀撑单位面积自重：Gj=6.3432/(cosaXsina)+2.2462/(Lsina)IO3KNm2以Q=51.70,L=L05m代入，Gj=15.77103KNm2从而立杆受剪刀撑自重引起的岫为：N3=15.77103X(5.97-0.10-0.018)X1.05X2=0.194KN脚手架自重引起立杆底部轴向力标准值N。为：N0=N1+N2+N3=0.628+0.191+0
13、.194=1.01KN立杆底部总轴向力设计值NUt为：Nut=R+1.35N0=8.64+1.35X1.01=10.00KN(2)、计算长度1。及稳定折减系数:按浙规范5.3.3条，计算长度1。取以下二式计算结果的最大值：I0=h+2aa=482+70=94mmIO=KUhK=L163,=1.368注：式采用h=1319mm,a=94mm式采用h=1600mm,La=900mm,Lb=1200mm按式计算：l0=1319+294=1507mm按式计算：I0=1.1631.5781600=2936mm从而：I0=max1507,2936=2936mm(3)、立杆的稳定性计算：按浙规范5.3.2-
14、3条,不组合风荷载时：NutAKllf,f=205Nmm2入=I0/i=2936/1.58X10=186查表得：=0.207Kh=1/(1+0.005(H-4)=1/(1+0.005(5.97-4)=0.990A=4.89cm210.00107(0.2074890.990)=99.8Nmm2205Nmm2立杆稳定性满足要求。梁模板及承重架计算本工程梁宽均为250mm,而梁高规格复杂，有h=300,400,450,570,600,870,1170mm等多种规格。现对梁计算bXh=250X600及bXh=250X1170二种规格,支撑高度按最不利考虑，取H=5.97m。其余规格梁请按梁模板支撑一览
15、表规定进行相应套用。梁计算(bh=250X600,支撑高度H=5.97m)梁宽b=250,梁高h=600,与梁相连接处板厚100,支撑梁边板面的立杆间距为900X1200。梁模板采用18厚胶合板,梁底内楞方木50X70(2根)，外楞钢管为巾48X3.5,梁底立杆纵距(沿梁跨)La=900,立杆横距Ll600,步距h1600,详见图(一)o一、梁底模(18厚胶合板)计算：按简支梁计算，取梁宽b=900,梁高h=18,结构计算简图见图(二)。梁佐+钢筋(包括梁边板)自重标准值；q11=(24+1.5)X0.60X0.90X0.25(24+l.1)X0.175X0.90X0.10)/0.25=15.
16、35KN/m模板自重标准值：q12=0.50.90(2(0.60-0.1)+0.25)/0.25+0.3X0.90X0.175/0.25=2.44KN/m注：梁模板自重取0.5KN/m：屋面板模板自重取0.3KN/m?静均布荷载标准值：q1=q11+q12=15.35+2.44=17.79KN/m活均布荷载标准值：q2=(1.0+2.0)X0.90=2.70KN/m注：施工荷载取1.0KN/m2,振捣荷载取2.0KNm2o截面抵抗距W=bh2b=90XL826=48.60cm3截面惯I=bh712=901.8712=43.74cm,(1)抗弯强度计算：=M/Wfm,fm=15Nmm2不考虑活荷
17、载的最不利分布，贝0：M=YgMgk+1.4=1.35X0.125X17.79X0.252+1.40.1252.700.252=0.217KN.mO=0.217106/48.60XlO3=4.47Nun215Nmm2-fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=1.4Nmm2Q=0.500qL=0.500(1.35X17.79+1.42.70)X0.25=3.47KN=33.47103/(29OO18)=0.32Nmm21.4Nmm2-fv满足要求。(3)刚度计算：此时荷载仅取静荷载标准值Q，最大挠度V为：V=5qlL7384EIV,V=L150,E=6000Nmm2V=5X17
18、.79X2507(384600043.7410,)=0.34mm1.67mm=250/150=L/150满足要求。二、梁底内楞(50X70方木)计算：按三跨连续梁计算，梁宽b=50,梁高h:70,跨度L=900,结构计算简图见图(三)，其上作用的均布荷载可由图(二)中支座反力RK或RB)转化而得。RA静=0.50X17.79X0.25=2.224KNq静=Rb的/L=2.224/0.90=2.471KN/mRb活=0.502.70X0.25=0.338KNQ活=Rb活/L=0.338/0.90=0.376KN/m截面抵抗抗矩W=bh26=5726=40.83cm3截面惯性I=bh712=577
19、12=142.92cm4(1)抗弯强度计算：O=M/Wfm,fm=13Nmm2考虑活荷载的最不利分布(跨度较大，为900),贝J:M=YgMgk+1.4EMW=1.35(0.1002.4710.902)+1.4(0.1170.3760.902)=0.320KN.m=0.320106/40.8310s=7.84Nmm213Nmm2-fm满足要求。(2)抗剪强度计算：-3Q2bhfv,fv=1.3Nmm2Q=O.600q静L+0.617q活L=O.6001.352.4710.90+0.6171.40.376O.90=2.09KN=32.09X107(25070)=O.90Nmm21.3N/mm2=
20、fv满足要求。(3)刚度计算：此时荷载仅取静荷载标准值q睥，最大挠度V为：V=0.677qwL7100EIV,V=L150,E=9000Nmm2V=0.677X2.471X9007(1009000142.9210,)=0.85mm6.00mm=900/150=L/150满足要求。三、梁底横向水平杆(梁底外楞。48X3.5钢管)计算：横向水平杆为简支梁，梁跨L=600,其上受内楞传下的集中力，该集中力可由图二梁底胶合板的支座反力决定，结构计算计算简图见图四(图四中集中力取自图二中静均布荷载q=17.79KN/m时的简支梁支座A、B反力)。MmaX静=2.224X0.175=0.389KN.mQ皿
21、静=2.224KN同理，当图二中静均布荷载取q2=2.70KN/m时,可得：Mnm活二0389X(2.70/17.79)=0.059KN.mQ皿活=2.224(2.70/17.79)=0.338KN(1)抗弯强度计算：M=YGXEMGK+1.4XEMQ=YGXMmax静+L4Mnax活=1.35X0.384+1.4X0.059=0.601KN.mO=0.601106/5.08XlO3=118KN.m205KN.m=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=2Qd0tfv,fv=125Nnm2(d0为钢管中径)Q=1.35Qmax静+1.4Qnnx活=1.35X2.224+1.4X0.338=3.47
22、6KN=23.476103(48-1.75)3.5=13.7Nmm2125Nmm2=fv满足要求。(3)刚度计算：查建筑结构力计算手册，得：V=PaL2(3-42)24EI=2.2241031756002(3-4X0.2922)/(242.061012.19IO1)注：a=175/600=0.292-0.61mm4.00mm=600/150=L/150满足要求。四、扣件抗滑移计算：显然图四中支座A或B反力(三、(2)中的Q=3.476KN)加上梁边板传来的荷载用即为扣件受力值。梁边板传来的荷载R计算：R1=受荷面积X单位面积荷载值=(O.17520.90+0.902l.20)(1.35(25.
23、l0.10+0.3)1.4(1.0+2.O)=4.946KN扣件受力R：R=Q+R1=3.476+4.946=8.42KNF12=34.45,14.40=14.40KNm2振捣碎对模板的侧向压力F2:F2=4KNm2拉杆螺栓受力F：F=(1.35F1+1.4F2)X梁侧受荷高度X外楞间距=(1.3514.40+1.44)X(0.60-0.10)X0.90=11.27KN=FAfm,fm=170Nmm2(螺栓设计应力)采用1根d)12螺栓，面积：A=do24=10.024=78.54mm2(12拉杆有效直径do=10.0mm)O=IL27X10778.54=143Nmm2立杆底脚处轴力N“计算：
24、脚手架钢管及配件自重N。计算：立杆以及纵向、横向钢管自重：N1=0.628KN立杆计算单元内扣件自重：N2=0.191KN剪刀撑自重：N3=0.194KNN0=N1+N2+N3=0.628+0.191+0.194=1.01立杆底部总轴向力设计值NUt为：Nut=R+1.35No=8.42+1.35X1.01=9.78KN(2)、计算长度1。及稳定折减系数:按浙规范5.3.3条，计算长度1。取以下二式计算结果的最大值:I0=h+2aa=482+70=94mmI0=KhK=L163,=2.0注：采用底层步高h=1600,la=900,lb=600按式计算：I0=1600+294=1788mm按式计
25、算：I0=1.1632.01600=3722mm从而：Io=max1788,3722=3722m(3)、立杆的稳定性计算：按浙规范5.3.2-3条,不组合风荷载时：NutAK11f,f=205Nun2支撑高度5.79m4.00m,因而：K11=1/(1+0.005(H-4)=1/(1+0.005X(5.79-4)=0.991=l0i=3722/1.58X10=236查表得：=0.131A=4.89cm29.78X107(0.131X4890.991)=154Nmm2205Nmm2立杆稳定性满足要求。梁计算（bh=250X1170,支撑高度H=5.97m）梁宽b=250,梁高h=1170,与梁相
26、连接处板厚100,支撑梁边板面的立杆间距为900X1200。梁模板采用18厚胶合板,梁底内楞方木50X70（2根），外楞钢管为d）48X3.5,梁底立杆纵距（沿梁跨）La=700,立杆横距Lb=600,步距hW1600,详见图（一）。一、梁底模（18厚胶合板）计算:按简支梁计算，取梁宽b=700,梁高h=18,结构计算简图见图(二)。梁佐+钢筋(包括梁边板)自重标准值；q11=(24+L5)1.17X0.70X0.25+(241.1)X0.175X0.70X0.10)/0.25=22.11KN/m模板自重标准值：q12=0.50.70(2(1.17-0.1)+0.25)/0.25+0.30.7
27、0X0.175/0.25=3.49KN/m注：梁模板自重取0.5KN/m；屋面板模板自重取0.3KN/tf静均布荷载标准值：q1=q11+q12=22.11+3.49=25.60KN/m活均布荷载标准值：q2=(1.0+2.0)X0.70=2.10KN/m注：施工荷载取LOKN/m2,振捣荷载取2.0KNm2o截面抵抗距收附2为二70乂1.82/6=37.80cm3截面惯性矩I=bh712=70l.8712=34.02cm4(1)抗弯强度计算：。=M/Wfm,fm=15Nmm2不考虑活荷载的最不利分布，则：M=yGMgk+1.4=1.350.125X25.60X0.252+1.40.1252.
28、100.252=0.293KN.mO=0.293XlO6/37.80XlO3=7.75Nmm215Nmm2=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=1.4Nmm2Q=0.500qL=0.500(1.35X25.60+1.4X2.10)X0.25=4.69KN=34.69103/(2X700X18)=0.56Nmm21.4Nmm2=fv满足要求。(3)刚度计算：此时荷载仅取静荷载标准值5,最大挠度V为：V=5qlL7384EIV,V=L150,E=6000Nmm2V=525.602507(384600034.0210,)-0.64mm1.67mm=250/150=L/150满足
29、要求。二、梁底内楞(50X70方木)计算：按三跨连续梁计算，梁宽b=50,梁高h=70,跨度L=700,结构计算简图见图(三)，其上作用的均布荷载可由图(二)中支座反力RK或L)转化而得。R=0.50X25.60X0.25=3.200KNq静=Rb的/L=3.200/0.70=4.571KN/mRb活=0.502.10X0.25=0.263KNq活=Rb活/L=0.263/0.70=0.375KN/m截面抵抗抗矩W=bh26=5726=40.83cm3截面惯性I=bh712=57712=142.92cm,(1)抗弯强度计算：O=M/Wfm,fm=13Nmm2考虑活荷载的最不利分布(跨度较大,为
30、700),贝J:M=YGXEMGK+1.4XEMQK=1.35(0.1004.5710.702)+1.4(0.1170.3750.702)=0.332KN.mO=0.332XlO6/40.83XlO3=8.13Nmm213Nmm2=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=1.3Nmm2Q=0.600q静L+0.617q活L=O.600l.354.5710.70+0.6171.40.375X0.70=2.82KN=32.82X107(25070)-1.21Nmm21.3Nmm2-fv满足要求。(3)刚度计算：此时荷载仅取静荷载标准值qfif,最大挠度V为：V=0.677qifi
31、il7100eiv,v=l150,E=9000n11u112V=0.6774.571X7007(1009000142.9210,)=0.57mm4.67mm=700/150=L/150满足要求。三、梁底横向水平杆(梁底外楞。48X3.5钢管)计算：横向水平杆为简支梁，梁跨L=600,其上受内楞传下的集中力，该集中力可由图二梁底胶合板的支座反力决定，结构计算计算简图见图四(图四中集中力取自图二中静均布荷载q=25.60KN/m时的简支梁支座A、B反力)。MlnaX.=3.200X0.175=0.560KN.mQmaX静=3.200KN同理，当图二中静均布荷载取q2=2.10KN/m时,可得:NL
32、xtA=0.560(2.10/25.60)=0.046KN.mQ皿活=3.200X(2.10/25.60)=0.263KN(1)抗弯强度计算：M=YGXEMGK+L4XEMQ=YGXMmaX静+14Mnax活=1.35X0.560+1.4X0.046=0.820KN.mO=0.820106/5.08XlO3=161KN.m205KN.m=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=2Qd0tfv,fv=125Nmm2(d0为钢管中径)Q=1.35XQi+1.4XcLX活=1.35X3.200+1.4X0.263=4.688KN=24.688103(48-1.75)3.5=38.7Nmm2125Nmm2
33、=fv满足要求。(3)刚度计算：查建筑结构力计算手册，得：V=PaL2(3-42)24EI=3.2001031756002(3-4X0.2922)/(242.061012.1910,)注：a=175/600=0.292=0.89mm4.00mm=600/150=L/150满足要求。四、扣件抗滑移计算：显然图四中支座A或B反力(三、(2)中的Q=4.688KN)加上梁边板传来的荷载Rl即为扣件受力值。梁边板传来的荷载RI计算：R1=受荷面积X单位面积荷载值=(0.17520.70+0.9021.20)(1.35(25.1X0.10+0.3)1.4(1.0+2.0)=4.806KN扣件受力R：R=
34、Q+R1=4.688+4.806=9.49KNF12=34.45,28.08=28.08KNm2振捣碎对模板的侧向压力F2:F2=4KNm2拉杆螺栓受力F：F=(1.35F1+1.4F2)X梁侧受荷高度X外楞间距=(1.3528.08+1.44)X(1.17-0.10)X0.60=27.93KN=FA170Nmm2=fm但超差仅为：(178-170)/170=4.7%4.00m,因而：K11=1/(1+0.005(H-4)=1/(1+0.005X(5.79-4)=0.991=l0i=3722/1.58X10=236查表得：=0.131A=4.89cm210.85107(0.131489X0.9
35、91)=171Nmm2F12J=34.45,92.88=34.45KNm2倾捣碎对模板的侧向压力F2:F2=4.0KNm2注：商品税对模板的倾捣侧向压力按容量为0.20.8nf的运输输器具考虑。：荷载取自高层建筑结构工程施工某志缙、某帆编著。:上2按本工程以矮3.87Om计，可见新浇碎对模板的侧向压力Fl与柱局无关。柱支撑体系计算(柱宽b=350,柱高h=350)柱侧壁采用18厚胶合板，内楞采用50X70方木，(柱宽、柱高350处均设2根内楞，内楞间距350),外楞采用1根d)48X3.5钢管,钢管间距h=500,钢管支座处用直角扣件连接，详见图(一)。一、柱面板计算(18厚胶合板)柱侧壁胶合
36、板可按简支梁梁计算，梁跨L=350,梁宽b=500,梁高h=18,详见图(二)。其上作用有均布荷载q峥和q活：q*F1b=34.45O.50=17.23KN/mq活=F2b=4.00.50=2.OOKN/mW=bh26=50l.876=27.OOcm3I=bh712=50l.8712=24.30cm,（1）抗弯强度计算：o=M/Wfm,fm=15Nmm2M=yGMgk+1.4Mok=1.35（0.125X17.230.352）+1.4（0.125X2,000.352）=0.399KN.mo=0.39910727.00IO3=14.8Nmm215Nmm2=fm满足要求。（2）抗剪强度计算：=3Q
37、2bhfv,fv=1.4Nmm2Q=YGXQ静+L4XQ活=1.350.500X17.23X0.35+1.40.5002.00X0.35=4.56KN=34.56103/（250018）=0.76Nmm21.4Ni三2=fv满足要求。（3）刚度计算：此时荷载仅取q种=17.23KN/m。V=5qi,L7384EI=5X17.23X3507（384X6000X24.3010,）=2.31mmV=2.31mm2.33mm=350/150=L/150满足要求。二、柱内楞（50X70方木）计算：按三跨连续梁计算，梁宽b=50,梁高h=70,跨度L=500,根据施工实况，活载应取最不利组合,其上作用的均布q晔和q活分别可由图（二）中支反力RA济和RA活转化而得，内楞结构计算简图见图（三）。荷载分析：RA小0.517.23X0.35=3.02KNq静二RB静/L=3.02/0.50=6.04KN/mRaw=0.52.000.35=0.35KNq活=RbL=0.35/0.50=0.70KN/m截面抵抗抗矩：W=bh26=5726=40.86cm3截面惯性：I=bh712=5X7712=142.92Cml（1）抗弯强度计算：o=M/Wfm,fm=13Nmm2按施工实况，应考虑活荷载的最不利组合。M=Y
