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1、某某湾南接线房建工程宁波北监控中心模板及支撑系统计算一、计算依据：1、本工程施工图；2、木结构设计规范GB50005-202*；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；4、扣件式钢管模板高支撑设计和使用安全施工技术2002第3期；5、建筑施工扣件式钢管脚手架构造与设计刘群主编；6、高层建筑结构工程施工某志缙、某帆编著；7、建筑结构静力计算手册中国建筑工业公版社。二、荷载：位自重：24KNm3；钢筋自重：板LIKN/V,梁L5KN11）3；施工荷载：2.5KNm2;振捣荷载：水平面2.OKN/m2；垂直面：4.0KNi112;模板：0.35KNm2,其余见各计算单体。交警
2、楼门厅模板支撑计算（高支撑）交警楼门厅原设计层高为3.60m,现取消一层楼板,因而门厅结构标高改为7.20m,碎板厚120mm,支撑高度7.2m-0.12m=7.08m,属高支撑体系。现拟采用18厚胶合板作底模，内楞50*70方木，间距300,外楞采用中48*3.5钢管，专用扣件连结，立杆采用同类钢管，立杆纵距La=800mm,立杆横距Lb=800mm,步距h=1400mm,详见图（一）。一、碎底模计算（18厚胶合板）：按受弯构件计算，需验算其强度与刚度，计算模式采用三跨连续梁，梁高h=18mm,梁宽800mm,跨度300mm,结构计算简图见图（二）。静均布荷载标准值：q=（24+1.1）*0
3、.12*0.8+0.35*0.8=2.690KNm活均布荷载标准值：q2=（2.0+2.5）*0.8=3.600KNm梁截面抵抗矩：W=bh26=80*1.82/6=43.20Cm3梁截面惯性距：I=bh2l2=80*1.8312=38.88cm4（1）、抗弯强度计算：6=MZWfm抗弯强度设计值fm取15Nmm2考虑到梁跨度仅为300mm,较小，求M时不计活荷载的最不利分布，贝人M=O.100qL2=0.100*（1.2*2.690+1.4*3.600）*0.32=0.074KN.m6=0.074*10743.20*IO3=1.71Nmm215Nmm2=fm满足要求。（2）、抗剪强度计算：=
4、3Q2bhfv抗剪强度设计值fv取1.4Nmm2同理不考虑活载的最不利组合，有：Q=0.6qL=0.6*（1.2*2.690+1.4*3.600）*0.3=1.488KN=3*1.488*IO3/（2*800*18）=0.155Nmm21.4Nmm2=fv满足要求。（3）、刚度计算：此时荷载仅取静荷载标准值qio则最大挠度V为：V=0.677qL4100EIVL模板梯度允许值V=L250,弹性模量E=6000Nmm2oV=O.677*2.690*3007（100*6000*38.88*10,）=0.063mm抗弯强度计算：6=MWfm,木材采用南方松，强度等级为TCI5八，fm=15Nmm2M
5、=0.lqwL2+0.117qilr1L2（活载按最不利分布考虑）=0.1*1.332*0.82+0.117*2.079*0.82=0.241KN.m6=0.241*IO6/40.83*IO3=5.90Nmm215Nmm2=fm满足要求。（2）、抗剪强度计算：=3Q2bhfv,南方松，TCI5A等级，fv=l.6Nmm2oQ=0.6q冲L+O.67q活L（活载按最不利分布考虑）=0.6*1.332*0.8+0.617*2.079*0.8=1.666KN=3*1.666*IO3/（2*50*70）=0.714Nmm2l.6Nmm2=fv满足要求。（3）、刚度计算：此时荷载仅采用/降标准值，/=1
6、.332/1.2=1.1IKN/mV=0.677qL4100EIL250,材料弹性模量E=1000Nmm2。V=0.677*1.11*8004/（100*10000*142.92*104）=0.215mm抗弯强度计算：6=MWfmM=O.IqwL2+0.117qilr1L2（活载按最不利分布考虑）=0.1*4.395*0.82+0.117*7.485*0.82=0.842KN.m6二0.842*IO6/5.08*IO3=166Nmm2205Nmm2=fm满足要求。（2）、抗剪强度计算：=2Q3.1416d0tfv,fv=125Nmm2（d0为钢管中径）Q=0.6qwL+0.617q活L（活载按
7、最不利分布考虑）=0.6*4.395*0.8+0.617*7.485*0.8=5.804KN=2*5.804*1033.1416*（48-3.5）*3.5=24Nmm2125Nmm2=fv满足要求。（3）、刚度计算：此时荷载仅为静载标准值，q=4.3951.2=3.663KNmV=0.677qL4/100EI=0.677*3.663*8004/（100*2.06*IO5*12.19*IO4）=0.41mm5.33mm=800150=L150,且小于Iomm满足要求。四、扣件抗滑移计算：图（四）中支座反力Rb即为本支撑体系主扣件受力值。Rb=Llq静L+L2q活L（活载按最不利分布考虑）=1.1
8、*4.395*0.8+1.2*7.485*0.8=11.05KN12.8KN=0.8*2*8二双扣件抗滑移力设计值。满足要求。注：单扣件抗滑力设计值8KN,双扣件为16KN,考虑到扣件质量问题，再乘以折减系数0.8,取12.8KN。据有关资料双扣件抗滑移设计值可取12KN,即使如此，本例采用双扣件也可满足要求。五、立杆稳定性计算：单根立杆复盖面积为L*Lb=800*800mm2,其中活载按最不利分布在各种荷载(佐+钢筋自重+模板自重+施工荷载+振捣荷载)作用下，立杆顶端轴向力设计值Rb=ILO5KN。(1)、立杆底脚处轴力N计算：脚手架钢管及配件自重：立杆以及纵向、横向钢管自重：N1=(1.4
9、*5+0.8*6*2)*38.4=16.6*38.4=637N=0.637KN(D=120,a=24+70+94,步距h=(7200-120-18-94)/5=6968/5=1394,取140Omm计算)立杆计算单元内扣件自重：N2=13.2*13+18.4*(16.6/6.5)=219N=0.219KN(除顶端3个直角扣件外，其余每个节点2个直角扣件，共计13个，对接扣件按每6.5m采用1个)。剪刀撑自重：按最不利情况考虑，计算立杆处于双向剪刀撑交叉处，剪刀撑与地面夹角为tg=hLa=1.40.8=1.75,得Q=60查资料(5),剪刀撑单位面积自重：Gj=6.3432/(COSa,sina
10、La.Sin62/(Jsina)*103KNm2以Q=60,La=0.8m代入，Gj=17.89*103KNm2从而立杆受剪刀撑自重引起的苗为：N3=17.89*103*7*0.8*2=0.200KN脚手架自重引起立杆底部轴向力N。为：No=N1+N2+N3=0.637+0.219+0.200=1.056KN立杆底部总轴向力N为：N=VN0=Il.05+1.056=12.IlKN(2)、计算长度L及稳定折减系数3：目前，计算长度1。取值有三种方法：1.0=KhK=LI55、u=l.701.0=h+2aa=24+70=94mm1.0=KiK2(h+2a)、K1=L167.K2=LOl式仅用于计算
11、外脚手架立杆L。时采用,最大，为偏于安全，本计算书采用之。1.0=KUh=l.155*1.70*1.4=2.75m长细比入=Ii=2.75*IO3/15.8=174查资料(3)得稳定折减系数=0.235(3)、立杆的稳定性计算：6=NA=12.ll*103/(0.235*489)=105Nmm2205Nmm2=fm满足要求。办公税厚度180模板及支撑体系计算本工程办公楼局部板厚为18Omm（最厚处），其余为140mm、12Omln不等；交警楼局部板厚150mm,其余为120mm,二楼层高均为3.60m,现按办公楼楼板最厚为18Omm进行计算，以决定内楞、外楞规格及间距尺寸以及立杆的柱距、横距等
12、，其余楼面支撑系统可按本计算书参照执行。参照以往同类工程经验，决定采用：碎板底模为18厚胶合板，内楞（方木50*70）300,外楞及支撑体系采用d）48*3.5钢管，立杆柱距La=900mm,立杆横距Lb=900mm,步距h=1500mm,以此验算模板及支撑体系的安全性。一、碎楼板底模计算：按三跨连续梁计算，梁高h=18,梁宽900,跨度300,结构设计简图见图（一）。静均布荷载标准值：q=（24+l.l）*0.18*0.9+0.35*0.9=4.381KN/m活均布荷载标准值：q2=2.5*0.9=2.25KNm（只计施工荷载，不计振捣荷载，参见资料6）W=bh26=90*1.826=48.
13、6cm3I=bh3/12=90*1.8312=43.74cm4（1）抗弯强度计算：6=MWfm,fm=15Nmm2不考虑荷载的不利分布（跨度小，仅为300）,则：M=OJOOqL2=0.100*（1.2*4.381+1.4*2.25）*0.32=0.076KN.m6=0.076*1（）6/48.6*103=1.56Nmm2l5Nmm2=f满足要求。（2）抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=1.4Nmm2Q=0.6qL=0.6*（1.2*4.381+1.4*2.25）*0.3=1.513KN=3*1.513*103/（2*900*18）=0.14Nmm2l.4Nmm2=fv满足要求。（3）刚度
14、计算此时荷载仅取静荷载标准值卬，最大挠度V为：V=0.677qL4lOOEIVV=L250,E=6000Nmm2。V=O.677*4.381*3004/（100*6000*43.74*104）=0.092mml.2mm=300250=L250二、模板内楞（50*70方木）计算：按三跨连续梁计算,梁宽b=5O,梁高h=70,跨度900,见图（二）。q静=RbIzL=1.1*1.2*4.381*0.30.9=1.928KNmqss=Rb2L=1.1*1.4*2.25*0.3/0.9=1.155KN/MW=bh26=5*726=40.83cm3I=bh3l2=5*7212=142.92cm4（1）抗
15、弯强度计算：O=MWfm,木材强度等级采用TCI5afm=15Nmm2M=0.100qwL2+0.117q活1?=0.100*1.928*0.92+0.117*1.155*0.92=0.266KN.mO=0.266*10740.83*103=6.51Nmm215Nmm2=fm满足要求。（2）抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=l.6Nmm2Q=0.6q的L+0.617q活L=0.6*1.928*0.9+0.617*1.155*0.9=1.682KN=3*l.682*107（2*50*70）=0.72Nmm2l.6Nmm2=fv满足要求。（3）刚度计算此时仅采用q静标准值：q=l.928/1.
16、2=1.607KNmV=0.677qL4100EIL250,E=10000Nmm2V=O.677*1.607*9007（100*10000*142.92*101）二0.50mm3.6mm=900250=L250满足要求。三、模板外楞（d）48*3.5横向钢管）计算：按三跨连续梁计算，跨度900,计算简图见图（三），其上集中力分静载和活载,其值即为图（二）中的支座反力。Rb=1.1*1.928*0.9=1.909KNRb活=1.2*1.155*0.9=1.247KN（1）抗弯强度计算：=MWfm,fm=205Nmm2M=O.267Pb静L+0.31IPb活L=0.267*1.909*0.9+0.
17、311*1.247*0.9=0.808KN.mO=0.808*1065.08*103=l59Nmm2205Nmm2=fm满足要求。（2）抗剪强度计算：=2Q3.1416d0tfv,fv=125Nm112（d0为钢管中径）Q=L267Pb静+1.3IlPb活=1.267*1.909+1.311*1.247=4.05KN=2*4.05*1073.1416*（48-3.5）*3.5=17Nmm2125Nmm2=fv（3）刚度计算此时荷载仅为静载标准值：P=PbML2=1.909/1.2=1.591KNV=l.883PL7100EI=1.883*1.591*103*9007（100*2.06*10*1
18、2.19*104）=0.87mm6mm=900150=L150,且小于IOmm满足要求。四、扣件抗滑移计算：图（四）中支座反力Rb即为本支撑体系主扣件受力值。Rb=2.267Rb静+2.533Rb活+（Rb静+Rb活）=2.267*1.909+2.533*1.247+（1.909+1.247）=10.64KN注：Rb静、Rb活取自图（四）中的集中荷载，括号内数量为支座上方集中力直接传下而得。采用双扣件：Rb=10.64KN12.8KN=0.8*2*8（双扣件抗滑移设计值）。满足要求。五、立杆的稳定性计算：比较交警楼高支架计算可知，交警楼立杆顶端受轴力为11.05KN,本例为10.64KN11.
19、05KN,本例柱距及排距虽有所增大，但高度降低不少。且从交警楼高支撑计算过程可知，立杆稳定性远能满足要求，因而本例立杆稳定性可以满足要求，计算过程略。办公楼250*700梁模板支撑计算本工程碎梁最大截面尺寸为250*700,位于办公楼内，跨度7200,层高3600,其余梁截面尺寸均小于250*700,架设时可参照本计算书采用。梁宽b=250,梁高H二700,与梁相连接处板厚180,支撑板的立杆间距为900X900。梁模板采用18厚胶合板，内楞方木50*70,木材强度等级为TCI5八，外楞钢管为48*3.5,梁底立杆纵距（沿梁跨）L=900,立杆横距L750,步距h=1400,详见图（一）o一、
20、梁底模（18厚胶合板）计算：按简支梁计算，取梁宽b=900,梁高h=18,梁跨L=250,结构计算简图见图（二）梁碎、钢筋+板碎、钢筋自重标准值；qn=（24+1.5）*0.7*0.9*0.25+（24+1.1）*0.18*0.9*0.250.25=20.13KNm模板自重标准值：qi2=0.35*0.9*（2*0.52+0.25+0.25）0.25=1.94KNm静均布荷载设计值：q=1.2*（q11+q12）=1.2*（20.131.94）=26.48KNm活均布荷载设计值（不计施工荷载，只计振捣荷载，参见资料6）：q2=1.4*2.0*0.9=2.52KNm（振捣荷载取2.0KNm2）截
21、面抵抗距W=bh7b=9O*l.876=48.6cm3截面惯性矩I=bh712=90*l.8712=43.37cm,（1）抗弯强度计算：O=MWfm,fm=15Nmm2M=（q+q2）L28=（26.48+2.52）*0.2528=0.227KN.mO=0.227*10748.6*103=4.67Nmm215Nm2=fm满足要求。（2）抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=l.4Nmm2Q=（q+q2）L2=（26.48+2.52）*0.25/2=3.625KN=3*3.625*107（2*900*18）=0.34Nmm2l.4Nmm2=fv满足要求。（3）刚度计算此时荷载仅取静均布荷载标准值
22、q=q1.2=26.48/1.2=22.07KNmV=5qL4384ElV,E=6000Nmm2,V=L250V=5*22.07*2507（384*6000*43.37*10,）=0.43mmlmm=250250=L250满足要求。二、梁底内楞（50*70方木）计算：按三跨连续梁计算，梁宽b=50,梁高h=70,跨度L=900,结构计算简图见图（三），其上作用的均布荷载可由图（二）中支座仅力h、L转化而得。Rbi=qL2=26.48*0.252=3.31KNRb2=q2L2=2.52*0.252=0.315KNqw=RbiL=3.310.9=3.678KNmqA=Rb2/L=0.3150.9=
23、0.350KNm截面抵抗抗矩W=bh26=5*726=40.83cm3截面惯性I=bh312=5*7712=142.92cm,（1）抗弯强度计算：。=MWfm,fm=15Nmm2M=0.100qwL2+0.117qiAL2=0.100*3.678*0.92+0.117*0.350*0.92=0.331KN.m0=0.331*10740.83*103=8.HNmm215Nmm2=fm满足要求。（2）抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=l.6Nmm2Q=0.6q.L+0.617q1L=0.6*3.678*0.9+0.617*0.350*0.9=2.180KN=3*2.180*107（2*50*7
24、0）=0.93Nmm21.6Nmm2=fv（3）刚度计算此时仅采用q降标准值：q=3.678/1.2=3.065KNmV=O.677qL4100EIL250,E=10000Nmm2V=O.677*3.065*9007(100*10000*142.92*10,)=0.95mm3.6mm=900250=L250满足要求。三、梁底横楞(48*3.5钢管)计算：按简支梁计算，其上作用二个集中力，其值即为图(三)中B支座仅力，结构计算简图见图(四Rbi=l.IqwL=Ll*3.678*0.9=3.641KNRb2=1.2q活L=1.2*0.350*0.9=0.378KN(1)抗弯强度计算：=MWfm,f
25、m=205Nmm2M=(Rbl+Rb2)L/3=(3.641+0.378)*0.75/3=1.005KN.mO=1.005*1065.08*103=198Nmm2205Nmm2=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=2Q3.1416d0tfv,fv=125N/Inm-(d。为钢管中径)Q=Rbl+Rb2=3.641+0.378=4.019KN=2*4.019*1073.1416*(48-3.5)*3.5=16Nmm2125Nmm2=fv满足要求。(3)刚度计算此时荷载仅为静载标准值：P=Rbll.2=3.641/1.2=3.034KNV=(5n2-4)PL3384nEI,n=3,L=750mm,
26、(参见资料7)V=(5*3-4)*3.034*1()3*7507(384*3*2.06*1012.19*101)=1.81mm5mm=750150=L150,且小于IOmmo满足要求。四、扣件抗滑力计算；图(四)中简支梁A、D支座反力R、RD即为主扣件受力，从图中可见RA=RD=RbI+Rb2=3.641+0.378=4.019KN,因而：R=4.019KN6.4KN=0.8*8KN(0.8为扣件抗滑力折减系数)单扣体抗滑即能满足要求。五、立杆稳定性计算：(1)立杆底脚处轴向力N计算：a、支撑体系自重设计值M立杆、纵向系杆，小横杆引起的自重：1.2*(3.402+0.9*4+0.75/2*3)
27、*38.4*1OT=1.2*8.127*38.4*103=0.374KN直角扣件+对接扣件自重：1.2*(13.2*103*8+8.127/6.5*18.4*10D=0.155KNN1=O.3740.155=0.529KNb、立杆受梁底外楞(梁底小横杆)传下荷载：N2=R=4.019KNC、立杆顶端受楼板传来的各种作用力岫计算立杆受荷载范围A：A=（O.25/2+0.9/2）*0.9=0.518m2板（碎+钢筋）自重：1.2*（24+1.1）*0.18*0.518=2.808KN模板自重：1.2*0.35*0.518=0.218KN振捣荷载重（取LOKN/in?,施工荷载不计，参见资料6）1.
28、4*1.0*0.518=0.725KNN3=2.808+0.218+0.725=3.751KN因而立杆低脚轴向力N为：N=N1+N2+N3=O.529+4.019+3.751=8.30KN（2）计算长度L。及稳定系数中的计算：1.0=Kh=l.155*1.7*1.4=2.75m（采用资料3计算）入=Ii=2.75*10715.8=174,查表得二0.235（3）立杆的稳定性计算：O=NAfm,fm=205Nmm2=8.30*107（0.235*489）=72Nmm2F1J=28.71KNm2倾到碎侧压力标准值F2:F2=4.0KNm2(现场自设小型碎搅拌站，用塔吊运输，料斗容量0.511)3)
29、一、柱面板计算(18厚胶合板)在柱高处按四跨连续梁计算，在柱宽处按三跨连续梁计算，内楞作为其支座，梁宽b=400,梁高h=18,梁跨L分别为250和200,结构计算简图见图(二其上作用有卬（静载）和q2（活载）q=1.2Fb=1.2*28.71*0.4=13.78KNm、q2=1.4*F2b=1.4*4.0*0.4=2.24KNmq=q+q?=13.78+2.24=16.02KNmW=bh26=40*1.826=21.6cm3I=bh3l2=40*1.8312=19.44cm4（1）抗弯强度计算：按施工实况，可不计活荷载的最不利组合。O=MWfm,fm=15Nmm2M1=0.100qL2=0.
30、100*16.02*0.22=0.064KN.m（柱宽处）M2=O.107qL2=0.107*16.02*0.252=0.107KN.m（柱高处）M=maxMl,M2=max0.064,0.107=0.107KN.m。=0.107*10721.6*10=4.95Nmm215Nmm2=fm满足要求。（2）抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=l.4Nmm2Q1=O.600qL=0.600*16.02*0.2=1.92KN（柱宽处）Q2=O.607qL=0.607*16.02*0.25=2.43KN（柱高处）Q=maxQ,Qj=max1.92,2.43=2.43KN=3*2.43*107（2*40
31、0*18）=0.51Nmm2l.4Nmm2=fv(3)刚度计算:此时仅取q标准值:q=ql.2=13.78/1.2=11.48KNm柱宽处刚度计算：V =O.677qL4/100EI=O.677*11.48*202*/（100*6000*19.44*10,）=0.IlmmV =O.llmm0.8mm=200250=L250柱宽处刚度满足要求。柱高处刚度计算：V =0.632qL4/100El=O.632*11.48*2507（100*6000*19.44*10,）=0.24mmV =0.24mml.0mm=250250=L250柱高处刚度满足要求。二、柱内楞（50*70方木）计算：按三跨连续梁
32、计算，根据施工实况，活载应取最不利组合，结构计算间图见图（三）,其上作用的静载卬和活载q2分别可由图（二）中卬作用下支座反力Rl和q2作用下支座反力R2转化而得，内楞结构计算简图见图（三荷载分析：柱宽处内楞荷载（取柱宽处中间一根内楞）：Ri=1.IOqiL=1.10*13.78*0,2=3.03KN（取自图（二）左）q=RL=3.03/0.4=7.58KNmR2=LIOq2L=L10*2.24*0.2=0.49KN（取自图（二）右）q2=R2L=O.49/0.4=1.23KN柱高处内楞荷载（取柱高处第2支座处一根内楞）R=l.143qL=1.143*13.78*0.25=3.94KN（取自图（
33、二）左）q=RL=3.94/0.4=9.85KNmR2=L143q2L=l.143*2.24*0.25=0.64KN（取自图（二）右）q2=R2L=O.64/0.4=1.60KNm（1）抗弯强度计算：=MWfm,南方松，木材等级TCI5八fm=15Nmm2经荷载比较，只需验算柱高处第二支座处一根内楞：M=0.100qiL2+0.117q2L2=0.100*9.85*0.42+0.117*1.60*0.42=0.070KN.m0=MW=O.070*10740.83*10=1.71Nmm215Nmm2=fm满足要求。（2）抗剪强度计算：同理，只需验算柱高处第二支座处一根内楞：=3Q2bhfv,fv
34、=l.6Nmm2Q=0.600qL+0.617q2L=0.600*9.85*0.4+0.617*1.60*0.4=1.91KN=3*l.91*107（2*50*70）=0.82Nmm2l.6Nmm2=fv（3）刚度计算：同理，只需验算柱高处第二支座处一根内楞：此时仅采用静载q的标准值：q=ql.2=9.85/1.2=8.21KNmV=O.677qL4/100El=O.677*8.21*4007(100*10000*142.92*10,)=0.IOnun1.6mm=400250=L250满足要求。三、柱外楞(巾48*3.5)计算：应区分柱宽处外楞和柱高处外楞，分别计算之。柱宽处外楞按简支梁计算：
35、结构受力简图见图(四)，偏于安全支座处集中力取(P,+P2)/2o荷载取值：P1=L1*7.58*0.4=3.34KNP2=I.2*1.23*0.4=0.59KN,以上均取自图三支座反力I)(1)抗弯强度计算：。=MWfm,fm=205Nmm2M=(P1+P2)L/3=(3.34+0.59)*0.6/3=0.786KN.mo=0.786*1075.08*103=155Nmm2205Nmm2=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=2Q3.1416d0tfv,fv=125Nmm2。为钢管中径)Q=P1+P2=3.34+0.59=3.93KN=2*3.93*1073.1416*(48-3.5)*3.5
36、=16.IN/mm2125Nmm2=fv满足要求。(3)刚度计算此时仅取Pi的标准值：P=P1.2=3.34/1.2=2.783KNV=PL3*(5n-4n2-l)/(384n3EI)(参见资料7,n=3,L=0.6m)=2.783*103*600(5*3,-4*32-l)/(384*33*2.06*1012.19*10,)=0.85mm4mm=600150=L150,且小于IOmm满足要求。(4)扣件抗滑计算：显然图(四)中支座仅力Ra、L即为支座扣件受力值。R=Rb=1.5*(P1+P2)=1.5*(3.34+0.59)=5.90R=5.90KN6.4KN=0.88KN(单扣件)满足要求。
37、柱高处外楞，按二跨连续梁计算：结构受力简图见图(五)，其上荷载为偏于安全的一种取法。荷载取值：P1=L1*9.85*0.4=4.334KN,P2=L2*1.6*0.4=0.768KN,以上均取自图(三)支座反力。(1)抗弯强度计算：=MWfm,fm=205Nmm2M=O.188*(P1+P2)L=0.188*(4.334+0.768)*0.5=0.480KN.mo=0.480*107(5.08*103)=94.5Nmm2205Nmm2=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=2Q3.1416dotfv,fv=125Nmm2(d。为钢管中径)Q=0.688*(P1+P2)=0.688*(4.334+
38、0.768)=3.5IKN=2*3.51*1073.1416*(48-3.5)*3.5=14Nmm2125Nmm2=fv满足要求。(3)刚度计算此时仅取Pi的标准值：P=P1.2=4.334/1.2=3.612KNV=0.911PL3100EI=0.911*3.612*103*5007(100*2.06*10*12.19*104)=0.16mm3.33mm=500150=L150且小于10mm,满足要求。(4)扣件抗滑计算：图(五)中支座反力Ra、RE即为支座扣件受力值。R=0.312*(P1P2)+(P1+P2)/2=0.312*(4.334+0.768)+(4.334+0.768)/2=4
39、.14KN6.4KN=0.8*8KN单扣件抗滑可以满足要求。(5)在支座C处巾12拉杆计算：。=F/Afm,fjUON/mm?(拉杆设计应力)F=K=L376*(P1+P2)+(P,+P2)=1.367*(4.334+0.768)+(4.334+0.768)=12.12KNA=3.1416do24=3.1416*1024=78.54mm2(拉杆有效直径do=10mm)o=12.12*10378.54=154Nmm2170Nmm2=fm满足要求。注：柱高1000处虽配置2根钢管，但其中1根仅为设置扇形卡之需，因在支座处无连接扣件，此处2根钢管在计算时只能作1根考虑。有关说明及注意事项一、交警楼大
40、厅高支撑体系1、支撑当其高度超过4m即属于高支撑体系，本部分支撑结构高度为7.2m(小于8m)虽尚未达到宁波市规定其专项技术方案必须经专家组论证的条件，但已属高支撑体系，搭设时应高度重视，必须认真按本专项方案规定的技术要求执行。2、本支撑体系四周均必须满设垂直剪刀撑,凡剪刀撑与立杆交接处应采用旋转扣件固定。支撑体系中的水平纵横杆尽量与周边梁、柱支撑体系连结以加强整体刚度3、立杆顶节点(关键节点)处应采用双扣件，顶节点处纵横二向水平杆不得遗漏。4、单根立杆底脚处受力为12.11KN(L200T),数量较大，地基土应作硬化处理(在施工程序上可考虑先做碎地坪）,然后在立杆底部铺设宽300,厚40-50通长垫板,再满设扫地杆。5、架体上不准集中堆放钢筋及其他建筑材料，应分散堆放，施工时应随时观察架体安全状况，发现险情及时加固处理。6、搭设完毕后须经公司质安科现场验收合格后方可后续施工。二、木楞规格统一采用50*70,选料时要确保几何尺寸。三、交警楼高支撑部分，支撑立杆顶节点处应采用双扣件，其余工程凡楼板厚度大于等于140mm在该处也应采用双扣件。四、计算时已考虑到扣件质量局部缺陷，扣件抗滑力已乘以折减系数0.8后采用，若扣件质量存在局部问题，可不再另
