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1、外脚手架搭设、拆除及管理注意事项搭设要求1本脚手架采用外径48三,壁厚3.5mm,无锈蚀、弯曲、压扁和裂缝的钢管。2搭设顺序为：立杆一小横杆一大横杆一架体与建筑物拉接一剪刀撑f防护栏杆一脚手片一挡板一安全。3搭设前先预埋拉结点，每二步三跨设一道，上下错位，转角、檐口和开口处1米内加密。4脚手架立杆纵向间距控制在1.5m,横向间距为1.2m,大横杆步高控制在1.8m。脚手架的架体里立杆距墙体不大于50cm,阳台、转角距离超出处每隔一排用脚手片铺设到边。5脚手片用18#铅丝每片四角绑扎。6立杆必须采用对接，大横杆可以对接和搭接，剪刀撑采用搭接，搭接长度：不少于1m,且不少于三道扣件紧固，立杆和大横
2、杆接长点必须错开一个档距，同一平面上的接头不得超过50%。7本工程采用满设外侧剪刀撑（十字交叉型），钢管搭接长度不小于1m,三只扣件固定，剪刀撑与地面夹角为45-60,自下而上连续设置。8脚手架封顶，里立杆应低于檐口50cm,外立杆应高出檐口1.5m。9脚手架的外侧，自第二步起设1.2m高的防护栏杆和30cm高的档脚杆，顶排的护手栏杆不得少于二道，高度分别为1.3m和0.9m,再设一道30CnI挡脚杆。10脚手片必须满铺满围，绑扎牢固，脚手片铺设交接处要平整、牢固、无探头跳板。脚手架拆除方案1、拆除前由安全员对架子班进行安全技术交底，拆除人员须持有登高作业上岗证。2、脚手架的拆除应明确专人负责
3、指挥，拆除前必须进行全面检查加固，拆除时应设围栏，指定专人警戒。3、拆除顺序：安全一挡板一脚手片一栏杆f剪刀撑一拉接一大横杆f小横杆f立杆，自上而下的顺序进行，做到一步一清，严禁上下同时拆除，拆除的材料不准高处抛掷。4、仔细检查吊运机械包括索具是否安全可靠。吊运机械不允许搭设在脚手架上，应另立设置。5、建筑物内所有窗户必须关闭锁好，不允许向外开启或向外伸挑物件。6、不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除（踏步式）。认真做到一步一清，一杆一清。7、所有拉接、隔排措施、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。8、所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时
4、拆下输送地面。9、所有垫铺笆拆除，应自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起后，笆面垃圾物件直接从高处堕落伤人。10、脚手架内必须使用电焊气割工艺时，应严格按照国家特殊工种的要求和消防规定执行。增派专职人员，配备料斗（桶），防止零星和切割物溅落。严禁无证动用焊割工具。11、当日完工后，应仔细检查岗位周转情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成一个程序、直至结束，方可撤离岗位。12、输送至地面的所有杆件、扣件等物件，按类堆放整理。脚手架的管理1、脚手架每平方米的施工荷载：结构施工阶段和装修施工阶段施工荷载均为2KN,施工作业层为一层，并严格按脚手架计算书第四大条计算说明中相关规定执行，脚
5、手架上杂物必须及时清理。2、严禁在脚手架上拉缆风，不准采用斜拉斜吊的方式从脚手架上进料。3、脚手架的杆件、尤其连墙件等严禁随意拆除，违者要从严处理。4、脚手架的拆除应明确专人负责指挥，拆除前必须进行全面检查加固，拆除时应设围栏，指定专人警戒；拆除一般栏杆一脚手片一剪刀撑f大横杆一小横杆一立杆，自上而下的顺序进行，做到一步一清，严禁上下同时拆除，拆除的材料不准高处抛掷。5、超过二年期限由公司进行技术鉴定，确定拆除重搭或维修加固。6、施工现场健全脚手架的检查维修管理制度，每幢脚手架均应有巡视值班制度，台风季节期间要加强检查，四级以上大风天气停止外架作业，发现隐患立即进行加固。宁波边防检查站新机关营
6、房工程外脚手架计算书（二）仅用于办公楼一、工程概况：本计算书为宁波边防检查站新机关营房工程中的办公楼工程单独编制,办公楼工程建筑面积518411有一层地下室及加空层，0.00以上主体8层，二侧山墙楼梯间处局部9层，最高处建筑标高31.5m,室外地坪标高一1.40m（回填土完成后标高），水池和地下室顶标高一2.60m,考虑到外脚手架搭设时室外尚未进行土方加填，有部分立杆直接立在水池和地下室顶之上，因而立杆底脚处标高按一2.6Om计算，加上外架必须高出建筑标高一定量，最终决定搭设19步，以步高L80m计，计算时搭设最大高度采取h=0.2+191.8=34.4m（其中0.2Onl为扫地杆高度）o脚手
7、架采用扣件式钢管（48X3.5）塔设,按以往经验，立杆下部采用双立杆，双立杆取8步，双立杆高度为：h双=0.2+81.8=14.6m。经综合考虑最终决定采用：立杆纵距L=1.5m,立杆横距Ib=1.2m,步距h=1.8m,14.6m以下为双立杆，14.6m以上至34.4m为单立杆，用同类钢管作连墙件，连墙件按2步3跨布置（单根连墙件覆盖面积3.60X4.50=16.2m2）,采用密目式安全立全封闭，处排立杆满设剪刀撑。地基土分层夯实后，上浇ClO混凝土厚100mm。施工区域为大城市市区，地面粗糙度类别为C类，基本风压W0=0.30KNm2（宁波市10年一遇基本风压0.30KNm2,50年一遇基
8、本风压0.50KNm2,考虑到脚手架的临时性，取基本风压为O30KNm2）o建筑物为框架结构，利用外脚手架进行结构阶段（在结构施工阶段脚手架主要用作围护，详见以下计算说明）和装修阶段施工，施工作业层为1层，满铺竹芭片脚手板，外侧满设扶手及挡脚杆。脚手架侧面、立面图及内立杆与外墙面间距等详见以下图（一）。图（一）脚手架侧面、立面图二、计算所用资料（主要）：1.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001（2002年版）2.建筑施工扣件式钢管模板支架技术规范DB33/1035-202*（浙规范）3.钢结构设计规范GB50017-202*4 .建筑结构荷载规范5 .冷弯薄壁型钢结构技术
9、规范6 .建筑结构静力计算手册中国建筑工业出版社。7 .建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算刘群主编（参考）8 .办公楼工程施工图三、钢管主材及配构件相关数据：48X3.5钢管：自重q=38.4N/M,直角扣件Q=13.2N/个，对接扣件qz=18.4N/个，旋转扣件q3=14.6N/个。截面积A=4.89cm2,惯性矩I=12.19CmI截面模量W=5.08cm3,回转半径i=1.58cm。围参数：采用2300目/100cmz,自重0.005KNi112,每目孔隙面积A0=L3mnt钢管强度设计值：f=205N/mm2,弹性模量；E=2.0610N/mm2o竹笆片自重QP=0.15KNm2施工
10、荷载：2KN/tf（结构阶段），2KNm2（装修阶段）。四、34.4In高脚手架各项指标验算：计算说明：本计算书严格遵循国家规范与相关参考资料作较为全面计算，外脚手架按宁波市常规搭设方式，大横杆在小横杆上，（即南方做法），小横杆作为脚手架层面内主要承载力构件，在结构施工阶段，按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJI30-2001（2002年版）施工荷载应取3KNm2计算，经计算小横杆抗弯强度不能满足要求，但该问题带有普遍性，据宁波市大量脚手架实践证明，未见小横杆自身承载力有大的问题，但为规范计算起见，规定本脚手架在结构施工阶段仅作为围护及人员通道之用，不堆载、不作为施工操作平台，而在装饰
11、装修阶段方可作为正式外脚手架进行各项施工操作，故以下计算过程中施工荷载，在结构施工阶段和装饰装修阶段均取2KNm2作为计算依据。1、纵向水平杆抗弯强度及变形计算（按三跨连续梁计算）：纵向水平杆受力简图设4根纵向水平杆，间距1200/3=400mm(钢管自重忽略不计)。1)抗弯强度验算：竹芭片自重标准值:qk=0.15X0.4=0.06KN/m竹芭片自重设计值:q=1.2qlk=1.2X0.06=0.072KN/m施工荷载标准值：q2k=20.4=0.8KN/m施工荷载设计值：q2=1.4q2k=1.40.8=1.12KN/mMmax=0.lq1：+o.iWqzL按最不利组合考虑)=0.l0.0
12、721.52+0.1171.121.52=0.311KN.mO=Mmax/W=(0.311IO6)/(5.08IO3)=61.2N/un2205N/mm2=f满足要求。2)挠度验算：V=IaVlOOEIX(0.677qlk+0.99q2k)=15007(100X2.0610512.1910,)(0.6770.06+0.99X0.8)=1.68mm10mm=la150及IOmm满足要求。2 .横向水平杆抗弯强度及变形计算(钢管自重忽略不计)：横向水平杆受力简图计算简图如上，其中：lb-1.20m,s=0.4m,a=0.3m.由纵向水平杆传给横向水平杆集中力标准值：FK=LIqIkL+L2q2kL
13、=1.l0.061.5+1.20.81.5=0.099+1.44=1.539KN由纵向水平杆传给横向水平杆集中力设计值：F=Llq1la+1.2q2la=1.1X0.072X1.5+1.2X1.12X1.5=0.119+2.016=2.135KN1)抗弯强度验算：考虑最不利组合，求MnlaX时不计悬挑荷载，有：Mmax=Flb3=2.135X1.20/3=0.854KN.mMmax/W=(0.854XlO6)/(5.08IO3)=168N/mm2205N/mm2=f满足要求。2)挠度验算：同样考虑最不利组合，求VnIaX时不计悬挑荷载，有：查建筑结构静力计算手册(146页)Vmax=(5n,-
14、4n2-l)384n3EIFlb3(n=3)=O.03549/EIXFJb3=O.03549/(2.061012.1910,)1.5391031202*=3.76mm8mm=lb150及10mm。满足要求。3 .扣件抗滑承载力计算：图(二)中B支座反力RH即为主扣件受力值：B支座反力RB=Rb1Rb2Rb3外伸端集中力设计值T：F=Llqla+l.2q2,L=1.11.2X0.15X0.15X1.5+1.21.4X2X0.15X1.5=0.801KNRb1=F=2.135KNRb2=F=2.135KNRM=F(l+a1lb)=0.801(1+0.3/1.2)=1.001KNRb=Rbi+Rbz
15、+Rb3=2.135+2.135+1.001=5.271KN图(二)扣件抗滑计算图Rb=5.27IKN8KN=Rc单扣件抗滑可以满足要求。注：考虑到扣件质量可能存在局部缺陷，扣件抗滑承载力设计值乘以折算系数0.8后采用，则：Rb=5.271KNVO.8Rt=0.88=6.4KN=Rj单扣件抗滑仍能满足要求。现将4根纵向水平杆中的里、外边缘二根直接用扣件固定在立杆之上，则RBl显然为0，从而：Rb=Rin+Rbz+Rm=02.135+1.001=3.136KNRb=3.136KN6.4KN=Rc采用单扣件抗滑仍满足要求，且有很大富余，更为安全，本工程外脚手架搭设即采用此种方法。4 .底步主立杆的
16、稳定性计算(立杆底部14.6m范围内采用双立杆)：验算长细比：=Khi(MXK=I),按Ib=L30m查规范，=1.55=11.55180l.58=17726m,架局要按规范作调正，调正后：Hs=（三）/(1-0.OOlX（三）)=34.4/(1-0.001X34.4)=35.62m3)构配件自重标准值产生的底步主立杆轴向力：此时同样应考虑在脚手架计算高度范围内(34.4m)主、副立杆的内力分配，与采用单立杆时不同。满铺脚手板：作用于主、副外立杆，n=19步Na=0.5(lb+a1)laQpn(竹笆片自重Q=0.075KN/m2)=0.5(1.2+0.3)1.50.07519=1.603KN栏
17、杆及挡脚杆(每步48X3.5钢管2根+扣件)：作用于主、副外立杆，n=19步Nb=38.410321an+2ql1921an6.OXq2=38.410321.519+213.2103X19+21.5196.OX18.4X103=2.865KN(钢管自重38.4X1OTKN111,q直角扣件重,q?对接扣件重)安全：作用于主、副外立杆，高度34.4mNc=0.005laH=0.0051.534.4=0.258KN(安全自重0.005KN/m2)从而构配件自重标准值产生的底步主立杆轴向力：Pg2k=(Na+Nb)X(19-8)198190.5+Nc(34.4-14.6)/34.4+14.6/34.
18、4O.5=(1.603+2.865)(O.579+0.211)+0.258(O.5760.212)=3.733KN(脚手板及栏杆、挡脚杆按步数分配，安全按高度分配)4)施工荷载(一层施工作业层)标准值产生的底步主立杆轴向力：按对主立杆最不利考虑，当作业层位于上部单立杆部位，施工荷载全部由主立杆承担，施工荷载标准值产生的轴向力：Pgk=0.5(Ib+aDXLX2Qk=0.5(1.20+0.3)1.5(12)=2.250KN5)主立杆轴向力设计值：A)组合风荷载时：P=1.2X(PGIK+Pg2k)+0.85X1.4XPgk=1.2(4.050+3.733)+0.851.4X2.250=12.02
19、KNB)不组合风荷载时：P=1.2X(PGlK+Pg2K)+1.42PGK=1.2(4.050+3.733)+1.4X2.250=12.49KN6)计算风荷载设计值对底部立杆段(主、副立杆)产生的弯矩：A)求双立杆、双管剪力撑密目式安全立全封闭挡风系数：密目式安全立挡风系数:=1.2(100-NXAo)/100=1.2(100-23001.30IO2)/100=0.841敞开式脚手架挡风系数q(应考虑双立杆、双管剪刀撑因素，不能简单地套用规范相应表格内数值，需重新计算)：2,=1.2A/lah(参见资料7第23页相关公式)=1.2(la2h20.325lah)dLh=1.2(1.5+2l.8+
20、20.3251.51.8)X0.048/(1.5X1.8)=0.146挡风系数：=+2,-j2r/1.2=0.841+0.146-0.841X0.146/1.2=0.885B)求风荷载设计值对立杆段产生的弯矩M.：风荷载体型系数US=1.3r=1.3X0.885=1.151Wk=0.7zsw0=0.70.741.151X0.30=0.179KNm2风荷载设计值对立杆段产生的弯矩Mw=0.851.4Wklah210=0.851.40.1791.51.8710=0.1035KN.m7)主立杆稳定性验算：A)组合风荷载时：=PA+Mv/W=12.02X107(0.174X489)+0.1035l7(
21、25.08103)=151Nmm2205Nmm2=f满足要求。B)不组合风荷载时：=PA=12.49XlO3/(0.174X489)=147Nmm2205Nmm2=f满足要求。可见在底部14.6m范围内采用双立杆后，主立杆受力情况大为改善，在组合风荷载和不组合风荷载两种情况下脚手架稳定性均能满足使用要求。8）结论：在双立杆底部主立杆稳定性满足使用要求（副立杆因受力远小于主立杆，显然其立杆的稳定性可以满足要求，无须进行验算）。5、单立杆与双立杆分界处单立杆的稳定性验算：单立杆与双立杆分界点位于架体最高处往下19.8111（34.414.6=19.8）处，即单立杆部分架高仅为19.8m,查宁波边防
22、检查站新机关营房工程外脚手架计算书（一），已经验算了架高21.8m时单立杆的稳定性可以满足要求，显然此处单立杆的稳定性更能满足要求，不必重复赘算。6.连墙件验算：此时应验算脚手架最高处（34.4m）连墙件。1）求查资料4得风压高度变化系数Uz=1.057经以上计算已知风荷载体型系数US=Ll51脚手架顶端风荷载标准值：w=0.7zsw0=0.7l.057l.151X0.3=0.255KNm22）求连墙件轴向力设计值Nc：单个连墙件抗风面积：Aw=2hX31a=21.831.5=16.2m2连墙件约束平面外变形所产生的轴向力：N0=5KN（双排脚手架时）连墙件轴向力设计值：N,=Ncw+N0=1
23、.4XWKXA*+N0=1.4X0.255X16.2+5=10.78KN双扣件连接示意图3）扣件连结抗滑移验算：采用双扣件R=12KNN1=10.78KN12KN=Rj采用双扣件可以满足使用要求,双扣件连接办法为：连墙件钢管加长后与脚手架内、外立杆均予扣接；另一端与主体予埋钢管连接处除正常扣接外，再内外各增加一个抗滑扣件，详见上图。注：、由于风压力自上而下逐渐减小，本方案仅要求架体最高12步连墙件采用双扣件，其余各步连墙件仍采用常规单扣件。、连墙件按二步三跨布置，不得遗漏，转角处按规范要求予以加密。4）连墙件稳定性验算：设连墙件长度1产300+1200=1500mm（脚手架内立杆与墙面间距+l
24、b）,长细比人=I11/i=150/1.58=95=150（查计算依据4）由规范（计算依据1）得=0.626稳定计算：NA=11.21107(0.626X489)=36.6Nmm2205N/mm2=f可见连墙件稳定承载能力足够。7、立杆地基承载力验算：1)主立杆底脚最大受力：组合风荷载时为12.02KN,不组合风荷载时为12.49KN,现取不组合风荷载时主立杆底脚受力N主=12.49KNo2)副立杆底脚最大受力：、脚手架自重标准值产生的底步副立杆轴向力：Pgik=14.6XqJ0.5=14.60.19590.5=1.430KN、构配件自重标准值产生的底步副立杆轴向力：Pg2k=(Na+Nb)(
25、8190.5)+Nc(14.6/34.4X0.5)=(1.603+2.865)X0.211+0.258X0.212=0.997KN、施工荷载(一层施工作业层)标准值产生的底步副立杆轴向力：因本段计算目的是求出主、副立杆底步轴向力之和，以上计算时已经将施工荷载全部作用于主立杆，因而可以认为底步副立杆该项轴向力为=OO、组合风荷载与不组合风荷载时底步副立杆轴向力均为：N副二1.2(Pgik+Pg2k)=1.2(1.430+0.997)=2.91KN3)主、副立杆底脚最大轴向力之和：N(+b1)=Nt+Nis=12.49+2.91=15.40KN4)立杆地基承载力验算：应满足：Pf=kcfk(P=N
26、(+,+b1)/A)现脚手架底脚处地坪已作硬化处理(浇C15混凝土厚150mm),因而可取k=1.0,地基土承载力标准值%取80KNm2o立杆底脚处设250X100X6钢板作为垫板，每个立杆底脚处垫板有效面积为A(脚手架底步立杆地基基础处理见右图)，且利用碎刚性角的扩展，贝J:A=(250+1502)(100+150X2)=0.22106mm2=0.22m2立杆地基基础处理图P=N(+bp/A=15.40/0.22=70KNm280KN/m2=1.080KNm2=kcfk满足要求。五、注意事项：1、脚手架构造要求应满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001(2002年版)中
27、各项规定。2、脚手架的现场安全技术管理：脚手架编制者及公司质安人员应对操作人员作安全技术交底，除向操作者交代各项构造要求、安全事项外，重点应指出本工程脚手架各项几何参数，必须避免操作人员按“常规”凭经验自行作主随意搭设；必须禁止不作地基处理，不按计算书要求铺设立杆下垫块或垫板，甚至在虚土上架设立杆，而为应付安全检查事后补做“硬”地坪，伪造脚手架已作地基处理假象而给安全造成重大隐患；重点检查连墙件数量、质量，其布置与计算书规定是否一致，转角处是否加密，是否满足规范要求，是否钢性连结，该双扣件的有否遗漏，连墙件架设与架体进度是否同步等等。因脚手架步高与建筑层高的矛盾，往往不相一致，当连墙件作局部调
28、整时要坚决避免连墙件位于立杆中部附近，造成立杆在风压与轴向力联合作用下，加速立杆失稳的重大安全事故的发生；连墙件偏离主节点不应大于300mm,不应上斜连结（应水平及下斜连结）；脚手架应满铺，当其与墙体间距大于15Omm时，应三步一封；在搭、拆过程中工地安全员应切实到位，履行职责，平时要加强巡查，处理解决施工中可能出现的各项安全隐患；在施工阶段，尤其在装饰装修阶段要避免“遍地开花”同时作业，要监督好实际施工操作的作业层数与计算书规定的作业层数的一致性，避免施工荷载超载危及安全（本计算书规定施工作业层数为1层）。3、脚手架的安全性及成败关键在于连墙件布置的可靠性和地基基础处理的合理性，本计算书详细
29、指出了连墙件的刚性连接和地基基础处理方法，在脚手架搭设时必须严格按该二图规定的要求施工，不得擅自操作，自作主某。六、结论：本搭设方案所有力学指标经计算均符合规范各项技术要求，严格按本方案施工可以满足使用要求。安全生产十项注意事项：一、工作前穿戴好规定的劳动防护品，检查设备及作业场地，做到安全可靠。二、不违章作业，并监督制止他人违章作业。三、不准擅自开动别人操作的机械，电器开关设备。登高作业应戴好安全带、安全帽、并有专人监护、防止坠落，严禁向下乱抛工具和设备零件。四、不准随便拆除各种安全防护装置、信号标志、仪表及专指示器等。保持设备齐全有效灵敏可靠。五、不准随意启动设备。机器设备停机检查或修理时，应切断电源并悬挂警示牌，取牌人应是挂牌人。开机时发出信号，听到回音确定安全后才能开机。六、不准吊装物及下行人。多人操作起重搬运要统一指挥，密切配合。不准超负荷使用机器。七、不在易燃物品附近吸烟动火，不乱扔垃圾。八、不在厂内无证驾驶机动车辆，机动车进出车间转弯必须鸣号减速。车辆行驶中严禁爬上跳下。九、工作时精力集中，不准打闹、赤脚、赤膊、穿拖鞋和高跟鞋。十、上班时间不准怠工、滋事、脱岗或擅离职守。有事请假经领导批准后方可离开岗位。
