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1、目录1第1章绪论11.1 课题背景11.2 目的11.3 夹具设计中的特点11.4 夹具设计需保证的条件21.5 夹具的发展趋势2第2章零件的分析32.1 零件的作用32.2 零件的工艺分析3第3章工艺规程设计43.1 确定毛坯的制造形式43.2 基面的选择43.2.1 粗基准的选择43.2.2 精基准的选择53.3 制订工艺路线63.4 确定切削用量及基本工时6第4章专用夹具设计194.1 问题的提出194.2 定位基准的选择194.3 定位误差分析194.4 切削力的计算与夹紧力分析204.5 夹具设计及操作简要说明21参考文献22结束语23心得体会24第1章绪论1.1 课题背景制定气缸套
2、的加工工艺，设计车外圆的车床夹具，运用机械制造工艺学课程中的基本理论以及在生产实习中学到的实践知识，正确地解决一个零件在加工中的定位，夹紧以及工艺路线安排，工艺尺寸确定等问题，保证零件的加工质量。提高结构设计能力。通过设计夹具的训练，获得根据被加工零件的加工要求，设计出高效，省力，经济合理而能保证加工质量的夹具的能力。学会使用手册以及图表资料。掌握与本设计有关的各种资料的名称，出处，能够做到熟练的运用。1.2 目的课程设计是我们对所学课程的深入综合性的总复习，也是一次理论联系实际的训练，因此，它在我们的大学生活中占有重要的地位。另外在做完这次课程设计之后，我得到一次综合性训练，我在想我能在多个
3、方面得到锻炼。就我个人而言，我希望通过这次课程设计对自己未来将从事的工作进行一次适应性训练，从中锻炼自己发现问题、分析问题和解决问题的能力，为今后参加祖国建设打一个良好的基础。由于个人能力有限，设计尚有许多不足之处，恳请各位老师给予指教，本人将表示真诚的感谢！1.3夹具设计中的特点1.夹具的设计周期较短，一般不用进行强度和刚度的计算。2 .专用夹具的设计对产品零件有很强的针对性。3 .“确保产品加工质量，提高劳动生产率”是夹具设计工作的主要任务，加工质量包括被加工表面的本身精度和位置精度，后者主要用夹具来保证。夹紧装置的设计对整个夹具的结局有具定性的影响。设计一个好的夹具可以减少废品率。1.4
4、夹具设计需保证的条件1 .夹具的结构应与其用途及生产规模相适应。2 .保证工件的精度。3 .保证使用方便与安全。4 .正确处理作用力的平衡问题。5 .注意结构的工艺性，便于制造和维修。注意夹具与机床、辅助工具、刀具、量具之间的联系。1.5夹具的发展趋势1 .发展通用夹具的新品种，由于机械产品的加工精度日益提高，因此需要发展高精度通用夹具。广泛的采用高效率夹具，可以压缩辅助时间，提高生产效率。2 .发展调整式夹具。3 .推广和发展组合夹具及拼拆夹具。4 .加强专用夹具的标准化和规范化。5 .大力推广和使用机械化及自动化夹具。6 .采用新结构、新工艺、新材料来设计和制造夹具。第2章零件的分析2.1
5、 零件的作用题目所给的零件是气缸套。气缸套的作用有：1 .与缸盖、活塞共同构成气缸工作空间。2 .筒形活塞柴油机的气缸套承受活塞侧推力，成为活塞往复运动的导程。3 .将活塞组件及本身的热量传给冷却水，使之工作温度适当。4 .二冲程柴油机的气缸套布置有气口，由活塞启闭，实现配气。2.2 零件的工艺分析零件的材料为QT700-2,球墨铸铁生产工艺简单，铸造性能优良，但塑性较差、脆性高，为此以下是气缸套需要加工的表面：1. 左端面2. 右端面3. 164. eIlO孔5. 143外圆6. 132外圆7. 129外圆8. 127外圆9. 119外圆10.6120.5槽11. 143右端面12. 128
6、外圆第3章工艺规程设计3.1 确定毛坯的制造形式零件材料为QT700-2球墨铸铁，铸件有多种分类方法：按其所用金属材料的不同，分为铸钢件、铸铁件、铸铜件、铸铝件、铸镁件、铸锌件、铸钛件等。而每类铸件又可按其化学成分或金相组织进一步分成不同的种类。如铸铁件可分为灰铸铁件、球墨铸铁件、蠕墨铸铁件、可锻铸铁件、合金铸铁件等；按铸型成型方法的不同，可以把铸件分为普通砂型铸件、金属型铸件、压铸件、离心铸件、连续浇注件、熔模铸件、陶瓷型铸件、电渣重熔铸件、双金属铸件等。其中以普通砂型铸件应用最多，约占全部铸件产量的80%。而铝、镁、锌等有色金属铸件，多是压铸件。3.2 基面的选择基面的选择是工艺规程设计中
7、的重要工作之一。基面选择得正确与合理，可以使加工质量得到保证，生产效率得以提高。否则，加工工艺过程中会问题百出，更有甚者，还会造成大批报废，使生产无法正常进行。3.2.1 粗基准的选择粗基准选择应当满足以下要求：（1）粗基准的选择应以加工表面为粗基准。目的是为了保证加工面与不加工面的相互位置关系精度。如果工件上表面上有好几个不需加工的表面，则应选择其中与加工表面的相互位置精度要求较高的表面作为粗基准。以求壁厚均匀、外形对称、少装夹等。（2）选择加工余量要求均匀的重要表面作为粗基准。例如：机床床身导轨面是其余量要求均匀的重要表面。因而在加工时选择导轨面作为粗基准，加工床身的底面，再以底面作为精基
8、准加工导轨面。这样就能保证均匀地去掉较少的余量，使表层保留而细致的组织，以增加耐磨性。（3）应选择加工余量最小的表面作为粗基准。这样可以保证该面有足够的加工余量。（4）应尽可能选择平整、光洁、面积足够大的表面作为粗基准，以保证定位准确夹紧可靠。有浇口、冒口、飞边、毛刺的表面不宜选作粗基准，必要时需经初加工。（5）粗基准应避免重复使用，因为粗基准的表面大多数是粗糙不规则的。多次使用难以保证表面间的位置精度。基准的选择是工艺规程设计中的重要工作之一，他对零件的生产是非常重要的。322精基准的选择精基准的选择应满足以下原则：（1） “基准重合”原则应尽量选择加工表面的设计基准为定位基准,避免基准不重
9、合引起的误差。（2） “基准统一”原则尽可能在多数工序中采用同一组精基准定位,以保证各表面的位置精度，避免因基准变换产生的误差，简化夹具设计与制造。（3） “自为基准”原则某些精加工和光整加工工序要求加工余量小而均匀，应选择该加工表面本身为精基准，该表面与其他表面之间的位置精度由先行工序保证。（4） “互为基准”原则当两个表面相互位置精度及自身尺寸、形状精度都要求较高时，可采用“互为基准”方法，反复加工。（5）所选的精基准应能保证定位准确、夹紧可靠、夹具简单、操作方便。主要考虑精基准重合的问题，当设计基准与工序基准不重合的时候，应该进行尺寸换算，这在以后还要进行专门的计算，在此不再重复。3.3
10、 制订工艺路线制定工艺路线的出发点，应当是使零件的几何形状，尺寸精度及位置精度等技术要求能得到合理的保证。在生产纲领一确定为中批生产的条件下，可以考虑采用万能性的机床配以专用工夹具，并尽量使工序集中来提高生产率。除此以外，还应当考虑经济效果，以便使生产成本尽量下降。工艺路线方案：工序01：铸造工序02：正火处理:硬度为225-305HBW工序03：粗车、半精车左端面工序04：粗车、半精车右端面工序05：粗车、半精车110孔工序06：粗车中143外圆、中132外圆、129外圆、127外圆、119外圆、120.5槽工序07：半精车中143左端面、132外圆、中143外圆、129外圆工序08：精车6
11、143左端面、132外圆、143外圆、129外圆工序09：粗车、半精车、精车中143右端面、128外圆工序10：粗磨、精磨中110孔工序11：去毛刺工序12：检验至图纸要求工序13：包装、入库3.4 确定切削用量及基本工时工序01：铸造工序02：正火处理:硬度为225-305HBW工序03：粗车、半精车左端面工步一：粗车左端面1、切削用量机床为C620T型卧式车床，所选刀具为YT5硬质合金端面车刀。根据切削用量简明手册第一部分表1.1,由于C620-1型卧式车床的中心高度为20OmIn（表1.30）,故选刀杆尺寸BH=16mm25mm,刀片厚度为4.5mm根据表1.3,选择车刀几何形状为卷屑槽
12、带倒棱型前刀面，前角为=12,后角4=6,主偏角（=90,副偏角%、=10,刃倾角4=0，刀尖圆弧半径/=0.8mm。1）确定切削深度外由于单边余量为3.5rn,可在1次走刀内切完。2）确定进给量了根据表1.4,在粗车QT700-2、刀杆尺寸为16mmX25mm、4W3mm、工件直径为0100mm时，/=0.l0.6mmr按C620T型卧式车床的进给量（表4.2-9）,选择了二0.25mmr确定的进给量尚需满足机床进给机构强度的要求，故需进行校验。根据表1.30,C620-1机床进给机构允许的进给力RWt=3530N。根据表1.21,当册W2mm,/WO.35mmr,kr=450,U=z65m
13、min（预计）时，进给力Fr=760N.耳的修正系数为MF=O.1,R=1.17（表1.29-2）,故实际进给力/orJFf=760l.17N=889.2N由于切削时的进给力小于机床进给机构允许的进给力，故所选f=0.26mmr可用。3）选择车刀磨钝标准及耐用度根据表1.9,车刀后刀面最大磨损量取为1mm,可转位车刀耐用度T-30mino4）确定切削速度U切削速度U可根据公式计算，也可直接由表中查出。现采用查表法确定切削速度。根据表1.10,当用YT15硬质合金车刀加工铸件，p3mm,0.25mmr,切削速度u=450mmin0切削速度的修正系数为ksv=0.8,绘=0.65,%=081,分L
14、15,mv=1.0（均见表1.28）,-4500.80.65x0.811.15mmin218mmin100Ov1000218,.n=r/minj486rmndrl43按C620-1机床的转速（表4.2-8）,选择凡=480rmin则实际切削速度u=218mmin5）校验机床功率由表1.24,67p3mm,f0.25mr,t246mmin时，Pc=l.7KWo切削功率的修正系数勺P=Ll7,%=kMPc=kp,=T.O,kpc=l.13,=0.8,*=0.65（表1.28），故实际切削时的功率为PC=O.72KW根据表1.30,当=480rmin时，机床主轴允许功率Pe=5.9KW。PcPe,故
15、所选的切削用量可在C620-1机床上进行。最后决定的切削用量为t=3.5mm,f=0.26mmr,n=480rmin,-218nin2、确定粗车左端面的基本时间W?L=三+i+23加2式中d=147mm,J1=106mm,Z1=3.5mm,I2=4mm,/3=0mm,f=0.2mmr,n=480rmin,i=lmilT20.5+3.5+4+01.八”%=0.5mm2、 f=0.22mmr3、 -5500.80.650.811.15mmin266mminn=600rmin4、 确定基本工时T3=g,L=三+i+2+3执2式中d=147mm,Jl=106mm,Z1=0.5un,I2=4mm,Z3=
16、Omm,f=0.22mmr,n=600rmin,z=lX Imin 0.190min20.5+0.5+4+00.22600工序04：粗车、半精车右端面工步一：粗车右端面3/LWfj+h式中d=147mm,dx=106mm,1=3.5mm,2=4mm,/3=0mm,f=0.26mmr,H=480rmin,z=l.20.5+3.5+4+01.八”:则T.,=Imm0.225miny30.26480工步二：半精车右端面Tj3=,L=三+Zi+2+3fi2式中d=147mm,J1=106mm,1=0.5mm,I2=4mm,/3=0mm,f=0.22mmr,=600rmin,i=lT20.5+0.5+4
17、+0.on则Tu=Imm0.190mmp0.22600工序05：粗车、半精车中110孔工步一：粗车106孔至109孔T/3L = / + /+/,+ &式中I=274mm,I1=1.5mm,I2=4mm,/3=Omm,f=0.2mmr,=480rmin,z=lmilrr274+1.5+4+0.0o.n则T八=lmm2.240mmy30.26480工步二：半精车109孔至109.8孔T.3=-f,L=+1+o+73Jh-3式中I=274mm,1=0.4mm,I2=4mm,I3=Omm,f=0.22mmr,n=600rmin,z=lT3=274+4+4+lmin2.1IOmin20.22600工序
18、06：粗车143外圆、132外圆、129外圆、中127外圆、119外圆、120.5槽工步一：粗车147外圆至144外圆i,=-ifL=+,+式中I=274mm,1=1.5mm,I2=4mm,3=Omm,f=0.26mmr,n=480rmin,z=l11r274+1.5+4+0.oo/八则Tn=lmm2.240mmy30.26480工步二：粗车中144外圆至133外圆T=-f,L=+1+o+73Jh-3式中I=258.7mm,Z1=5.5mm,I2=4mm,I3=Omni,f=0.2mmr,=480rmin,i=2T3=258.7+5.5+4+0lminw2150min730.26480工步三：
19、粗车133外圆至130外圆i,=-ifL=+,+式中I=248mm,1=1.5mm,I2=4mm,3=Omm,f=0.26mmr,n=480rmin,i=2T=248I1,5+4+0XImin2.032miny30.26480工步四:粗车130外圆至外7外圆i,=-ifL=+,+7Jh-式中I=193mm,1=1.5mm,I2=4mm,3=Omm,f=0.26mmr,n=480rmin,i=2111rr193+1.5+4+00则Tn=Imm1.591miny30.26480工步五：粗车中127外圆至119外圆T=-f,L=+1+o+73Jh-3式中I=32.7mm,Z1=4.Omm,I2=4m
20、m,3=Omm,f=0.26mmr,n=480rmin,i=2T32.7+4.0+4+0.八则T.,=Imm0.327miny30.26480工步六：车120.5槽T.3=-f,L=/+/,+/,+式中I=7mm,1=4.25mm,I2=4mm,I3=Omm，f=0.26mmr,n=480rmin,i=2T3=7+424十2minXo245min730.26480工序07：半精车143左端面、132外圆、中143外圆、129外圆工步一：半精车143左端面3力l=+123式中d=144nn,J1=133mm,1=0.4mm,I2=4mm,/3=0mm,f=0.22mmr,=600rmin,i=l
21、T.3=5,5+4+4+0lmin0.075min户0.22600工步二：半精车半3外圆至外22外圆T=-f,L=+,+JfiI-式中I=10.7mm,Z1=0.4mm,I2=4mm,3=Omm,f=0.22mmr,rt=600rmin,i=lT3=107+0g+色Qlmin0.115minp0.22600工步三：半精车144外圆至中143.2外圆Tj3=L=+,+2+3式中I=15.3mm,1=0.4mm,I2=4mm,I3=Omm,f=0.22mmr,H=600rmin,z=lT.3=63+.4+4+Xlmina0.150min730.22600工步四:半精车半0外圆至129.2外圆T=-
22、f,L=+,+JfiI-式中I=17un,=0.4mn,I2=4mm,I3=Omm,f=0.22mmr,rt=600rmin,i=lT3=17+4+4+Xlmin=O.163minp0.22600工序08：精车中143左端面、132外圆、中143外圆、129外圆工步一：精车中143左端面1、 ap=0.Imm2、 f=0.2mmr3、 u=650x0.80.650.811.15mmin315mminn=760rmin4、确定基本工时3=l=三+zi+z2+3报2式中d=143.2mm,4=132.2mm,I1=O.lmm,I2=4mm,/3=0mm,f=0.2mmr,n-760rmin,z=l
23、rr,5.50.1+4+0.八八/4.Tn=Imm0.064min730.2760工步二：精车132.2外圆至外2外圆T=-/,L=+1+JjIJ执式中I=17mm,1=0.Imm,I2=4mm,Z3=Omm,f=0.2mmr,H=760rmin,i=lT3=ll+4+xlminss0139min730.2x760工步三：精车143.2外圆至143外圆.3=-f,l=+,+373Jh-3式中I=15.3mm,1=0.Imm,I2=4mm,I3=Omm,f=0.2mmr,=760rmin,z=llT15.3+0.1+4+0ngq则Tn=lmm0.128mmJ30.2760工步四：精车中129.2
24、外圆至129外圆i,=-ifL=+,+7Jh-式中I=17mm,1=0.Imm,I2=4mm,I3=Omm,f=0.2mmr,n=760rmin,z=ll11r17+0.1+4+0.八ICo则Tn=Imm0.139mmy30.2760工序09：粗车、半精车、精车中143右端面、128外圆工步一：粗车143右端面T.3=-/J0式中d=143mm,J1=132mm,1=4.5mm,I2=4mm,/3=0mm,f=0.2mmr,=480rmin,i=lT3=55+45+4+Xlmin0.113minp0.26480工步二：半精车143右端面3/Lwm式中d=143mm,J1=132mm,Z1=0.
25、4mm,I2=4mm,/3=0mm,f=0.22mmr,H=600rmin,z=lT.3=5,5+4+4+0lmin0.075min户0.22600工步三：精车中143右端面3兼L=号+/：式中J=143mm,J1=132mm,1=0.lmm,I2=4mm,/3=0mm,f=0.2mmr,=760rmin,i=l-:Imin0.064min0.2760工步四:粗车132外圆至129外圆.=-i,L=+,+4Jfil式中Z=5mm,1=1.5mm,2=4mm,/3=0mm,/=0.2mmr,=480rmin,Z=I则Tb=5+l5+4xImin0.085min20.26480工步五：半精车129
26、外圆至128.2外圆1.=Z+1+2+3式中Z=5mm,1=0.4mm,I2=4mm,/3=0mm,f=0.22mmr,zz=600rmin,Z=ImilT5+0.4+4+O.八八”则Tn=Imm0.072mm730.22600工步六：精车128.2外圆至128外圆Tn=-itL=+1+:J执一式中Z=5mm,1=0.lmm,I2=4mm,/3=0mm,/=0.2mmr,n=760rmin,Z=I则Tb=5+.l+4+0Xlmink0.060minp0.2760工序10：粗磨、精磨IlO孔工步一：粗磨109.8孔至109.94孔机床内圆磨床M250A1）选择砂轮。见机械加工工艺手册第三章中磨料
27、A46KV6P35040127其含义为：砂轮磨料为刚玉，粒度为46#,硬度为中轮1级，陶瓷结合剂，6号组织，砂轮尺寸为450x380x5202）切削用量的选择T二2%kjnfafrd式中：n工件每分钟转速（rmin）I-磨轮行程长度，mmZ一单边加工余量考虑磨削加工终了时的无火花磨削以及为削除加工面形状误差而进行局部修研的系数，其值由表6.2-9,表6.2T0,知攵二LlF“一轴（纵）向进给量（mmr）（一双行程磨削深度进给量（mm双行程）查机械加工工艺手册表33-42有主轴转速工作台移动速度fa =3mmin切削深度Zh =0. 07mm进给量4,=0. 005mm双行程n-150rmin3
28、）切削工时2Z740.07xl.ln.ngl8554n.n1503O.OO5工步二：精磨109.94孔至IloH7孔机床内圆磨床M250A1）选择砂轮。见机械加工工艺手册第三章中磨料A46KV6P35040127其含义为：砂轮磨料为刚玉，粒度为46#,硬度为中轮1级，陶瓷结合剂，6号组织，砂轮尺寸为450x380x5203）切削用量的选择T二2%kjnfafrd式中：n工件每分钟转速（rmin）I-磨轮行程长度，mmZ.一单边加工余量攵-考虑磨削加工终了时的无火花磨削以及为削除加工面形状误差而进行局部修研的系数，其值由表6.2-9,表6.2-10,知Z=LlF“一轴（纵）向进给量（mmr）（一
29、双行程磨削深度进给量（mm双行程）查机械加工工艺手册表33-42有主轴转速n=300rmin工作台移动速度A=3mmin切削深度Zh=0.03mm进给量rf=0.002mm双行程3）切削工时.2274x.l.ln,n，10小Jnfafrd30030.002工序11：去毛刺工序12：检验至图纸要求工序13：包装、入库第4章专用夹具设计为了提高劳动生产率，保证加工质量，降低劳动强度，需要设计专用夹具。由指导老师的分配，决定设计车外圆的夹具。4.1 问题的提出本夹具主要用于车外圆，表面粗糙度RaL6,有一定的精度要求，故设计夹具时即考虑如何提高生产效率，也要注意产品质量。4.2 定位基准的选择选择已
30、加工好的右端面和IlO孔来定位，所以相应的夹具上的定位元件应是心轴。因此进行定位元件的设计主要是对心轴和波纹套，夹紧则是在心轴的螺杆上用螺母和波纹套来完成。1、右端面与心轴相配合，限制三个自由度，即X轴移动、Y轴转动和Z轴转动。2、110孔与心轴相配合，限制两个自由度，即Z轴移动和Y轴移动。由于是车工件外圆，限制五个自由度即可，故设计合理。4.3 定位误差分析1、基准位移误差AY由于定位副的制造误差或定位副配合同间所导致的定位基准在加工尺寸方向上最大位置变动量，称为基准位移误差，用AY表示。工件以16孔、16右端面、变速叉的臂右端和叉口内侧面来定位，钻变速叉6孔，如果工件内孔直径与轴外圆直径做
31、成完全一致，做无间隙配合，即孔的中心线与轴的中心线位置重合，则不存在因定位引起的误差。但实际上，轴和工件内孔都有制造误差，于是工件套在轴上必然会有间隙,孔的中心线与轴的中心线位置不重合，导致这批工件的加工尺寸H中附加了工件定位基准变动误差，其变动量即为最大配合间隙。按下式计算丫=ma-min=(nax-min)式中基准位移误差，mmDmaX孔的最大直径，mmdnin轴的最小直径，mm=(Dni-Jmill)=(110.035-109.964)mm=0.0355mmI2、IIauXIII111,22、基准不重合误差AB加工尺寸h的基准是外圆柱面的母线上，但定位基准是工件圆柱孔中心线。这种由于工序
32、基准与定位基准不重合导致的工序基准在加工尺寸方向上的最大位置变动量，称为基准不重合误差，用金表示。基准不重合误差为金二,式中b基准不重合误差，mmbtl工件的最大外圆面积直径公差，mmb=0.035mm=0.0175mm4.4 切削力的计算与夹紧力分析查表4得切削力计算公式:Fz=31af1Kp式中。P=3,f=lmmr,查表得Kp=(b736)75=736MPa,K=1BPFf=37lan,307Xr=3713,3I071=1547NPJPJP所需夹紧力，查表5得，Wk=VW,安全系数K=KOKIK2K3K4K5K6式中KS为各种因素的安全系数，查表得：K=1.21.01.21.01.31.
33、01.0=1.872,当计算K2.5时，取K=2.5孔轴部分由M36螺母锁紧，查表得夹紧力为12360NWk=WK=23602.5=30900N由上计算得WkFf,因此采用该夹紧机构工作是可靠的。4.5 夹具设计及操作简要说明如前所述，在设计夹具时，应该注意提高劳动生产率避免干涉。应使夹具结构简单，便于操作，降低成本。提高夹具性价比。本道工序为车床夹具选择在心轴上用螺母和波纹套进行夹紧工件。本工序为车削余量小，车削力小，所以一般的手动夹紧就能达到本工序的要求。参考文献1 .邹青主编机械制造技术基础课程设计指导教程北京：机械工也出版社2004,82 .赵志修主编机械制造工艺学北京：机械工业出版社
34、1984,23 .孙丽媛主编机械制造工艺及专用夹具设计指导北京：冶金工业出版社2002,124.李洪主编机械加工工艺手册北京：北京出版社1990,125.邓文英主编金属工艺学北京：高等教育出版社20006.黄茂林主编机械原理 重庆：重庆大学出版社2002, 77 .丘宣怀主编机械设计北京：高等教育出版社19978 .储凯许斌等主编机械工程材料重庆：重庆大学出版社1997,129 .廖念钊主编互换性与技术测量北京：中国计量出版社2000,110 .乐兑谦主编金属切削刀具北京：机械工业出版社1992,12IL李庆寿主编机床夹具设计北京：机械工业出版社1983,412 .陶济贤主编机床夹具设计北京：
35、机械工业出版社1986,413 .机床夹具结构图册贵州：贵州人民出版社1983,714 .龚定安主编机床夹具设计原理陕西：陕西科技出版社，1981,715 .李益民主编机械制造工艺学习题集黑龙江：哈儿滨工业大学出版社1984,716 .周永强等主编高等学校毕业设计指导北京：中国建材工业出版社2002,12结束语通过这次的课程设计，我学到了许多新的知识，同时加深，对旧知识的理解.一、综合素质的提高此次课程设计，本人将二年内学到的知识与教学中遇到的问题结合起来，能解决一些以前不能解决的问题，对机械制造有了更深的了解与认识。二、独立工作能力的提高课程设计要求每个学生均能独立思考，提出自己的独特见解，
36、这是常规教学所无法比拟的。三、计算机应用能力的提高此次课程设计，所有的图纸都是通过CAD系统软件设计绘出，这让我学会了用CAD系统绘图，还学会了各系统之间的联接与转换，提高了自己的计算机应用能力。在这次设计过程中，多次得到黄老师的指导与关心，才使本人有这么大的提高，本人深表感谢。由于时间关系，在设计中难免出现一些不足，恳请老师及时指出。心得体会在老师的指导下顺利地完成了夹具座的夹具设计，并且认真地、有计划地按时完成设计任务。尽管整个设计在技术上不够先进，但是在经济上合理、在生产上可行。此次设计，以机械加工工艺路线为主线，通过对零件图纸分析，初步拟订加工表面方法，进一步拟订加工方法并选择机械加工
37、装备。确定加工路线后，熟悉并运用相关手册查工艺参数，计算切削用量和加工工时。将计算的数据以及加工方法、刀具、机床设备，填入工艺文件。在设计中，体会到先前所修课程的重要性，并从此设计中得到巩固和扩展，也提高我们独立思考和独立工作的能力，为毕业后走向社会从事相关技术工作打下良好的基础。“逝者如斯夫，不舍昼夜”转眼间。本次课程设计即将结束。纵观整个课程设计过程，我们每个小组的成员齐心合作，共同完成总的工艺设计，其后各自夹具的设计，在小组成员间的相互协作及老师的帮助下,我们也终于基本完成的设计任务，课程设计作为我们机械制造与自动化专业学生的重点，它使理论与实践结合，让我们对理论知识加深了理解，使生产实习中的理解和认识也到了强化。本次课程设计主要是机械加工工艺规程设计和专用夹具设计。机械加工工艺规程设计运用了基准选择等知识，夹具设计的运用了工件定位、夹紧机构等知识。通过此次设计，使我基本掌握了零件的加工过程分析、工艺文件的编制、专用夹具设计的方法和步骤等。学会了查相关手册、选择使用工艺装备等等。本次设计还存在很多不足之处。由于对知识的掌握不够扎实，在设计过程中不能全面地考虑问题。仍需要进一步研究和实践。这次设计，是对我们平时上课所学理论知识的一次深刻理解与总结，让理论与实际相结合，才能真正掌握相关知识，虽然这次做的还不尽完美,但我还会继续努力。
