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1、宁波杉杉二氧化碳萃取项目一、二号生产车间工程模板及承重支架专项施工方案某年三月杉海创投二氧化碳萃取项目一、二号生产车间工程模板及支架施工方案一、编制依据1、业主提供的二氧化碳萃取项目一、二号生产车间施工图纸。2、建筑施工手册(第四版)，国家、省、市颁发的有关建筑施工及验收规范、规定。3、规范、标准和规程。3. 1混凝土结构施工质量验收规范(GB50204-2002)3.2 建筑施工高空作业安全技术规范(JGJ33-91)3.3 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)3.4 建筑安装分项工程施工工艺规程(DBJT01-26-2003)3.5 简明施工计算手册3.6 木结构设计规范(GB50
2、05-202*)二、工程概况1、工程名称：二氧化碳萃取项目一、二号生产车间2、建设单位：宁波杉海创业投资总承包公司3、设计单位：宁波市机电工业研究设计院总承包公司4、监理单位：浙江工正建设监理咨询总承包公司5、施工单位：浙江新中源建设总承包公司6、工程地点：邺州区古林镇杉杉路西侧本工程为框架结构，一号生产车间与二号生产车间均为地上3层。建筑面积约为36000平方米。底层层高为5m,二层层高为4.5Ilb三层层高为4.9m。梁断面以350X850、350X750、250X650、250X400为主，框架柱为500X500、500X750、400X500、500X550为主，现浇板厚为100nin
3、b本方案分别对350X850的梁和500X750的柱和板进行专项设计。厂房屋面A、K轴有3.25的外挑雨棚，其承重架搭设方式详见附图。三、模板及支撑搭设要求1、一般要求一、工程概况杉海创投二氧化碳萃取项目位于邺州区古林镇，为多层框架建筑，底层层高为5m,二层层高为4.5m,三层层高为4.9mo本工程为框架结构。梁断面以，磴强度等级为C35。二、模板结构设计计算1、柱模板(1)选底层50OmmX75OmrnX550Omm柱子构造要求：柱模板采用18厚高密度九夹板，取弹性模量E=9500Nmr112,方木采用5070mm,弹性模量E=9500Nmm2,柱箍采用483.5钢管，柱箍间距为450mm,
4、取弹性模量E=N/mm2。因柱宽度为750mm,中间设一道对拉螺栓，竖楞根数为4,面板为3跨，因此对柱面板按均布荷载作用下三跨计算：荷载：柱模承受碎侧压力：Fl=0.22rcto2Vz2=0.2225200/(25+15)X1.2X1.15X205=53.66KNm2F2=rch=255.5=137.5KNm2取两者中较小值F=53.66KNm2振捣舲荷重：4KNm2q=(1.253.661.44)0.45=31.5KNm侧模验算：(1)侧模抗弯强度计算Mmax=0.Iql2=O.IX31.50.252=0.2KNm=MmaxWm=60.2106450182=8.23Nmm2fm=13Nmm2
5、满足抗弯强度要求(2)侧模挠度计算=0.52Iq2I4/100EI=12X(0.521X53.66X0.752504)(100X9500X450X183)=0.39mmv=l250=250250=lmm满足刚度要求方木验算：(1)方木抗弯强度验算：(本段柱高度为5.5m,柱箍间距为450mm,因此按均布荷载作用下三跨连续梁进行计算)本工程坚楞采用木楞，宽50mm,高70mm,檄面惯性矩I和概面抵抗矩W分别为：W=5070706=40.83cm3I=5070707012=142.92cm4M=0.Iql2=O.1X(1.2X53.66+1.44)X0.25X0.45X0.45=0.35KNm=M
6、W=0.351064.083104=8.6Nmm213Nmm2所以满足要求(2)方木挠度计算=0.677q2l4100EI=0.677X53.66X0.254504(100X9500X1.43X106)=0.27mmv=l250=450250=1.8mm满足刚度要求柱箍验算：(1)柱箍采用48X3.5钢管截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：12.19Cm4和5.08cm3柱箍为2跨，按二跨连续梁计算(附计算简图)：q=(1.253.66+1.44)0.250.452=3.94KNM=0.5ql2=0.476KNm=MW=0.4761075080=93.7Nmm2205Nmm2满足要求！柱箍挠度验
7、算经过计算得到：V=0.096mm;柱箍最大容许挠度：V=375/250=1.5mm;柱箍的最大挠度V=0.096mm小于柱箍最大容许挠度V=1.5mm,满足要对拉螺栓的计算验算公式如下：NN=fA其中N-对拉螺栓所受的拉力；A-对拉螺栓有效面积(mm。；f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170Nmm2;查表得:对拉螺栓的直径：M12;对拉螺栓有效直径：9.85mm;对拉螺栓有效面积：A=76mm2;对拉螺栓最大容许拉力值：N=1.701057.6010-5=12.92kN;对拉螺栓所受的最大拉力：N=3.94kNo对拉螺栓所受的最大拉力：N=6.521kN小于N=12.92kN,对拉螺栓强度验
8、算满足要求！2、梁、板模板地下室采用木模和扣件式48X3.5钢管支架。以建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001为依据，选大梁断面350X850、250X650计算，模板支架立杆纵766mm,横距为710mm,模板支架平面图、剖面图及详图见附图。（1）荷载面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度o强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。18厚底模多层板：面重r1=0.10KNm1方木楞：容重R=5.0KNm3侧模用九夹板：面重rl=0.10KN/nf48X3.5
9、钢管横杆（含扣件）线重r3=004KNm钢筋碎梁自重：容重M=25.5KNm3钢筋磴板自重：容重r4=25.1KNm3施工活荷载及振捣碎荷载：r5=3.0KN/m1木材设计强度：fm=13Nmn2（抗弯），fv=1.3Nm顺纹抗剪）九夹板抗弯强度：f=15Nmm2（抗弯），fv,=1.4Nm疗（顺纹抗剪）（2）底模九夹板验算（取碎梁纵向Im作单元）底模多层板自重：L250650 钢筋碎梁自重：L350850L250650施工活载、振捣荷载:L350850L250650 线荷载设计值：g1=0.10.250.65=0.016KNmg2=0.350.85l25.5=7.59KNmg2=0.250.
10、65125.5=4.14KNmg3=30.350.85=0.89KNmg3,=30.250.65=0.49KNmq=1.2(0.03+7.59)+1.40.89=10.76KNmq=1.2(0.016+4.14)+1.40.49=5.67KNm换算为横向线荷载设计值：q=10.761.00.35=30.74KNmq,=5.671.0/0.25=22.68KNm抗弯承载力验算：九夹板抗弯模量：w=l61000182=54.0103mm3M=KMql2=0.125X30.74X0.1752=0.118KN.mM=KMql2=0.125X22.68X0.252=0.177KN.m取最大M值验算：1.
11、250650=MW=0.17710654.0103=3.28KNmm2fm=15Nmm2符合要求(3)底模木楞验算(断面为50X7Omm)底模木楞下的e48X3.5钢管杆间距取大值766,考虑底板木楞的木材长度，按4跨连续梁计算底模九夹板自重：g1=0.350.1=0.035KNmg1,=0.250.1=0.025KNm钢筋碎自重：g2=0.350.8525.5=7.59KNmg2=0.250.6525.5=4.14KNm施工活荷载及振捣荷载：g3=30.35=1.05KNmg3=30.25=0.75KNm木楞自重：g4=0.050.0753=0.05KNmg4=0.05X0.0752=0.0
12、4KNm荷载之和设计值：q=1.2(0.035+0.05+7.59)+1.41.05=10.68KNmq,=1.2X(0.025+0.04+4.14)+1.40.75=6.1KNm内力及挠度系数KM=-0.11Kv=0.61Kw=0.63抗弯承载力验算(分别按3、2根木楞)M=KMqF=-0.1110.680.7662=-0.69KN.mM.KMqT2=oJ1X6.1X0.7662=-0.39KN.m=MW=(0.69106)/(16507023)=5.6Nmm2fm=13Nmm2=M,W,=(0.39106)/(16507022)=4.77Nmm2fm=13Nmm2顺纹抗剪承载力验算：V=K
13、vql=O.61X10.680.766=5.00KNV=Kvq=0.616.10.766=2.85KNT=3V2bhn=3X5.001032X50X703=0.71KNmm2fv=1.3Nmm2T=3V72bhn=32.85103250702=0.61KNmm2fv=1.3Nmm2变形计算可不考虑施工活载及振捣活载：q=1.2(0.035+0.05+7.59)=9.2KNmq,=1.2X(0.025+0.04+4.14)=5.05KNmW=Kw(ql4100EI)=0.63X(9.2X7664)(100X9.0IO31/12X50703X3)=0.52mmW=l400=1.92W=Kw(qT4
14、100EI)=0.63X(5.05X7664)(100X9.0103l1250703X2)=0.43mmW=l/400=1.92(4)横杆验算横杆沿碎梁纵向间距为：766底模九夹板自重：g=0.10.350.766=0.027KNg1=0.1X0.25X0.766=0.02KN底模木楞自重：g2=5X0.05X0.070.766X3=0.04KNg2=50.050.07X0.766X2=0.027KN横杆自重：g3=0.040.766=0.031KNg3=0.040.766=0.031KN侧模(含竖木楞)重：g4=0.10.750.766+0.050.070.766532=0.20KNg=0.
15、10.550.766+0.050.070.766532=0.16KN钢筋硅自重：g5=25.50.350.850.766=5.81KNg5=25.50.250.650.766=3.17KN施工活载与振捣荷载：g6=3.00.350.766=0.8KNg6=3.00.250.766=0.57KN荷载之和设计值：F=l.2(0.027+0.04+0.031+0.25.81)+1.40.8=8.23KNF=1.2(0.02+0.027+0.031+0.16+3.17)+1.40.57=4.88KN换算为集中力荷载设计值：(乘方木楞连续梁中支座反力LI系数)P=8.233l.l=3.02KNr=4.8
16、821.1=2.68KN抗弯承载力验算：(查表得W=5.08cm3)M=0.188Pl=0.188X3.02X0.45=0.26KN.mM=Pa=2.680.225=0.603KN.m取最大M值计算：=MW=0.6031065.08IO3=118.7Nmm2f=205Nmm2所以符合要求。(5)立杆稳定验算大梁下承重立杆按3.2排计，立杆沿梁长向的纵距按766计算，立杆的平面布置见附图。立杆按两端（步距）铳接的受压构件来验算其稳定，验算公式如下：=N.AfA、荷载组合大梁底模下横杆传来力，分别按简支梁、两跨连续梁计算：N1=0.688X3.02X2+3.02=7.17KNN1,=2.6822=
17、2.68KN式中后项查连续梁剪力系数查表得。与梁邻接的现浇板及底模传来荷载：（偏于安全计算）砂板自重：g=0.50.7660.710.125.1=0.74KN九夹板底模重：g2=0.50.7660.710.1=0.03KN方木楞自重：g3=0.050.0720.715=0.03KN48水平钢管重：g4=0.04（0.50.766+0.71）=0.046KN施工活荷载与振捣荷载：g5=30.50.766X0.71=0.88KN板传来荷载设计值：N2=1.2（0.74+0.03+0.03+0.046）+1.40.88=2.25KN扣件式钢管支架的自重计算基数：gk=0.13kNm（沿高度方向）计算
18、立杆支架最底步距的立杆支架自重：N3=1.20.135.4=0.84KN立杆483.5承受的设计荷载：N=N1+N3=7.17+0.84=8.01KN（取L350850的立杆计算）N=N1,+N2+N3=2.68+2.25+0.84=5.77KN（取L250650的立杆计算）按最大值N=8.0IKN计算B、稳定验算取立杆的底步距等于1.65m。钢管为48X3.5计算，查表得：回转半径i=15.89mm,钢管断面面积A=4.89102mm2o考虑支架立杆整体稳定：计算长度Lo=1.65l.1551.5=2.86m=2.8610315.89=180=210查规范JGJ130-2001之P.51得=
19、0.22=N.A=8.011070.2684.89102=61.1Nmm2Nmax=8.01KN,满足要求。(7)现浇板模板支架计算模板支架构造现浇板按厚度100mm计算，底模采用九夹板(18mm厚)，方木楞截面5070mm,间距300,横杆48x3.5,按最大间距766计。从上述梁的模板支架计算中，可知现浇板的底模九夹板(18mm)、方木楞、48X3.5钢管横杆的强度和变形验算均满足要求，故此仅验算立杆承载力。荷载汇集底模荷载：g=0.10.7660.71=0.05KN方木楞荷载：g2=0.050.075(0.766+0.71)X3=0.08KN钢管483.5:g3=0,04X(0.766+
20、0.71)=0.06KN磴板重:g4=0.125.10.7660.71=1.47KN施工活载与振捣荷载：g5=30.7660.71=1.63KN支架立杆自重：g6=0.135.4=0.7KN荷载设计P=L2X(0.05+0.08+0.06+1.47+0.7)+1.41.63=5.1IKN稳定验算取立杆的底步距等于1.65m,考虑钢管锈取48X3.2计算，查表得回转半径i=15.89mm,钢管断面面积A=4.5102mm2考虑支架立杆整体稳定：计算长度Lo=1.65l.1551.5=2.86m=2.8610315.89=180=210查规范JGJ130-2001之P.51得=0.22=N.A=5
21、.111030.224.5102=51.6Nmm2Nmax=5.11KN所以满足要求6.2大梁侧模板验算选取大梁350X850进行计算(1)侧压力计算根据公式：F1=0.22rcto12Vz2F2=rcH,取其小值计算式中：F-新浇筑混凝土对模板最大侧压力；!*-混凝土的重力密度；to-泵送商品混凝土的初凝时间(h),取to=200(T(25)+15)=5小时；V-混凝土的竖向浇筑速度，取2.0mh;H-混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度；Bl-外加剂影响修正系数，掺有缓凝剂时取L2;仇-混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度110150mm时，取1.15;取值：rc=25.5KNm
22、3to=4.4h1=1.22=1.15V=2.0mhF1=0.2225.051.21.152.005=54.88KNm2F2=rcH=25.50.85=21.68KNm2F1F2按规定取值F2计算施工活载取振捣荷载(对垂直面模板)4KNm3F合=1.2x2L68+1.4x4=31.62KNm2(2)对拉螺杆承载力设计对拉螺杆承载力设计查建筑施工手册2表8-4得：M12容许拉力为12.9KN对拉螺栓承载力计算：N=31.620,40.5=6.32KN12.9KN,满足要求。(3)九夹板验算(纵向取Im为计算单元)计算间图：取沿梁给向Im为计算单元，化为线均布荷载：q=F合X1.0=31.621.
23、0=31.62KNm抗弯强度验算：M=aql2=0.1131.620.32=0.31KN.m=MW=0.31106(l61000182)=5.74Nmm2fm=15Nmm2满足要求(4)方木楞验算方木楞沿竖向间距350,竖钢管沿梁纵向400。最低方木楞荷载设计值：q=31.62X0.35=ll.lKN/mM=0.11ll.l0.402=0.2KN.mV=0.61ll.l0.40=2.7KN=MW=0.2107(l650702)=4.9Nmm2fm=13Nmm2T=3V3bhn=32.710325070=l.lNmm2fv=1.3Nmm2满足耍求三、质量安全管理要求1、周转材料检测周转材料进场前
24、，材料员一定耍把好材料质量关，对材料进行检测，发现问题应及时上报并采取有效、妥善的措施，其中钢管扣件应进行抽样检测，不合格者严禁进场。梁底水平杆与立杆连接扣件螺检拧紧扭力矩应全数检查。2、施工方案技术交底施工操作前项目技术负责人必须对专业班组操作人员应模板支架专项方案、搭设要求(含构造、质量、安全注意事项)进行技术交底并办好签字手续。3、模板支架检查验收模板支架搭设完毕使用前，按本施工方案和有关规范，组织有关人员进行全面验收和签证，验收不合格的严禁投入使用。4、施工荷载耍求作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。外脚手架不得与模板支架相连。5、混凝土浇捣时控制要点当采用泵送布料时，短暂冲击
25、荷载可能大于设计荷载，除纵、横剪刀撑及其它构造措施必须到位外，睑在楼面堆量必须有效控制，磴浇筑方案应尽可能使支架均衡力，要对称和分层浇筑，专监指挥。6、木工班组值模看架要求支模架使用中，磴浇筑必须要有经批准的浇筑方案，要有明确分工，木工班蛆要有专人看架值模，发现有异声、松动、下沉、变形等严重不安全预兆时，应及时上报并采用有效、妥善的应急措施。7、折除要求折除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业，分段拆除的高度不应大于二步。模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。8、操作人员要求模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。
26、安全生产十项注意事项:一、工作前穿戴好规定的劳动防护品，检查设备及作业场地，做到安全可靠。二、不违章作业，并监督制止他人违章作业。三、不准擅自开动别人操作的机械，电器开关设备。登高作业应戴好安全带、安全帽、并有专人监护、防止坠落，严禁向下乱抛工具和设备零件。四、不准随便拆除各种安全防护装置、信号标志、仪表及专指示器等。保持设备齐全有效灵敏可靠。五、不准随意启动设备。机器设备停机检查或修理时，应切断电源并悬挂警示牌，取牌人应是挂牌人。开机时发出信号，听到回音确定安全后才能开机。六、不准吊装物及下行人。多人操作起重搬运要统一指挥，密切配合。不准超负荷使用机器。七、不在易燃物品附近吸烟动火，不乱扔垃圾。八、不在厂内无证驾驶机动车辆，机动车进出车间转弯必须鸣号减速。车辆行驶中严禁爬上跳下。九、工作时精力集中，不准打闹、赤脚、赤膊、穿拖鞋和高跟鞋。十、上班时间不准怠工、滋事、脱岗或擅离职守。有事请假经领导批准后方可离开岗位。
