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1、名城四期周边道路改建项目支挡结构设计计算书目录1、项目概述11.1 项目概况11.2 设计依据11.3 采用的主要技术规范和设计标准12.1 气象水文22.2 地形地貌22.3 地质构造22.4 地层岩性22.5 基面顶面及基岩风化带特征32.6 水文地质条件32.7 水、土腐蚀性评价42.8 不良地质现象42.9 地震效应43、石土设计参数表44、挡护结构计算54.1 悬臂式桩板墙54.3 重力式挡墙114.3.1、 重力式挡墙H=2m114.3.2、 重力式挡墙H=2.5m194.3.3、 重力式挡墙H=3m264.3.4、 重力式挡墙H=3.5m334.4 重力式护肩验算404.4.1、
2、重力式护肩H=Im404.2.2、重力式护肩H=2m454.5悬臂式挡墙验算494.5.1、 悬臂式挡墙H=3m494.5.2、 悬臂式挡墙H=4m564.5.3、 悬臂式挡墙H=5m644.5.4、 悬臂式挡墙H=6m735、结论811、项目概述1.l项目概况本项目位于恒鑫名城四期南侧和西侧，东接现状石美路，南侧接现状慧锦路。项目北侧恒鑫名城四期正在建设，项目南侧巴渝佳梦已建成；道路横向巴山路已建成，纵向慧锦路为现状。为了满足周边地块开发建设和服务周边地块交通出行，同时为了打通区域纵横向联系，本项目的建设被提上日程。工程区位图本项目支一路K0+065K0+107(左侧)为填方边坡，坡底为居民
3、建筑，无法侵占；K0+111.4K0+128.6(左侧)紧邻现状蓄水池，无法放坡开挖，故该两处边坡需设置支挡结构。1.2设计依据(1)业主提供的用地规划图；(2)业主提供的1：500地形图及地下管线资料(重庆市勘测院2023.3)；(3)业主提供的恒鑫名城相关施工图设计资料(重庆何方城市规划设计有限公司2019.02)；(4)业主提供的恒鑫名城四期周边道路改建项目工程地质勘察报告(一次性勘察)(重庆北江岩土工程勘察设计有限公司，2023.5)；(5)设计深度需符合国家建设部市政公用工程设计文件编制深度规定(2013版)中有关的要求;(6)重庆市市政公用工程方案设计文件编制深度规定(2013版)
4、；(7)重庆市建设领域禁止、限制使用落后技术通告(2019年版)；(8)国家现行有关规范和标准；(9)其他相关资料。1.3采用的主要技术规范和设计标准(1)建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)(2)城市道路路基设计规范(CJJI94-2013)(3)混凝土结构设计规范(GB50010-2010)(2015版)(4)建筑地基处理技术规范(JGJ79-2012)(5)混凝土结构后锚固技术规程(JGJ145-2013)；(6)工程结构通用规范GB55001-2021；(7)建筑与市政地基基础通用规范GB55003-2021；(8)建筑与市政工程抗震通用规范GB55003-2021；（9）
5、工程建设标准强制性条文。2、工程建设条件2.1 气象水文拟建工程场地位处亚热带，气候温暖潮湿，雨量充沛，具有春旱夏长，秋雨连绵，冬暖多雾的特点。据相关气象资料：多年平均气温17.518.5C,一月最冷，极端最低气温-3.1（1975年12月15日），盛夏八、九月平均气温30,极端最高气温达43.7C（2022年8月19日）。多年平均降雨量1240.Onun,年最大降雨量1544.8mm（1976年）,最大日降雨量80.3mm,年最小降雨量740.lm（1982年）,降雨集中在59月，占全年降雨量的三分之二。降雨强度大，与降雨集中季节同步，最大日降水量266.6mm（2007年7月17日），多年
6、平均最大日降水量98.5mm。区内气候适宜全年施工作业。勘察时场内无地表水体。2.2 地形地貌拟建恒鑫名城四期周边道路改建项目场地位于重庆市九龙坡区在建恒鑫名城四期南侧及西侧。场地主要为人类活动区域，原始地貌已改变。拟建场地地形总体平缓，地形坡角一般0IOo,局部人工边坡地段可达3085。场地高程342358m,相对高差约16m。拟建工程场地地貌总体属构造剥蚀浅丘地貌。2.3 地质构造拟建工程场地质构造位处金鳌寺向斜北西翼，岩层呈单斜产出，岩层代表性产状135ZirO场内及邻近未发现有断层，地层连续，岩层倾向基本稳定。场地岩层层面地表观察局部可见张开，多充填泥质，结合很差，为软弱结构面。受区域
7、构造应力及外动力地质作用影响，岩体风化裂隙发育，场地及邻近基岩露头中可见二组构造裂隙：组优势产状320N5380,裂面平整，张开宽13mm,局部充填泥质，间距0.93.Om,延伸长L55.Og裂隙面结合差，为硬性结构面。组优势产状51/5585,裂面平整，张开宽13mm,局部充填泥质，间距0.82.86m,延伸长1.24.5m,裂隙面结合差，为硬性结构面。2.4 地层岩性据地面调查及钻探揭露，场地上覆土层有第四系全新统素填土（Q4ml）,下伏基岩为侏罗系中统上沙溪庙组（J2s）泥岩、砂岩。现由上至下分述：2 .4.1第四系全新统（Q4）素填土（Q4M）：杂色。主要由泥岩、砂岩块碎石、角砾及粉质
8、粘土组成。块碎石、角砾粒径一般240Onin,总体含量约5070%；粉质粘土总体含量约3050%。均匀性差，总体松散(局部稍密)，稍湿；系场地及周边人类工程建设时堆填形成，未被污染，形成时间约110年。分布于整个场地，本次勘察钻探揭露厚0.80(ZK14)3.80In(ZK20)。此外，同时因场地内因部分区域已拆迁，其场地表层分布砖瓦、混凝土、钢筋等建筑垃圾组成的杂填土。z*z*z*z*z*y(,s*-w*z*z*z*z*3 .4.2侏罗系中统上沙溪庙组(J2s)1、砂岩(J2s-Ss):灰白色、灰色。矿物成分以石英为主，长石次之，并含云母等。中粗粒结构,中厚层状构造，钙、泥质胶结。局部泥质含
9、量较高及含泥质条带。为场地主要岩层，分布于整个场地。本次勘察钻探揭露最大铅直厚度16.70m(ZK15)o2、泥岩(J2s-Ms)：暗紫色、紫红色。主要由粘土矿物组成，局部砂质含量高及含砂质条带、团块或夹薄层砂岩。泥质结构，中厚层状构造。为场地次要岩层，本次勘察主要揭露于场地北西侧。分布于整个场地。本次勘察钻探揭露最大铅直厚度9.70m(ZK10)。2.5 基面顶面及基岩风化带特征拟建工程场地内，钻探揭露基岩埋深0.80(ZK14)-3.80m(ZK20),基岩面与原始地形起伏基本一致，坡角一般115。据钻探揭露的实际情况，将基岩划分为强风化带及中等风化带。2 .5.1强风化带：岩芯破碎，呈短
10、柱状、碎块状、土状、砂状。质软，碎块手折可断，其岩体破碎。其厚度变化较大，本次钻探揭露厚度LoO(ZK12)-2.OOm(ZK14)o3 .5.2中等风化带：岩芯较完整，主要呈柱状，短柱状，少量碎块状。岩芯节长一般20450un2.6 水文地质条件2. 6.1地下水类型根据拟建场地的地层岩性及地下水在含水介质中的赋存特点，场地地下水按其特征可分为松散堆积层孔隙水和基岩裂隙水两种类型。松散岩类孔隙水：主要赋存于第四系全新统土层中，随季节变化，主要接受大气降水补给，顺地形向坡下及下卧层排泄，具有含水层薄，分布不广，透水性强，赋水性差，受季节及降水影响大的特征。基岩裂隙水：基岩裂隙水水量贫乏且受大气
11、降水影响明显，主要赋存于强风化基岩构造裂隙中，其赋存条件受构造裂隙分布情况和裂隙发育程度控制，接受大气降水或上覆第四系孔隙水补给。3. 6.2地下水补、迳、排条件场内素填土结构松散，孔隙度大，为透水层；场地基岩为侏罗系中统上沙溪庙组，岩性主要为砂岩和泥岩。泥岩透水性差，为隔水层；砂岩为含水层。场地地下水主要接受大气降水补给。大气降水后多形成地表径流向原始地形低洼及土层较厚地段汇集形成上层滞水及孔隙水，部分下渗赋存于基岩强风化带裂隙中。场内地下水量受季节影响明显，呈现旱季少雨季多的特征，但多为短时性上层滞水，无稳定连续的地下水位。本次勘察钻孔施工结束后抽干钻孔内施工用水，经24h水位观测，钻孔内
12、未见地下水位，场内地下水较贫乏。表明勘察时场地地下水富存条件较差。综合区域水文地质资料及临近工程已有施工经验，场地内素填土渗透系数可按K=IO.00-15.00md考虑，渗透性等级为中等透水强透水；泥岩渗透系数可按KR.100.20md考虑、砂岩渗透系数可按K=O.300.40md考虑，基岩渗透性等级为弱透水。综上，拟建场地地形平缓，场地具备一定的汇集地表、地下水条件，尤其是降雨季节，场地内原始地形低洼、土层厚度较大处可能存在一定的地下水，水量随季节和覆盖层厚度影响波动大。故未来路基及结构物基础施工时应考虑地表及地下水对施工的影响，同时建议设计应设置并加强截、排水系统及措施。2.7 水、土腐蚀
13、性评价场地及周边无污染源，按岩土工程勘察规范GB500212001(2009年版)第12.1.1条规定精神，本次勘察未采集水、土试验样进行腐蚀性分析，场地环境类型为II类，据邻近建筑场地经验，直接判定场地内地下水及各土层对混凝土结构、钢筋混凝土结构中钢筋具有微腐饨性。2.8 不良地质现象根据现场地质调查及钻探揭露，场地及邻近未发现危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象。本次勘察于勘察深度内填土层下方未发现埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。2.9 地震效应根据公路工程抗震规范(JTGBO2-2013)及中国地震动参数区划图GB183062015,拟建场地抗震设防烈度为6度，设计地
14、震分组第一组，设计基本地震加速度值为0.05g。3、岩土设计参数表岩土设计参数建议取值项目岩土名称、天然重度(kNm3)岩石单轴抗压强度标准值(MPa)地基承载力特征值(fak)(kPa)岩体、土体抗剪强度指标岩体抗拉强度(kPa)临时边坡坡率(h8m)基底摩擦系数天然饱和C(kPa)(0)索填土天然20.0*现场试1*天然28*天然1：1.50*0.25*饱和20.5*验确定1*饱和25*饱和（压实）强风彳匕泥岩24.0*250*1：1.00*0.30*强风化砂岩23.5*350*1：0.75*0.35*中等风化泥岩24.33.171.451255250*29.0*100*1：0.75*0.
15、40*中等风化砂岩23.921.9515.3386921500*34.0*600*1:0.50*0.55*结构面裂隙50*18*裂隙50*18*层面20*12*备注：带号的数值为经验值；a.施工期、使用期岩体遇水浸泡时，岩石地基承载力特征值：中等风化泥岩取575kPa、中等风化砂岩取6070kPa:岩石地基承载力特征值Ifao）据公路桥涵地基与基础设计规范JTG3363-2019的规定查表取值：强风化泥岩取250kPa.强风化砂岩取300kPa、中等风化泥岩取350kPa、中等风化砂岩取IooOkPa：b.岩体水平抗力系数：强风化泥岩取20MNm3z强风化砂岩取35MNm3；中等风化泥岩取50
16、MNm3,中等风化砂岩取300MNm3;c.中等风化泥岩、砂岩岩石与锚固体极限粘结强度标准值分别取300kPa、900kPa（注浆强度等级为M30）；&土体水平抗力系数的比例系数：素填土取6MNm4;e.桩侧土极限侧阻力标准值（kPa）：强风化泥岩取IOokPa、强风化砂岩取150kPa：f墙背填土重度要求不小于19.5kNm3,综合内摩擦角天然取30、饱和取26；g.表中所示临时边坡坡率值的适用范围为坡高h8m；坡高h28m时，临时边坡坡率值：素填土1：1.75、强风化基岩1：1.00、中等风化基岩L0.75；岩质边坡的坡率不应陡于外倾裂隙面及其交线的倾角；h.未经处理的人工填土负摩阻力系数
17、取0.25；i界面抗剪强度参数：素填土与基岩面界面天然C取18.5kPa、取13.5,饱和C取14.0kPa、取9.04、挡护结构计算4.1悬臂式独板墙以4-4剖面（支一路K0+120）进行验算，桩板式挡墙桩径0.8m,桩间距2m,计算如下：已建挡墙354.46禺Z国电板,道路里程桩号/设计高程7K低嘲52JCnLK0+120AIo352.78挡墙后为强风化岩体，岩土等效内摩擦角取52。2.40桩板式挡土墙验算执行标准：通用计算项目：桩板式挡土墙1计算时间：2023-07-0614:56:20星期四原始条件:墙身尺寸:桩总长(m)6.000嵌入深度(m)3.000截面形状圆桩桩径(m)0.80
18、0桩间距Gn)2.000挡土板的类型数(=5)1嵌入段土层数(=20)2桩底支承条件自由计算方法K法初始弹性系数A(MN/m3)初始弹性系数Al(MN/m3)桩前横坡角()0.000嵌入段地层类型岩层板类型号板厚(m)板宽(In)板块数10.2001.0003土层序号土层厚(m)重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)KK11nfrk(MPa)10.50023.5023.5035.0000.5000.3009.0250.00023.9023.9050.0000.5000.30010.0物理参数:桩混凝土强度等级C30桩纵筋合力点到外皮距离(mm)60桩纵筋级别HRB400桩箍筋级别HPB300桩
19、箍筋间距(mm)150桩配筋形式纵筋非均匀配置桩拉区纵筋配筋范围(度)90.000桩压区,拉区纵筋比0.500板混凝土强度等级C30板纵筋合力点到外皮距离(mm)35板纵筋级别HRB400场地环境一般地区墙后填土类型单层填土墙后填土内摩擦角(度)52.000墙后填土粘聚力(kPa)0.000墙后填土容重(kNm3)23.500墙后填土浮容重(kNm3)墙背与墙后填土摩擦角(度)17.500地震烈度面侧地震动水压力系数背侧地震动水压力系数地基土容重(kNm3)18.000地基土浮容重(kNm3)基底摩擦系数0.500地基浮力系数地基土类型土质地基抗震基底容许偏心距墙身地震力调整系数地基土内摩擦角
20、(度)30.000地基土粘聚力(kPa)10.000地基强度与偏心距验算时斜面长度作为基底宽土压力计算:I土压力计算方法I库各坡线土柱：参数名称参数值坡面线段数1坡面起始是否低于墙顶否坡面起始距离(m)0.000地面横坡角度(度)0.000填土对横坡面的摩擦角(度)35.000挡墙分段长度Gn)10.000坡面线段参数:折线序号水平投影长Gn)竖向投影长Gn)坡线长(m)坡线仰角(度)换算土柱15.0000.0005.0000.0001换算土1主参数：土柱序号距离(m)宽度(In)高度(m)1-10.50010.0001.500钢筋混凝土配筋计算依据：混凝土结构设计规范(GB50010-201
21、0)注意：内力计算时，库仑土压力分项(安全)系数=1.0x1.4=1.40第1种情况：一般情况土压力计算计算高度为3.000(m)处的库仑主动土压力第1破裂角：22.428(度)Ea=18.713(kN)Ex=17.847(kN)Ey=5.627(kN)作用点高度Zy=O.961(m)(一)桩身内力计算计算方法：K法背侧一为挡土侧；面侧为非挡土侧。背侧最大弯矩=46.057(kN-m)距离桩顶3.667(m)面侧最大弯矩=0.OOO(kN-m)距离桩顶0.000(m)最大剪力=33.175(kN)距离桩顶3.000(m)桩顶位移=3(mm)点号距顶距离弯矩剪力位移土反力横向承载力(m)(kN-
22、m)(kN)(mm)(kPa)(kPa)10.0000.0000.000-3-0.0000.00020.1670.004-0.069-3-0.0000.00030.3330.031-0.276-3-0.0000.00040.5000.104-0.621-3-0.0000.00050.6670.245-1.104-3-0.0000.00060.8330.479-1.725-3-0.0000.00071.0000.828-2.485-3-0.0000.00081.1671.315-3.382-2-0.0000.00091.3332.019-5.326-2-0.0000.000101.5003.10
23、6-7.742-2-0.0000.000111.6674.607-10.295-2-0.0000.000121.8336.545-12.987-2-0.0000.000132.0008.944-15.817-2-0.0000.000142.16711.825-18.785-2-0.0000.000152.33315.213-21.891-2-0.0000.000162.50019.130-25.135-1-0.0000.000172.66723.599-28.517-1-0.0000.000182.83328.643-32.037-1-0.0000.000193.00034.285-33.17
24、5-1-0.0000.000203.16739.395-26.121-1-35.5691350.000213.33342.992-17.547-1-31.6821350.000223.50045.243-9.193-1-27.8631350.000233.66746.057-0.486-1-34.4541500.000243.83345.4067.631-1-29.2091500.000254.00043.51314.423-0-24.0671500.000264.16740.59819.918-0-19.0261500.000274.33336.87424.138-0-14.0771500.
25、000284.50032.55227.108-0-9.2141500.000294.66727.83828.847-0-4.4251500.000304.83322.93629.37300.3001500.000315.00018.04728.70104.9721500.000325.16713.36926.84209.6021500.000335.3339.10023.807014.2021500.000345.5005.43419.602018.7801500.000355.6672.56614.231023.3461500.000365.8330.6907.697127.9051500.
26、000376.0000.0004.139132.4621500.000嵌入段为岩层，桩的最大土反力岩层横向地基承载力，横向承载力满足规范要求。桩顶位移3m100mm,且3000/100=3Onim,且0.005h=0.005x3000=15mm,满足规范要求。嵌固点位移Imm1005(m11,满足计算要求。箍筋采用12钢筋，间距15OnInbAs=226(mm2)134(mm2),满足计算要求。（三）挡土板内力配筋计算板类型板厚板下缘距顶最大土压力单块板弯矩单块板受拉侧纵筋号(mm)距离(In)(kPa)(kN-m)面积(mm2)12003.00017.2178.609400板配筋采用12钢筋
27、，间距15Omnb每延米钢筋As=754(mm2)400(mm2m),满足计算要求。4.3重力式挡墙431、重力式挡墙H=2m墙身尺寸:墙身高：2.000(m)墙顶宽：0.550(m)面坡倾斜坡度：1:0.000背坡倾斜坡度：1:0.450采用1个扩展墙址台阶：墙趾台阶bl:0.320(m)墙趾台阶hl:0.480(In)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率：0.150:1物理参数：与工砌体容重：24.000(kNm3)烤工之间摩擦系数：0.600地基土摩擦系数：0500墙身砌体容许压应力：9780.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力：920.000(kPa)墙身砌体容许剪应力：1850.
28、000(kPa)材料抗压极限强度：17.500(MPa)材料抗力分项系数：1.540系数as：0.0020场地环境：一般地区墙后填土内摩擦角：35.000(度)墙后填土粘聚力：0.000(kPa)墙后填土容重：20.000(kNm3)墙背与墙后填土摩擦角：17.500(度)地基土容重：20.000(kNm3)修正后地基承载力特征值：120.000(kPa)地基承载力特征值提高系数：墙趾值提高系数：1.000墙踵值提高系数：1.000平均值提高系数：1.000墙底摩擦系数：0.300地基土类型：土质地基地基土内摩擦角：30.000(度)土压力计算方法：库仑坡线土柱：坡面线段数：3折线序号水平投影
29、长(m)竖向投影长(m)换算土柱数14.0000.0001第1个：距离0.OOO(m),宽度4.OoO(In),高度0.150(m)2015路基规范挡土墙人群荷载28.0000.0001第1个：距离0.000加)，宽度8.0005)，高度1.000(111)2015路基规范挡土墙车辆荷载34.0000.0001第1个：距离0.000(m),宽度4.000(m),高度0.150(m)2015路基规范挡土墙人群荷载坡面起始距离：0.000(m)地面横坡角度：0.000(度)填土对横坡面的摩擦角：35.000(度)墙顶标高：0.000(in)挡墙分段长度：10.000(In)荷我组合信息：结构重要性
30、系数：LOOO荷载组合数：1第1种情况：组合1组合系数：LOoO1.挡土墙结构重力分项系数=1.2002,墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.2003,墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.2004 .填土侧压力分项系数=1.4005 .车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400土压力计算计算高度为2.285(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=21.546(度)按实际墙背计算得到：第1破裂角：21.546(度)Ea=27.792(kN)Ex=20.742(kN)Ey=18.498(kN)作用点高度Zy=O.806(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身
31、截面积=2.406(m2)重量=57.734(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下：基底倾斜角度=8.531(度)Wn=57.095(kN)En=21.371(kN)Wt=8.564(kN)Et=17.768(kN)滑移力=17.768-8.564=9.204(kN)抗滑力=(57.095+21.371+0.000)*0.300=23.540(kN)滑移验算满足：Kc=2.5581.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：方程值=12.500(kN)0.0地基土层水平向：滑移力=20.742=20.742(kN)抗滑力=(76.232+
32、5.404)*0.500=40.818(kN)地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.9681.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=0.848(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=1.536(m)相对于墙趾点，EX的力臂Zy=0.521(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=10.808(kN-m)抗倾覆力矩=77.369(kN-m)倾覆验算满足：KO=7.1591.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=63.807(kN-m)0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底
33、的总竖向力=78.466(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=66.561(kN-m)基础底面宽度B=1.919(m)偏心距e=0.IlKm)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.848(m)基底压应力：趾部=55.117踵部=26.645(kPa)最大应力与最小应力之比=55.117/26.645=2.069作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.Ill=0.167*1.919=0.320(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=55.117=120.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=26.645=120.000(kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=40.881=120.
34、000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=2.154(m2)重量=51.686(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=0.804(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=1.536(m)相对于验算截面外边缘，EX的力臂Zy=0.521(m)容许应力法:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=70.185(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=59.167(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.843(m)截面宽度B=1.770(m)偏心距el=0.042(m)截面上偏心距验算满足：el=0.042=0.25
35、0*1.770=0.442(m)截面上压应力：面坡=45.295背坡=34.009(kPa)压应力验算满足：计算值=45.295=9780.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足:计算值=-12.073=1850.000(kPa)极限状态法：重要性系数YO=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=87.921(kN)轴心力偏心影响系数k=0.995挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.770(m2)材料抗压极限强度Ra=17500.000(kPa)垮工构件或材料的抗力分项系数Yf=1.540偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数中k=1.000计算强度时：强度验算满足：计算值=87,9
36、21=20006.297(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=87,921=20006.297(kN)(六)台顶截面强度验算土压力计算计算高度为L520(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=21.546(度)按实际墙背计算得到：第1破裂角：21.546(度)Ea=13.020(kN)Ex=9.717(kN)Ey=8.666(kN)作用点高度Zy=O.548(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在强度验算验算截面以上，墙身截面积=1.356(m2)重量=32.540(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=0.468(m)相对于验算截面外边缘，Ey
37、的力臂Zx=0.987(m)相对于验算截面外边缘，EX的力臂Zy=0.548(m)容许应力法：法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=41.206(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=18.450(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.448(m)截面宽度B=1.234(m)偏心距el=0.169(m)截面上偏心距验算满足:el=0.169=0.250*1.234=0.308(m)截面上压应力：面坡=60.871背坡=5.913(kPa)压应力验算满足:计算值=60.871=9780.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-12.161=1850.000(kPa)极限
38、状态法:重要性系数Yo=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=51.180(kN)轴心力偏心影响系数k=0.811挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.234(m2)材料抗压极限强度Ra=17500.000(kPa)垮工构件或材料的抗力分项系数Yf=1.540偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数中k=LOOO计算强度时：强度验算满足：计算值=51.180=11376.107(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=51.1801.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合D滑动稳定方程满足：方程值=12.500(kN)0.0安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力=40.818(kN),滑移力=20.742(kN)o地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.9681.300(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗倾覆力矩=77.369(kN-M),倾覆力矩=10.808(kN-m)。倾覆验算满足:KO=7.1591.500倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)倾覆稳定方程满足：方程值
