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1、现浇箱梁支架设计计算书目录一 .工程概况11.1 等截面预应力箱梁概况11.2 变截面预应力连续箱梁概况31.3 等截面钢筋混凝土箱梁概况4二 .设计依据5三 .设计条件5四 .结构布置6五 .荷载及荷载组合65.1 支架自重65.2 现浇箱梁湿重75.3 施工荷载75.4 风荷载75.5 荷载组合7六 .工况分析7七 .设计指标7八 .结构计算88.1 凤起路东侧现浇箱梁满堂盘扣支架计算88.2 凤起路西侧现浇箱梁满堂盘扣支架计算1383主线高架等截面现浇箱梁满堂盘扣支架计算188.4 主线高架变截面现浇箱梁满堂盘扣支架计算248.5 主线高架变截面现浇箱梁少支架计算30六.支架基础受力计算
2、376.1 混凝土条形基础计算376.2 预埋件计算错误!未定义书签。一.工程概况本标段主线高架第1、2、47、16联和凤起路互通西侧桥梁第1、2联为预应力混凝土现浇连续箱梁，凤起路互通东侧桥梁为钢筋混凝土现浇连续箱梁。预应力混凝土现浇连续箱梁混凝土标号均为C50,钢筋混凝土现浇箱梁混凝土标号均为C40o现浇连续箱梁结构统计见下表1-1、表12。表IT主线商架预应力混凝土现浇连续箱梁结构统计表序号箱梁跨径(In)箱梁型式梁高(m)桥面宽度(In)混凝土方Km3)桥跨净空(In)施工方法12X29.5等截面22714437.6满堂支架23X29.5等截面22722107.8满堂支架33X29.9
3、等截面22722107.8满堂支架4229.9+2X30等截面22729547.8满堂支架53X30等截面22722107.8满堂支架640+60+40变截面23.82740585.97.9满堂支架740+60+40变截面2-3.834.5539120.722.7少支架+满堂支架表1-2凤起路互通东西侧匝道现浇箱梁结构统计表序号位置箱梁跨径(m)箱梁型式梁南(m)桥面宽度(In)混凝土方量(m3)桥跨净空(m)施工方法1西侧第1联3X30等截面1.88.56232.9-5.6满堂支架2西侧第2联2X30等截面1.88.53540.52.9满堂支架3东侧1联2X21等截面1.78.517.542
4、91-1.9满堂支架1.1等截面预应力箱梁概况(1)主线高架连续梁等截面连续箱梁位于主线高架1、2、4、5、6联，桥跨29.5-30m0横断面为单箱四室，边腹板为斜腹板，中腹板为值腹板，箱梁顶宽27m,底宽18m,两翼悬臂长3.5m,顶板厚0.3-0.6m,底板厚0.28-0.58m,腹板厚0.6-0.9m。梁高2m,横坡2机箱梁断面见图LITO2M0图Ll-I主线商架等截面箱梁标准断面示意图（单位：CnI）（2）凤起路互通西侧桥连续梁凤起路互通东侧桥为预应力混凝土曲线连续梁，桥跨布置3X30m+2X30m,梁高1.8mo截面由单箱单室，腹板为斜腹板，箱梁顶宽8.5m-8.8m,底宽3.9m,
5、两翼悬臂1.35-1.85m,顶板厚0.25-0.55m,底板厚0.25-O.5m,腹板厚0.5-0.7m。由于桥下斜交道路，桥墩位置做出调整，箱梁横梁挑出落在桥墩上。箱梁断面见图Ll-2、图L1-3。图L1-2凤起路互通西侧桥连续梁标准横断面示意图（单位：Cm）1270图Ll-3凤起路互通西侧桥连续梁墩顶横梁横断面示意图（单位：cm）底板处在分配梁上铺设底模。底模、内模及侧模采用木模，由IOCmXIOCm方木和竹胶面板组成。二.设计依据(1)沪杭甬JT04标施工图设计(2)建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程(JGJ231-2010)(3)钢结构设计标准(GB50017-2017)(4)
6、建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)(5)建筑结构荷载规范(GB50009-2012)(6)港口工程荷载规范(JTS144-1-2010)(7)混凝土结构设计规范(GB50010-2010)(8)公路桥涵施工技术规范(JTGTF502020)(9)木结构设计规范(GB50005-2003)(10)路桥施工计算手册(GB50005-2003)（三）沪杭甬JT04标工程地质勘察报告三.设计条件(1)混凝土容重：26kNm3(2)木模自重：荷载标准值按0.3kNm2计(3)盘扣脚手架自重：荷载标准值按0.2kNm3计(4)各构件自重(5)施工荷载:3kNm2(6)风荷载：基本风压0.35
7、kNn?(7)粉砂层地基承载力允许值：10OkPa四.结构布置图4.1支架结构立面示意图一图4.2支架结构断面示意图二具体布置参照沪杭甬04标现浇箱梁支架设计图。五.荷载及荷载组合5.1 支架自重(1)木模自重：荷载标准值按0.3kNm2计(2)盘扣脚手架自重：荷载标准值按0.2kNm3计（3）各型钢自重5.2 现浇箱梁湿重混凝土容重：26kN?5.3 施工荷载3kNm2o5.4 风荷载支架取最大高度h=22m,台风过境时最大中心风力达12级。根据建筑结构荷载规范可知地面粗糙度为D类，风压高度变化系数WZ=0.506；钢管风荷载体系系数：4=0.6；高度22m处的风振系数：的=3.35。基本风
8、压：W0=035kNm2钢立柱风荷载标准值：wk=zszw0=335X0.60.506X0.35=0.36fcVm25.5 荷载组合（1）基本组合：1.3X（支架自重+混凝土重量）+1.5（施工荷载+风荷载）（2）标准组合：LOX支架自重+1.0X混凝土重量+LOX风荷载+1.0施工荷载六.工况分析工况一：正常工作。（最大风速）考虑支架自重、箱梁重量、风荷载、施工荷载的组合。七.设计指标依照钢结构设计标准，临时工程Q235-A钢材的应力设计值：组合应力f=25MPa剪应力f=25MPa盘扣式脚手架立杆材质为Q345A,抗拉、压、弯强度设计值为300MPao2水平杆ASG-600Q235B3AS
9、G-9004ASG12005竖向斜杆AXG-6001500Q1956AXG-900X15007A-XG-1200X15008水平斜杆AXG-9001200Q235B9AXG-1200X1200混凝土容重按26KN,模板为木模按照0.3KN,施工荷载取3.0KN11计算荷载汇总如下表。表8.1-2梁端墩顶处单根立柱最大承载力汇总序号荷载名称支架布置荷载值(KN)1混凝土自重0.90.9l.7X26=35.82模板自重0.9X0.9X0.3=0.33施工荷载0.9X0.9X3=2.4合计(荷载标准值)35.8+0.3+2.4=38.5荷载设计值(35.8+0.3)1.2+2.41.4=46.7表8
10、.1-3跨中及梁端变化段腹板处单根立柱最大承载力汇总序号荷载名称支架布置荷载值(KN)1混凝土自重0.90.9l.7X26=35.82模板自重0.90.90.3=0.33施工荷载0.9X0.9X3=2.4合计(荷载标准值)35.8+0.3+2.4=38.5荷载设计值(35.8+0.3)1.2+2.4X1.4=46.7表8.1-4箱室处单根立柱承载力汇总序号荷载名称支架布置荷载值（KN）1混凝土自重0.9l.2X1.05X26=29.52模板自重0.9X1.2X0.3=0.33施工荷载0.9X1.2X3=3.3合计（荷载标准值）29.5+0.3+3.3=33.1荷载设计值(29.5+0.3)1.
11、2+3.3X1.4=40.4盘扣支架钢管截面特性如下:表8.1-5钢管截面特性外径壁厚截面面积惯性矩截面模量回转半径(mm)t(mm)A(CnI2)I(cm,)W(cm3)i(cm)603.25.7123.17.72.01立杆稳定性计算:Io=#0=,+2ka力一步距-立杆计算长度系数修正系数，取1.2。悬臂端计算长度折减系数，取0.7。计算得0=1.2X1.5=1.8脚手管长细比/L=B=国=89.5,立杆长细比满足要求;i2.01查表得。=（）.588。不考虑组合风载时，立杆稳定性应按下式计算：P=(0.250.92261.3+0.250.931.5+0.250.90.31.3)(0.25
12、0.9)=72.5Kpa简支梁均布荷载：q=72.5Nmm截面弯矩：M=3L=725252=188802Nmm2424拄IW加6xl52o.nn3截回抗矩：W=22500mm66截面惯性矩为：1=16875Omm4er.-rIM188802o.3e:ow-取大正应力：=8.4MPa,强度满足要求。W22500最大挠度:%q匕 _0.279x72.5X 25()4384E- 384104168750=0.12mm =0.23mm400挠度满足要求。(2)背楞方木计算背肋采用IOXlOCm方木，由顺桥向上分配梁工12.6a支撑。方木弹性模量E=IO4Mpa,W=166666mm3,抗弯强度设计值f
13、=13MPa,I=8333333mm梁端墩顶段：计算跨度取90Omnb方木布置间距取20Omm计算;梁端变化段：计算跨度取600mm,方木布置间距取25Omm计算;箱梁跨中段：计算跨度取600mm,方木布置间距取25Omm计算。背肋方木按简支梁计算，均布荷载进行计算：梁端墩顶段q=(0.2262+0.20.3)1.3+0.231.5=14.5Nmm最大弯矩:=1468125NmmEql314.59OO2W=-=88最大正应力:1468125166666=8.8Mpa13Mpa最大挠度：支架材料规格如下表8.3-1o表8.3-1主线高架等截面现浇箱梁盘扣支架材料规格表序号构件名称规格(mm)材质
14、1立柱ALG-1500Q345A2水平杆ASG-600Q235B3ASG-9004ASG12005竖向斜杆AXG-6001500Q1956AXG-90015007AXG120015008水平斜杆AXG-9001200Q235B9AXG-12001200混凝土容重按26KN11A模板为木模按照0.3KNm,施工荷载取3.OKN/mJ计算荷载汇总如下表。表8.3-2梁端墩顶及梁端变化段位置处单根立柱最大承载力汇总序号荷载名称支架布置荷载值(KN)1混凝土自重0.90.9226=42.12模板自重0.90.90.3=0.33施工荷载0.9X0.9X3=2.4合计(荷载标准值)42.1+0.3+2.4
15、=44.8荷载设计值(42.1+0.3)1.2+2.41.4=54.2腹板处分配梁最大正应力计算：M8.3IO6SrM=r=107.8pa215MpaW77103强度满足要求。腹板处分配梁抗剪计算：r=g=2=82x0,9/2xl03bhbh5126=58.6MPtzr=25MPa,满足要求。腹板处分配梁挠度计算：5qi5826004Cr1.jb、口谢以y=T=0.7mm384EI384210000488104梁端变化段最不利处同中计算，此处不在赘述。箱梁跨中段最大分配梁线荷载:q=0.92261.3+0.31.3+31.5=65.7KNm腹板处分配梁弯矩计算：ql365.70.92/_W=J
16、=6.7KNm88腹板处分配梁最大正应力计算：M6.7IO6“A”CIC”=r=86.4MPa215MpaW77103强度满足要求。腹板处分配梁抗剪计算：r=g=2=65,7x0.9/2xl03bhbh5126=11MPar=25MPa,满足要求。腹板处分配梁挠度计算:5ql4565.79004八N.nr.4t3口而以y=T=0.6mmL400,挠度)两足要求。J384EI384210000488104(4)盘扣支架计算盘扣支架布置：横桥向腹板下方立杆布置标准间距0.6m,其余位置间距为0.9m；顺桥向标准布置间距0.9m,梁端变化段位置加密布置为0.6m,梁端墩顶处加密为0.3mO支架材料规
17、格如下表8.4-1o表8.4-1主线高架等截面现浇箱梁盘扣支架材料规格表序号构件名称规格(mm)材质1立柱ALG-1500Q345A2水平杆ASG-600Q235B3ASG-9004ASG-12005竖向斜杆A-XG-6001500Q1956AXG-90015007AXG-120015008水平斜杆AXG-9001200Q235B9AXG-12001200混凝土容重按26KN,模板为木模按照0.3KNm2,施工荷载取3.OKN/m?。计算荷载汇总如下表。表8.4-2梁端墩顶位置处单根立柱最大承载力汇总序号荷载名称支架布置荷载值(KN)1混凝土自重0.90.33.8X26=26.72模板自重0.
18、90.30.3=0.13施工荷载0.90.33=l合计（荷载标准值）26.7+0.1+1=27.8荷载设计值(26.7+0.1)1.2+11.4=33.6表8.4-3变化段腹板处单根立柱最大承载力汇总序号荷载名称支架布置荷载值（KN）1混凝土自重0.60.63,826=35.62模板自重0.60.60.3=0.13施工荷载0.60.63=l.1合计（荷载标准值）35.6+0.1+1.1=36.8荷载设计值(35.6+0.1)1.2+1.11.4=44.4表8.4-4跨中腹板处单根立柱最大承载力汇总序号荷载名称支架布置荷载值（KN）1混凝土自重0.60.9226=28.12模板自重0.60.90
19、.3=0.23施工荷载0.6X0.9X3=1.6合计（荷载标准值）28.1+0.2+1.6=29.9荷载设计值(28.1+0.2)1.2+1.6X1.4=31.8盘扣支架钢管截面特性如下:表8.4-5钢管截面特性外径壁厚截面面积惯性矩截面模量回转半径(mm)t(mm)A(cm2)I(cm,)W(cm3)i(cm)603.25.7123.17.72.01立杆稳定性计算:IO=#0=A,+2ka力一步距-立杆计算长度系数修正系数，取1.2。左-悬臂端计算长度折减系数，取0.7。计算得0=1.2X1.5=1.8脚手管长细比l=b=国.=89.5,立杆长细比满足要求;i2.01查表得=().5880不
20、考虑组合风载时，立杆稳定性应按下式计算:T3AW=40.2Mpa f = 300Mpa44.41030.91.40.360.61.52X103+0.58857110x7.7稳定性满足要求。8.5主线高架变截面现浇箱梁少支架计算主线高架变截面现浇箱梁采用少支架+盘扣托架方式，少支架上方盘扣托架布置间距&4章节，故模板面板、背楞方木、上分配梁及盘扣托架立柱稳定性计算相同,此处不再赘述。主要对少支架贝雷梁上分配梁、贝雷梁、双拼工56a横梁等进行计算。(1)贝雷架上分配梁计算工12.6a分配梁最大跨度Lonb布置间距30、60、90cmo按简支跨中受集中荷载计算:根据8.4章节中计算，盘扣支架立柱单根
21、最大承载力约45KN最大弯距:W=-=-=11.3KNm44最大正应力:强度满足要求。抗剪计算:M8.9IO6=-W77IO3=114.7Mpa215MpaQF/245/2C=-=103bhbh5x126汇=35.8MRZVIr125MR/,满足要求。挠度计算:FE4514y48EI-48210000488104=1mm75风撑630X10的管根.21酎联及外撑&贽国通通魂骸魂:邈魂就盛麓缠魂骸魂魏魂魂遂兽&耍,1.明：-1本图以CIn为Jl=450图8.5-1少支架断面示意图主城高架现浇箱梁第16联立面图图85-2少支架立面示意图施工荷载：由于是变宽截面，混凝土自重考虑1.2的不均匀系数；模
22、板重量：0.3KNm,取值；脚手架重量：&9RV/机，取值；施工荷载：3OkN/病,取值；上分配梁工12.6a：0.3KNm,取值；贝雷架单片：IKN/m,取值。贝雷架从本联第二跨跨中位置断开调整线性，以满足现场施工需求，对单侧进行计算。第跨线贝雷架受力最大线荷载：q1=S1261.2+LX(0.328.9+3+0.3)+3=3.3261.2+1.7(0.3X2+8.9+3+0.3)+3=127.1KN/mq2=S2261.2+LX(0.3X2+8.9+3+0.3)+3=2.8261.2+1.7(0.32+8.9+3+0.3)+3=111.5KNm第跨线贝雷架受力最大线荷载：q3=53261.
23、2+LX(0.3X2+8.9+3+0.3)+3=2.15261.2+1.7(0.32+8.9+3+0.3)+3=91.2KNm第跨线贝雷架受力最大线荷载：q3=S3261.2+LX(0.3X28.93+0.3)+3=2.3261.2+1.7(0.3X28.9+3+O.3)+3=95.9KNm第跨线贝雷架受力最大线荷载：q4=54261.2+LX(0.3X2+8.9+3+0.3)=2.9261.2+l.7(0.3X2+8.9+3+0.3)+3=i14.6KNm第跨线贝雷架受力最大线荷载：q5=S5261.2+L(0.32+8.9+3+0.3)+3=4.2261.2+L7(0.3X2+8.9+3+
24、0.3)+3=155.2KNm第跨线贝雷架受力最大线荷载：q6=S6261.2+LX(0.3X2+8.9+3+0.3)+3=6.27X26+1.7(0.32+8.9+3+O.3)+3=187.2KNm进行贝雷架单组计算：图8.5-3荷载分布形式图8.5-5贝雷架剪力包络图表8.5-1贝雷架计算荷载汇总位置弯矩(KNm)剪力(KN)第跨572.6381.7第跨572.6386.5第跨263.5284.6第跨621.7358.4第跨693.7524.3第跨693.7501.3第跨482.0565.3第跨752.8514.4第跨752.8551.3第跨1030.1386.8第11跨1030.1599
25、.6三排单层贝雷架最大弯矩2246.4KNm,最大剪力698.9KN,抗弯抗剪均满足要求。(3)主承重梁及钢管桩计算取荷载最大跨(即第跨)建立CiViI模型对贝雷架以下结构进行计算。第跨右侧主承重梁荷载最大，将每片贝雷架对应荷载计算出，作为计算荷载。0口口口0图8.5-6每片贝雷架承载计算图8.5-7计算荷载(KN)建立计算模型图8.5-8整体模型主承重梁双拼工56a计算结果剪力最大为85.OKNo主承重梁双拼工56a正应力最大为121.IMpa,钢管桩立柱(工三三器W*三三三三“HL二IIal二二正-92bbz-6ga.fe83a可Cco1n9N6qT7,i51S,a6l,rig98.毕8$
26、Nr4%、Sd.id兔Ngg、母go1a停或甲置-F岑6SZHz8s*55s.VON0l3，0.0?3IdO9f三l*IHDbO-3,Qo-W安：801Hob.?!Iol。6.0EOl;.？I二OI0.03?8.99.0,争Ug.0S.09.03工Oz.0r8.0-Zolg.J才loroJlo8.090C图8.5-12剪力钢管桩正应力最大为136.4Mpa,剪力最大为14.2KNo双拼25平联及斜撑图8.5-13组合应力22222B.WPpMO图8.5-14剪力双拼25正应力最大为26.2Mpa,剪力最大为18.6KNo基础反力NZM幽r AF 二 , 一 5 e图8.5-15钢管桩反力六.支
27、架基础受力计算6.1盘扣支架基础计算盘扣支架地基基础先采用挖机压实，经检验其承载力大于300KPa后，浇筑15Cm厚混凝土垫层作为地基基础。综上章节第8.1-8.5计算，盘扣支架立柱单根最大承载力为54.2KNo根据建筑地基基础设计规范GB50007-2011,5.2.7节，当地基受力层范围内存在软弱下卧层时，应按下式计算软弱地基承载力：Pz-相应于作用的标准组合时，软弱下卧层顶面处的附加应力值(KPa)Pcz-软弱下卧层顶面处土的自重压力值(Kpa)faz-软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征值。Pc2=OKpa_必(Pk-PC)(b+2ztan9)(/2ztan6)b基础底边宽度(
28、m),取O.15m。/基础底边长度(m),取0.15m。Pc-基础底面处土的自重压力值(Kpa),取0。z基础底面至软弱下卧层顶面的距离(m),取0.15m。-地基压力扩散线与垂直线的夹角(),取45。带入数据:54.2/7. = (0.15 20.15l)(0.15 +20.151)=20 Jl KPel地基承载力满足要求。6.2混凝土条形基础计算现浇箱梁支架基础采用混凝土条形基础，在条形基础上安装预埋件，钢立柱与预埋件通过螺栓连接。条形基础最不利地质为素填土，丸=100Mpa,由于该地层承载力较低，换填2.5m厚级配碎石。6.2.1地基承载力计算经分析，条形基础受力标准组合下最大桩底反力为
29、1341.IKNo根据建筑地基基础设计规范GB50007-2011,5.2.7节，当地基受力层范围内存在软弱下卧层时，应按下式计算软弱地基承载力：PdPyWfa二Pz-相应于作用的标准组合时，软弱下卧层顶面处的附加应力值(KPa)Pcz-软弱下卧层顶面处土的自重压力值(Kpa)faz-软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征值。pf.=2.5X22=55Kpa_必(Pk-PC)(b+2ztan9)(/2ztan6)b基础底边宽度(m),取L5m0I基础底边长度(m),取6moPc-基础底面处土的自重压力值(Kpa),取0。z基础底面至软弱下卧层顶面的距离(m),取3m。-地基压力扩散线与垂
30、直线的夹角(),取45。带入数据:=45.0 Kpa=2x6x223.5(2+22.5l)(6+21.25l)故2+Pe=55+45=100二1002。，地基承载力满足要求。6.2.2基础配筋计算基础宽度为2.0m,高度为LOn1,长为6叫采用C30混凝土，分别在条形基础的顶部配2层20100的受力钢筋，底部配一层20100,混凝土保护层厚度取50mmo则条形基础梁：b=2.Om,h=l.Om,l=6m,=0.94m,fc=14.37Vmm2,/=1.43Tmm2按连续梁计算条形基础梁内力：弯矩见下图:剪力见下图:根据地基基础规范，对边跨跨中弯矩值及第一内支座弯矩值进行调整边跨跨中弯矩：M=1
31、670.6x1.2=2004.7kN.m第一内支座弯矩：M=556.9X1.2=668.3kNm对比可知，MmaX=2004.7kNm柱边缘处基础梁受剪承载力验算:hw0.94T=063Vmax=1788kNh=0.97Vu=0.7诙刖飞=0.70.971.432000940=1825.4kNVu=1825.4kNVmax=1670.6kN满足要求抗弯验算:MU=fyAs(h0-as)=30040314X(940-60)=3315.8kNmMu=3315.8kNnM=2004.7kNm满足要求6.3混凝土扩大基础计算6. 3.1地基承载力计算经分析，条形基础受力标准组合下最大桩底反力为134L
32、lKN。根据建筑地基基础设计规范GB50007-2011,5.2.7节，当地基受力层范围内存在软弱下卧层时，应按下式计算软弱地基承载力：Pz-相应于作用的标准组合时，软弱下卧层顶面处的附加应力值(KPa)Pcz-软弱下卧层顶面处土的自重压力值(Kpa)fl,z-软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征值。pcz=2.522=55KpaP二可由下面公式计算：(b+2ztan6)(1+2ztan)b基础底边宽度(m),取2.0m1 基础底边长度(m),取2.4m。pc-基础底面处土的自重压力值(Kpa),取0。z一基础底面至软弱下卧层顶面的距离(m),取2.5m。-地基压力扩散线与垂直线的夹角
33、(),取45。带入数据：p,=1%Ll=38Kpaz(222.51)(2.4+21.251)故Pz+Pt-=55+38=93fuz=00Kpa1地基承载力满足要求。6. 3.2基础抗冲切验算根据建筑地基基础设计规范第8.2.9条，柱下独立基础的抗冲切承载力应按下式验算：0.7/VAAS=(800h)“4BhS受剪切承载力截面高度影响系数;ft混凝土轴心抗拉强度设计值（kPa）；ho基础冲切破坏椎体的有效高度（m）,取ho=0.94m;A0验算截面处基础的有效截面面积；Vs相当于作用的基本组合时，柱与基础交接处的剪力设计值（kN）；1341.1x1.352x2.4凤s=(800/940广=0.9
34、7(22.42-0.823.142)=5267V0.7&stA0=0.7X8OO21.43X0.973.14103=1951CV满足要求。6.3.3基础配筋计算基础宽度为2.Om,高度为LOn1,长为2.4m,采用C30混凝土，分别在扩大基础的底部纵向配2层中16100的受力钢筋，顶部纵向配一层中12100,混凝土保护层厚度取50mmO则条形基础梁：b=2.Om,h=l.Om,1=2.4m,=0.94w,fe=14.3mm2,/=1.43Vmm2按倒梁法计算，最大弯矩为：qL25591.22ZlCPaM=-=403KNm22最大弯矩设计值：1.2M=1.2403=484KNm基础底板位于受拉区，配筋计算:MO9fyho484x1()60.9 300 940=1907mm2底板实际配筋为3.148218=3617un2满足要求。
