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1、4.3 土料-10-4.4 块（条）石料-10-5结论及建议-10-5.1 结论-10-5.2 建议-10-附件：1、检测报告（土样、岩样、水样）1份2、勘察任务书1份3、建设单位工程勘察现场作业过程管理查验表1份4、建设单位工程勘察现场作业工作量完成验收表1份5、项目负责人现场作业及钻孔岩芯照片1份6、勘探点平面布置图N:01-017、工程地质剖面图Ms：02-018、钻孔柱状图Ns:03-011前言-1-11工程概况-1-1.2 勘察目的任务.-1-1.3 勘察工作执行的主要技术标准-1-1.4 勘察工作布量与完成工作量-2-2场地岩土工程地质条件-3-2.2 场地位、地形和地貌单元-3-
2、2.3 地质构造概况-4-2.4 地层岩性结构特征-4-2.5 水文财条件-4-2.6 场地土的腐蚀性及渗透性-5-2.7 不良地质作用、特殊性岩土和地下埋藏物5-2.8 地基土的物理力学性质-6-2.9 场地与地基的地震效应-7-2.10 程地质分-7-3.1 场地稳定性与适宜性-7-3.2 路基土的干湿类型-8-3.3 地基土的均匀性、适宜性及工程特征8-3.4 道路沿线工程地质条件及评价-8-3.5 涵管工程地质评价-8-3.6 基坑、边坡工程-9-3.7 基坑降水-9-3.8 工程与相邻建（构）筑物的相互影响9-3.9 地质条件可能引起的工程风险-9-4天然建筑材料的分布与特征-9-4
3、.1 混凝土粗细骨料-9-4.2 砂砾卵石料-10-求。4.3 .2勘察手段及方法据拟建建道路特性及场地岩土工程条件，勘察采用工程测绘、钻探、标准贯入试验、圆锥动力触探和室内岩土水质检测相结合的综合勘察技术方法。工程测量：根据甲方提供的控制点坐标（位于图幅之外），采用GPS-RTK将钻孔按坐标准确测放于实地，并测量各孔孔口高程。坐标系采用成都坐标系，高程引至1985年国家高程基准。钻探：勘察钻孔均采用XY-I型液压回旋钻进行泥浆护壁全断面回旋取芯钻探。XY-I型液压回转钻：采用套管护壁，对布设钻孔实施全断面回转取芯钻探，钻探工艺为泥浆护壁、金刚石钻进、单动双管取芯。钻孔开孔直径为146mm,终
4、孔直径94mm。岩芯采取率：黏土大于80%,岩层大于80%,采取率满足规范要求。钻孔岩芯均按地层上下顺序进行编号、整理、装箱、填写岩芯卡片和岩芯箱登记表，经照相后就地掩埋。圆锥动力触探试验：轻型（N10）动力触探：对场地分布的素填土进行轻型动力触探，评价其密实度和均匀性。标准贯入试验：对场地分布的黏性土进行标准贯入原位测试，评价地基岩土层均匀性和承载力。波速估算：根据建筑抗震设计规范（GB500U-2010）（2016年版）4.1及相关标准要求，选择具有代表性钻孔作土层等效期切波速估算，从而评价场地土类型和划分场地类别采样与测试：利用钻孔采取土样、岩样、水样，并分别进行室内土（岩）常规物理力学
5、性质试验、水、土腐蚀性试验，对黏土还进行膨胀性试验等。取样采用双动三重管方法，取样黯为回转取上裾，取样达到I类或Il类。岩.上试样采取后及时密封，并填贴标签：试样密封后注意置于温度、湿度稔定的环境中，严禁暴晒或受冻；试样直立放置，严禁倒置或平放；运输试样时应将试样装入箱内并用柔软缓冲材料填实。土试样运送过程中，包装箱采用了海绵垫底的方法，尽量减小对样品的振动。勘察后现场环境保护：野外钻探完成后及时进行封孔，根据具体情况封孔采用岩芯回填法封孔、黏土封填封孔，或水泥砂浆封填封孔，并确保封孔质量。对钻探产生的污染物（如柴油、机油、泥浆、塑料等）垃圾应及时收集进行处理，严禁遗弃。4.3.3 勘察工作概
6、况及完成工作量建筑与市政地基基础通用规范(GB55003-2021)(8)建筑与市政工程抗震通用规范(GB55002-2021)(9)工程勘察通用规范(GB55017-2021)士工试验方法标准(GB/T50123-2019)(ID室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规范(GB50032-2003)4.3.4 行业标准市政工程勘察规范(CJJ56-2012)城市道路工程设计规范(CJJ37-2012)公路工程地质勘察规范(JTGC20-2011)公路工程抗震规范(JTGBO2-2013)建筑基坑支护技术规程(JGJI202012)(6)建筑地基处理技术规范(JGJ79-2012)建筑工程地质钻探
7、与取样技术规程(JGJ/T87-2012)(8)房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规范(2020年版)危险性较大的分部分项工程安全管理规定(住建部37号令)4.3.5 地方标准成都地区建筑地基基础设计规范(DB51/T5026-2001)(2)成都市住房和城乡建设局关于进一步加强房屋建筑和市政基础设施工程勘察质量管理的通知(成住建发(2023)24号文)四川省危险性较大的分部分项工程安全管理规定实施细则川建行规(2022)15号文1.4勘察工作布置与完成工作量1.4.1勘察方案布置原则根据甲方提供的道路总平面布置图，我公司依据市政工程勘察规范(CJJ56-2012)的相关规定并结合拟建
8、道路特征和场地岩土工程条件，进行勘探工作的布置。本工程沿拟建道路中心线共布置钻孔3个，孔距98.912O.lm,钻孔深度11.012.5m,1条剖面线。所有钻孔均为全孔泥浆护壁钻孔，标贯孔3个，取原状土样孔3个，满足相关规范要2）降水量：多年平均降水量在900I（X）Onm之间，多集中于夏季，7、8月份易形成暴雨天气，最大日降水量为262.7mm。69月为丰水期，13月为枯水期，其余月份为平水期。3）蒸发量：多年平均蒸发量1020.5mm。4）相对湿度：多年平均湿度为82%,潮湿系数0.97。5）日照时间：多年平均为1228.3小时。6）风向与风速：主导风向为NNE向：多年平均风速1.35ms
9、,最大风速为28.0ms（NE向），瞬时极大风速为30.0m/s（1961年6月21日）。7）风压：多年平均风压MOPa,最大风压280Pa.2.L2水文新都区内以毗河、青白江为主干河流,为沱江水系的过境河流，亦属区间排洪河道性质。河流大致东西向顺应平原地势，比降3-5%。区间有锦水河、西江河、杨柳堰、东风渠等大小纵横交织的引排农濯河渠，均属都江堰内江灌区保濯体系，水量常年保障程度较高，水质较好，“水旱从人”，是“天府之国”的腹心地带.河渠东流总汇于金堂流入沱江。详见成都市水系图图2.1.2-1拟建场地位置2.2场地位置、地形和地貌单元拟建道路场地位于成都市新都区石板滩街道狮子社区，北起于滨湖
10、西路，向南东与滨湖中路相交，大致呈北西-南东走向。拟建场地两端与既有市政道路相通，交通较为方便。勘察工作概况根据甲方开工通知，现场踏勘后，我公司工程技术人员及各类机械设备于2023年7月12日进场，随即开展测量放孔和勘探工作，勘察共投入1台XY-IA型钻机和1台SH3O型钻机，于2023年7月13日结束外业勘探工作。2023年7月15日完成室内试验，2023年7月17日提交勘察报告。完成工作量详勘共布置钻孔3个，实际完成钻孔3个，现场完成工作量列下表L4.3。勘察工作加一览表表1.4.3序号工作项目单位完成工作量备注1测量放孔孔32回转取芯钻孔m/孔34.7/33标准贯入试验次/孔9/34轻型
11、动力触探试验m/孔12.0/35!E型动力触探试验m/孔/6取原状上试样件18取岩芯样件/取扰动土试样件/取水试样件27土工试脸土常规试验件18回转取土器黏土膨胀性试验件12岩样试验组/水质分析件2土的腐蚀性件42场地岩土工程地质条件2.1 气象、水文2.1.1 气象该项目位于成都市新都区石板滩街道狮子社区境内O成都地区属亚热带季风型气候，其主要特点是：四季分明、气候温和、雨量充沛、夏无酷暑、冬少冰雪。根据成都气象台观测资料，成都地区的气象指标如下：D气温：多年平均气温16.2*C,极端最高气温40.0C,极端最低气温-5.9*C图2.3成都平原及周边构造纲要图1.4 地层岩性结构特征据现场勘
12、探资料，构成场地的地层自上而下依次为：第四系全新统填土层（Q）、中下更新统冰水堆枳层（Q的和白垩系上统灌口组（“g）棕红色砂质泥岩基底。现将其岩性特征自上而下描述如下：1.4.1 第四系全新统填土层（QJ）素填土：灰色、黄灰色，稍湿，结构稍密。以黏性.七、风化砂泥岩为主，硬杂质含量约5-10%,块径2-8cm,其硬质物成分主要由碎砖、碎碎块、卵石等组成。主要分布于场地中上部，地表有一层厚度约15-25Cm的碎路面。该区域原为低洼耕作地，现以回填整平，回填料主要为周边施工区弃土，回填时间达十年以上，自固作用基本完成，但承载力较差，具不均匀性和高压缩性，不具湿陷性。钻孔揭露厚度2.97.5m。2.
13、 4.2第四系中卜更新统冰水堆积层（Q叫I黏土：黄灰、黄褐，可塑。由黏粒及少量粉粒、砂粒组成，均匀性较好。含较多褐色铁镭质氧化物斑点或结核，在发育的裂隙中充填有灰白色、软塑状的黏土网脉。裂隙面较光滑，无摇震反应，干强度高，韧性好，具弱膨胀性，吸水膨胀、失水收缩，形成临空面易垮塌。场地内广泛分布在镇土层之下，钻孔揭示厚度1.61.9m。2黏土：黄灰、黄褐色，硬塑。由黏粒及少量粉粒、砂粒组成，均匀性较好。含较多褐色铁镭质氧化物斑点或结核，在发育的裂隙中充填有灰白色、软塑状的黏土网脉。裂隙面较光滑，无摇震反应，干强度高，韧性好，具弱膨张性，吸水膨胀、失水收缩，形成临空面易垮塌。主要分布在可塑黏土之下
14、，钻孔揭示厚度3.26.4m。未揭穿。上述地层的空间分布特征（详见附图2工程地质剖面图）。1.5 水文地质条件2. 5.1地表水场地内的地表水主要为低洼地段汇集的雨水。地表水受雨季影响，与地下水无水力联系。地表水对路基施工有一定的影响，可采取明排处理。3. 5.2地下水根据区域水文地质资料及现场勘探钻孔水文地质观测可知，场地内存在的地下水分为赋存于拟建道路场地现状为施工便道，道路沿线地形较为平缓。道路沿线钻孔孔顶标高50010502.85m,相对高差约2.75m。拟建场地地貌单元属沱江水系三级阶地。拟建工程场地地理位置见下图2.2-1。图2.2-1拟建工程场地地理位置示意图2.3地质构造概况拟
15、建场地位于成都平原之东。其区域地质构造位置是夹持在西部北东30-60华夏系龙门山褶断带与东部晚近期构造活动较相对稳定的北东15-60。的新华夏系龙泉山断裂带之间川西褶皱带的成都凹陷。距今发生于65百万年的“四川运动”与著名的燕山运动时限相当，造成了东（龙泉山）西（龙门山）两侧尤以西部的龙门山区域大规模剧烈隆升并伴随强烈断裂活动的同时，而夹持在东西两侧隆起间的川西褶皱地带则处于显著拗陷、沉降，岷江、涌江、文井江、湫江等从龙门山带出的大量泥、砂、砾、卵石不断堆积了厚度不等的第四系（Q）冲洪积与冰水堆积物地层，不整合于上白垩系（K）基岩之上，形成了成都平原。晚更新世至今的沉降及断裂活动性均已大量减弱
16、，接受上更新统及全新统（Q）的沉积，构成了现今地壳相对稳定的呈北北东（NNE）向平行展布的成都凹陷与成都平原。第四纪新构造运动中，成都凹陷主要表现为间歇性的升降运动，在平原四周形成了多级阶地。最终形成了而今成都地区的构造轮廓和地质地貌景观。亦归属为新华受系第三沉降带的四川拗褶带不对称的凹陷盆地中。位于东（龙泉山）西（龙门山）两侧区域性的基底断裂带，不仅控制了四川凹陷盆地的形成和发展，而且也是其外围发生中、强地震的主要地质背景。依据国家地震部门及四川省地质、地震单位多年对该区域构造地震活动的监测，历来地震资料的收集、分析、研究证实：1933年迭溪7.5级地震、1976年松（潘）平（武）7.2级地
17、震、1976年籍用5.5级地震、1971年新都3.4级地震、2008年5.12汶川8.0级地震及2013年4.20庐山7.0级地宸，凡区域中、强地震均困于现今地震活动强烈的华夏系龙门山褶断带内的松（潘）平（武）、青川、庐山、茂县、迭溪、北川、汶川一带地区发生，很明显极强烈地震波及至川西成都平原，所波及的地笈烈度般均在5-6度以下，而对本区波及影响的宸感均未超过3级，结合拟建场地处于地形较为平坦开阔，地貌单一，场地内未见不良地质现象发生；同时对拟建构筑物采用按基本烈度7度设防，无疑地震波及强度对拟建构筑物没有任何影响。显然，场地拟建构筑体是安全可靠的。场地土的腐蚀性评价表表2.6.1评价类型腐蚀
18、介历试验值评价标准腐饨等级结论按环境类型土对混凝土结构的腐蚀性环境类型为H类S42(mgkg)150.36-157.61450微具微腐蚀性Mg2*(ngl)33.1937.763000微NH(mgkg)05.0徽土对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性C(mgg)34.25-38.8253微具微腐蚀性根据上表结果判定:场地土对混凝土、钢筋混凝土结构中的钢筋及钢结构具微腐蚀性。场地地下无钢结构设置，故场地土的电性指标对钢结构的腐蚀性不作进步评价。2. 6.2场地土的渗透性据我公司在新都地区施工和收集的供水、降水井抽水试验资料和土工试验数据对照，位于不同空间或地质年代的同类型岩土体的渗透性能差异不大,而组
19、成岩土体的颗粒级配及结构构造亦是主要决定因素，故场地内各地基土层的渗透系数(k)建议如下表：地基土层的渗透性与渗透系数(k)建议值表2.6.2土层名称素填土黏性土渗透系数K(md)0.10.0012.7不良地质作用、特殊性岩土和地下埋或物2.7.1不良地质作用(I)拟建场地位于成都平原北东边缘地带，地形起伏较大，据四川省地质灾害易发程度图,场地地处地质灾害非易发区。经时场地及周边进行地质调查，未发现滑坡、崩塌、泥石流、岩溶、采空区、地面沉陷、地裂缝等地质灾害和不良地质作用。(2)拟建场地无液化.上层分布。2.7.2特殊性岩土经勘察在拟建场地范围内除见有填土及膨胀土外，未见有混合土、污染土、盐渍
20、土等其他特殊性岩土。现将场地所见的特殊性岩土评价如下：(I)素填土：分布在拟建道路中上部，呈稍密状，厚度较大，回填时间达十年以上，自重填土层、黏土裂隙中上层滞水和下部基岩裂隙水两类。这两种水均由大气降水及地表水补给，经地下径流及地面蒸发排泄。上层滞水及基岩裂隙水的分布和涌水量变化不定（受填土层孔隙、黏土层裂隙、基岩裂隙分布和季节变化、降雨量变化、地表水水量等诸多因素影响），无统一的稳定地下水位。勘察时在勘探深度内见有地下水分布，上层滞水初见水位（为上层滞水）位于黏土层顶部和黏上层中，稳定水位埋深在地表下3.08.2m,标高494.65499.Olm,水位无统一标高,年变化幅度13m。本次勘察未
21、见有基岩裂隙水。上层滞水对填土、膨张土有浸蚀及渗透破坏、软化风化岩，降低地层强度及承载力，对基坑边坡影响较大，需采取集水坑及排水沟进行抽排，并做好边坡支护，基坑应进行专项设计。2.5.3环境水的腐蚀性勘察期间在1#、3#钻孔中各取1件地下水进行水质简分析，依据岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009年版）12.2标准，环境水对建筑材料的腐蚀性评价见下表：环境水对建筑材料的腐蚀性评价表表2.5.3项目实测值评价标准腐蚀等级备注结论按环境类型地下水对混凝土结构的腐蚀性SO/(mg/L)28.53-32.61300微环境类型为H类微Mg2,(mg/L)6.91-8.U2(X)0微NH,
22、(mg/L)0.05500微OH(mg/L)043000微总矿度（mg/L）365.26-371.676.5微强透水层微侵蚀C0(mg/L)01.0微筋土中筋性钢凝构钢蚀对混结的腐地下水C(ngkg)17.62-20.63100微干湿交替微分析结果，场地环境水对混凝上结构及钢筋混凝上结构中的钢筋均具微腐蚀性。2. 6场地土的腐蚀性及渗透性2. 6.I场地土的腐蚀性勘察过程取4件土试样进行土壤易溶盐分析（试验结果详见附录），按岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009年版）12.2判别标准，土对建筑材料的腐蚀性评价如表：性地进行测试点的布置和选取，并在勘察中根据实际情况进行优化和调整
23、，保证测试点具合理性和代表性。在测试和试验中，严格按照有关规范和操作规程进行，试验的观测、记录、资料分析整理都在规范化中进行，保证了测试、试验数据的正确性和可能性。据勘察钻探、原位测试和室内土工试验资料，经综合分析、数理统计后列于下面各表，室内土工试验成果(详见附件1土工试验成果)。3. 8.1原位测试成果(1)素填土进行轻型(N1.)动力触探试验，试验成果统计列于下表2.8.17。轻型(Nle)动力触探试验表表2.8.IT土层名称频数(n)范用值(击/10Cn)平均值标准差(Or)变异系数()修正系数(YS)标准值(M)素填土314.415.414.6一-(2)I黏上、/黏土进行标贯(N)试
24、验,试验成果统计列于下表2.8.1-2。标贯试验成果统计表2.8.1-2土层名称频数(n)范用值(击/30Cm)平均值(m)标准差(r)变异系数()修正系数(YS)标准值(k)I黏土35.7-6.25.9-2黏土611.0-13.312.10.7930.0650.94611.54. 8.2室内土工试验成果土工试验成果统计表见下表2.8.2T,土工试验报告见附录。1试验成果统计表表2.8.2-1卜舟指标*度加以)孔隙比C液果VlW敢限即期性指I.液色压缩系数H心(MPa,)压能模业Ex(MPa)内聚力快的Ck小)内摩擦用快也k()自由B5IK率Sef(%)有荷枚作版李(%)(Kpa)收啕系数c水
25、比U，钻土Stiftt6最大值30.11.我0.8442.922.120.80.380.376.15715.7570.18290.570.70最小值27.01.950.77741.321.320.00.290.295.05214.5S30.05IOOJO0.65平均值28.71.960.82142.021.6205)350335.65415.0550.1019()50.6K标准空l.(690.0360.0300.0260.43703450.0470025统计性正系数0.9700.975标准值52.614.6：土蜕计数624.92.060.70739.920.619.40.230.2211.09
26、921.4451.26970.35OMl最小值22.82.020.63938，20.0IKJ().150.157.8的19.1410.70590.29平均低23.82M0.66X39320.319。0.10.179.8902().1430.97770.320.6(1标准船0.7890.015).0250.5540.2320.3310.0280.0271.242).9631.6730.213I4JW60.0230.010变异系数0.0330.0070.03700140.0110.0170.1530.1580.1270.0X20.0480.0390.2200.1930.0730.017固结基本完成
27、，承载力较差，其均匀性及地基稔定性差，具高压缩性，无湿陷性，对基槽坑壁稳定性有一定影响，路床以下的填土建议进行碾压夯实或换填处理。（2）膨胀匕黏土层呈灰黄褐黄色，裂隙发育，位于T级阶地，黏土（在大气影响深度、天然地坪下3.0m以上）的自由膨胀率（次后4256%,平均为52%）,根据膨胀土地区建筑技术规范（GBJ500112-2013）判为膨胀土。按地形、地貌条件，场地为坡地场地。由于场地范围较小，黏土成分及结构较均匀，其塑性与液性指数、自由膨胀率变化范围不大，且属同一工程地质单元，依据此特征，对场地内黏土的膨胀性（限于大气影响深度3.0m以上）作综合评价详见表2.7.2：黏土肿胀性综合评价表表
28、2.7.2自由膨胀率ef（%）膨胀潜势膨胀地施上胀缩变形量（mm）胀缩等级膨胀变形出Se收缩变形量SS变形总量Sc42-56弱3.28.617.9-28.322.6-34.5IA、膨胀潜势弱，对建筑物的损坏轻微。B、根据建筑物地基的胀缩变形对破混结构的影响程度，按胀缩变形量Se大小，可将其地基的胀缩等级分为I级，以收缩变形为主。C、大气影响深度为3.0m,急剧变化深度为1.35m,管道埋深应大于1.35m。D、场地地表水的排泄条件较好，不易产生集聚，施工过程中可场地内及周边设置排水沟，将地表水排入场地沟渠中。E、对弱膨胀性土可设置一定厚度的砂砾石及改良土垫层作缓冲.2.7.3地下埋藏物经调查，
29、访问及现场勘察工作，在拟建道路沿线及与既有道路相接处发现有雨污水管线、通信线缆及给水管道等市政管线。道路施工可能对原有地下管线造成影响，为避免造成不必要的损失，管道施工前，施工单位应进一步查明现有管线的具体位置、走向、埋深、材质，充分估计到管道施工会对现有管线的影响程度，作好施工保护及应急预案。此外未发现有暗河、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等其他对工程不利的埋藏物。2.8地基土的物理力学性质在勘察过程中，根据各岩土层特点，选用有效的勘探、取样方法，保证了取样的真实性和样品的代表性：结合地质条件选用合适的原位测试手段，针对每一测试手段，在不同岩上层内代表2.9.3场地土类型和场地类别根据场地土层等效
30、剪切波速估算结果，按照公路工程抗震规范(JTGBO2-2013)4.1.3、条和室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规范(CB50032-2003)4.1.6条，在覆盖层厚度范围内各钻孔土层的等效典切波速为162.2208.6ms素填土的场地土类型为软弱土，可塑黏土为中软土，硬塑黏土为中硬土。场地覆盖层厚度界限值为350m,可确定建筑场地类别为H类。2.9.4场地土震陷性评价本工程场地范围地震基本烈度为7度，场地内分布有软弱填土层，应进行震陷评价。根据岩土工程勘察规范GB50021-2001(2009版)第5.7.11条文说明，素填土剪切波速大于90ms,可不考虑场地内软弱填土的震陷影响。2.9
31、.5场地地震效应评价场地内无液化土层分布。依据公路工程抗震规范(JTGB02-2013)及室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规范(GB50032-2003),同时依据拟建场地所处地理位置、地形、地貌及岩土工程特征综合评价，场地沿线上部有软弱土层分布，场地屈建筑抗震不利地段。对抗笈不利地段，应进行避让，当无法避开时应对软弱上进行清除换填或加固处理消除抗震不利影响并采取有效的抗震措施。若道路施工清除上部软弱土层后，本场地可按建筑抗震一般地段考虑。2.9.6地震稳定性场地西距龙门山山前断裂带约65km,东离龙泉山断裂带大于Iokm,可不考虑近场效应。经对场地及周边进行地质调查，未发现液化、震陷、横向
32、扩展、滑坡、崩塌等，地震稳定性较好。2.9.7抗震设计分类及设防标准根据道路工程在交通运输线路的重要性和抗得救灾作用，以及震后修复的难易程度，该道路抗震设防等级为丙类。其建筑抗震设防应按照相关规范标准执行。3场地工程地质分析评价3.1场地稳定性与适宜性(1)场地西距龙门山山前断裂带约60km,东离龙泉山断裂带15km(可不考虑近场效应)。在区域位置上主要受龙门市构造带与龙泉山构造带二构造单元活动的影响，是处于周围微弱活动统计怪正系攻0.924D.蜘标准值83.019.3澎地土统计数6ftffi28.91.910.862M921.513.50.S80.435.13213.9收小值26.41.89
33、0.807M.321.212.80.370J6432112.6平均值27.71.900.8S434.621.413.20.480384.927133标准基0.94400090.0220.2660.1260.28000810.02903064.1670.497变异系数0.034O(Io50.026O.(X用0.0060.0210.1690.0760.0630.1550.037ifi计修正系数0.X720.%9标准值23.412.92.9场地与地基的地催效应说明：本项目的道路工程和管线工程属同一场地内，场地与地基的地震效应评价依据公路工程抗震规范(JTGBO2-2013)、室外给水排水和燃气热力工
34、程抗震设计规范(GB50032-2003)、中国地震动参数区划图(GB18306-2015)及参考建筑抗震设计规范(GB500U-2010)(2016年版)进行综合评价。2.9.1场地抗震设防烈度依据中国地震动参数区划图(GB18306-2015)及建筑抗震设计规范(GB50011-2010)(2016年版)，拟建工程场地所在成都市新都区石板滩街道的设计地震基本加速度值为010g,设计特征周期为0.45s,相对应的抗震设防烈为7度，设计地震分组三组。2 .9.2钻孔等效波速估算结果选择1、3#钻孔进行等效剪切波速测试，依据测试结果，按照规范标准划分如下表：场地土等效剪切波速估算成果表表2.9.
35、2孔号土层等效剪切波速(s)计算卓越周期T(s)领盖层厚度(m)覆盖层厚度界限值(m)建筑场地类别1162.20.37015.0350H类3208.60.28815.03-50II类注：上层剪切波速值(V,)按建筑抗震设计规范3表1.I3并结合新都地区大量现场测状数据与地区经验综合取值参算，各土层剪切波速取值及场地上类型见下表2.9.3：；覆盖层厚度按坚硬土(中风化砂质泥岩)剪切波速500ms的顶板至地面的距离确定，根据区域地质资料，该处中风化砂质泥岩顶板预估埋深约15.Onu各土层剪切波速及类型划分结果表表2.9.3土层名称土层剪切波波速(nV$)土的类型备注素填七120软弱土I黏土(可塑)
36、220中软土2黏土(硬塑)260中硬土3 .3.2地基土的适宜性与工程特征（1）素埴土：主要分布于整段道路中上部，呈稍密状，为数年前堆填，略经碾压，但承载力差，具高压缩性和不均匀性，不能直接作为路基和管道基础持力层。（3）I黏土：场地内广泛分布，有一定的厚度，呈可塑状，承载力一般，属中压缩性,可作为管道及路床持力层，但属过湿类型路基土。（4）2黏土：场地内广泛分布，厚度较大，呈硬塑状，承载力较高，属中压缩性土，可作为管道及路床持力层，但属过湿类型路基。3.4 道路沿线工程地质条件及评价根据建道路路面设计标高，结合道路沿线自然地面现状、各地段岩土性质与环境特征，将其道路沿线的现状地形、地物概况及
37、工程地质条件作分段评价如下表：itft沿线现状播皿三fii三表表3.4段号距起点里程现状地形、地物概况及J：程地质条件主要问题与处理措施全段K(MX)O-K0+175道路终点处与滨湖西路相交，终点与滨湖中路相交，沿线为施工便道（能面层厚度约15-25cm）,道路两侧为施工区和空闲地。本段属少量填方段，填方厚度约0.01.0u道路中上部为素填土，中下部为I黏土、黏土。素填土厚度较大。I黏土、黏土属过湿类型路基土。道路沿线及两端处有市政管线分布。施工前应清除地表的碎面层。素填土厚度较大,可作碾压夯实或换填处理，以处理后的路基上作为道路特力层。路基结构层下应设置砂卵石加强层或其他处治措施，改善其湿度
38、状况及提l路基回弹模量。路基材料宜采用砂石。对道路沿线因换填开挖形成的临时边坡需采取相应的支护措施。施工前应进一步查明管线埋深和走向，对拟建范围内的地下管线作迁改或保护措施。新老道路接头处的设计与施工，应执行相关标准规定，以减小或避免沉降差的影响。3.5 涵管工程地质评价拟建道路沿线埋设的雨、污水管道及其他市政管线可以黏土层作为地基持力层，对管底的软弱填土层可采取砂砾石或素碎换填处理。拟在K0+134m处设置的2-ln）圆管涵可以黏土层作为地基持力层，对管底的软弱填土层可采取砂砾石或索碎换填处理。环绕带中的地壳稔定区。场区地貌单元为成都冲积平原北东边缘地带沱江水系西江河三级阶地，第四系冰水堆积
39、覆盅层厚度变化较大。从历史上有关地震记录资料可知，即是龙门山构造带上汶川、松潘、平武的强震或邻近周边的强震，波及到地处盆地腹地的新都地区的最高烈度均在七度以下，从地壳稳定性来看应属较稔定区，适宜建设道路工程。(2)拟建场地屈II类建筑场地，无活动性断裂带通过和不良地质作用影响，场地第四系覆盅层厚度约12.0m,下卧(基底)白垩系砂泥岩体完整，场地较稳定。(3)场地位于平原地带，除有填土和具弱膨胀性的黏土外，未见有其他特殊岩土(如冻土、混合土、污染土等)存在及不良地质作用(如滑坡、泥石流、崩塌、地裂等)分布。素填土具不均匀性和高压缩性：黏土层具弱膨胀性、裂隙发育，形成临空面时易滑(动)塌，这二类
40、土均为场地不良地质体。(4)拟建道路呈北西-南东走向，西南侧为施工区和空闲地，东北侧为施工区，道路沿线为施工便道，地表碎路面国度约15-25cm,综观区域地震地质背景及场区工程地质条件，拟建场地和地基的稳定性一般，环境条件较好，较适宜建筑。3. 2路基土的干湿类型根据土工试验资料，土质路基的干湿类型，依据规范(CJJI94-2013)4.2.1,勘察季节路床面以下0-0.8m深度内土的平均稠度w=(wl-w.)/(w1-wtl)划分如下表(填方段则按原地面下作评价：若原地面为填土,则取填I:以下0-0.8m深度内土层的平均稠度标准划分)：路基土干湿类型统计表表3.2分段孔号岩土名称稠度范围(W
41、.)平均稠度(We)干湿类型全段1-3I黏土0.61-0.720.67过湿1-32黏土0.81-0.850.83过湿I黏土、2黏土属过湿类型路基土，可采取砂卯石换填措施处理改善路基湿度状况。3.3地基土的均匀性、适宜性及工程特征331地基土的均匀性拟建场地所处地貌单元为成都冲积平原北东边缘地带、沱江水系西江河三级阶地，阶面上巨厚的堆积为第四系河流冲积物。地基上由填土、黏上等物理力学性质差异悬殊的多种土层组成，场地为不均匀地基。场地周边环境较复杂，基坑开挖深度较大（最大深度约4.8m）,周边距相邻道路、既有管网、在建建构筑物等较近。根据住房城乡建设部令2018年37号危险性较大的分部分项工程安全管理规定和建办质【201831号住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知及四川省住房和城乡建设厅（川建行规【2018】3号）关于印发四川省危险性较大的分部分项工程安全管理规定实施细则的通知，本项目基坑属于危险性较大分部分项工程，工程施工可能造成下列工程风险，应做好有效的应对措施，有效防范生产安全事故：（1）深厚填土层由于厚度大，层底高差大，均匀性差，结构松散，易导致地基土侧向位移、基坑边坡失稳。在道路使用过程中地面的不均匀沉降可能
