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1、1 .工程概况（建设单位）拟在学校内建设“全民健身中心建设项目”。现受建设单位（甲方）的委托，我司（乙方）承担“全民健身中心建设项目”设计工作。根据甲方提供的工程地质勘察报告和建筑物平面图所知：场地将形成如下基坑边坡：基坑边坡基本情况一览表边坡分段编号长度（m）高度（m）边坡类别破坏模式安全等级支护形式AB83.429挖方岩土质边坡土体内部圆弧滑动+岩石结构面破坏二级坡率法放坡BC58.21-5挖方土质边坡土体内部圆弧滑动破坏二级坡率法放坡CD96.45-7挖方岩土质边坡土体内部圆弧滑动+岩石强度破坏二级坡率法放坡DA48.26-9挖方岩土质边坡土体内部圆弧滑动+岩石结构面破坏二级坡率法放坡E
2、F16.11挖方岩质边坡岩石结构面破坏二级坡率法放坡GH24.44挖方岩土质边坡土体内部圆弧滑动+岩石强度破坏二级坡率法放坡Hl53.34挖方岩土质边坡土体内部圆弧滑动+岩石结构面破坏二级坡率法放坡JK35.71挖方岩质边坡岩石结构面破坏二级坡率法放坡KL111挖方岩质边坡岩石强度破坏二级坡率法放坡MN8.32挖方岩质边坡岩石强度破坏二级坡率法放坡NO52挖方岩土质边坡土体内部圆弧滑动+岩石强度破坏二级坡率法放坡OP16.92挖方土质边坡土体内部圆弧滑动破坏二级坡率法放坡临时性边坡设计使用年限为2年，结构重要性系数为LO场地周围相邻建（构）筑物、市政道路及管线等周边环境条件简单，但基坑施工前应
3、查明情况，并确保对其没有影响之后，再进行施工。2 .设计依据2.1、 设计委托书2.2、 设计合同2.3、 业主提供的现状1：500地形管线图。2.4、 地勘资料2.5、 设计规范2.5.1 建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)2.5.2 岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范(GB50086-2015)2.5.3 混凝土结构设计规范(GB50010-2010(2015年版)2.5.4 建筑结构荷载规范(GB50009-2012)2.5.5 建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)2.5.6 建筑地基基础设计规范(DBJ50-047-2016)2.5.7 室外排水设计规范(GB500
4、14-2006(2016年版)2.5.8 建筑抗震设计规范(GB50011-2010(2016年版)2.5.9 建筑基坑支护技术规范(JGJI20-2012)2.5.10 铁路路基支档结构设计规范(TB10025-2019)2.5.11 地质灾害防治工程设计标准(DBJ50/T-029-2019)2.5.12 建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)2.5.13 混凝土结构通用规范GB55008-20212.5.14 建筑与市政工程抗震通用规范GB55002-20212.5.15 建筑与市政地基基础通用规范GB55003-20212.5.16 工程结构通用规范GB55001-20212
5、.5.17 沙坪坝区沙滨全民健身中心建设项目基坑边坡治理工程方案设计安全专项论证意见2.5.18 重庆市住房和城乡建设委员会关于沙坪坝区沙滨全民健身中心项目初步设计轨道交通安全保护技术审查的意见2519其他相关规范、规程3 .工程地质条件3.1、 地形地貌勘察场地处于嘉陵江右岸，属于嘉陵江I级阶地地貌区，外侧河流侵蚀堆积地貌区主要为嘉陵江阶地堆积地貌及河漫滩。由于拟建场地位于沙滨学校内，由于人类工程活动的开展，原始地形地貌已基本被破坏，场地总体地形平缓，地形坡角一般310。地面高程一般199.74205.49m,相对高差约5.75mo32、气象、水文气象：勘察区属亚热带湿润季风气候区。具有气候
6、温和、热量丰富，雨量充沛、冬冷夏热、四季分明的特点。据重庆气象局统计资料，该地区多年平均气温17.518.5b,极端最高温43.0Co（2006年8月10日），极端最低温-2.9C。（1977年1月30日）。年平均气温18.3C。，雾日平均3046d,最多达148d0多年平均相对湿度80%,绝对湿度17.60mb,地区多年年平均降水量1201.5mm,最多达17506mm（1963年），最少只有720.0mm（1966年）。日最大降雨量266.60mm（2007年7月17日），最大时降雨量达38.8mm,多年平均最大日降水量125.0mm。历年平均蒸发量在953.21398.6mm之间，平均日
7、照时数1327.5h0在一年中的各月之间，各季度之间差异明显，下半年（510月）降水量占全年的79%,而冬春半年（II月-4月）仅占21乳四季分配是夏季最多占有41%,春秋次之分别为28%和26%冬季最少只占有5%。水文:勘察场地场地南侧以外约30Om为三峡水库（嘉陵江），场地内未发现地表水体分布，嘉陵江为区内最重要水系，构成区域最低侵蚀基准面，其遇汛期，河水上涨，水流湍急，嘉陵江水位特点是：洪枯明显，水位差大，枯水期水位平稳，洪水期峰高量大，洪水陡涨陡落，历时相对长，一次过程一般610天，洪水过程水位变幅大，常达2030m,使沿江两岸城镇、厂矿、码头等易被淹没。根据水文站历年观察资料及沙坪坝
8、区防汛办公室针对磁器口水位标识的数据，嘉陵江旱限水位约1620m,常年枯水位173.4m（黄海高程），常年平均洪水位190.97m,50年一遇洪水位193.69m,100年一遇洪水位195.69mo本次勘察期间，该地段嘉陵江水位为167.68m。勘察场地内未见渔塘、湖泊、水库等大型地表水体，水文条件简单。3.3、 地质构造根据区域地质资料，拟建场地位于金鳌寺向斜北西翼末端及观音峡冲断背斜东翼之间，岩层呈单斜产出，由于拟建场地内无基岩出露，在靠近嘉陵江江边基岩露头出测得岩层产状为：97%41o,层面较平直，呈微曲状，泥质充填，层面结合程度很差，属软弱结构面。在场地内基岩露头测得两组裂隙，分布描述
9、如下：裂隙330。乙75。，裂面较平直，未见充填物，裂面张开35mm,间距1.632m,延伸L542m,结合很差，属软弱结构面；裂隙220。乙57。，裂面较平直，充填泥质物，裂面张开23mm,间距24.1m,延伸L83.3m,结合很差，属软弱结构面；场地无断裂构造，地质构造简单。钻探采取中等风化基岩岩芯一般较完整，局部岩芯破碎，多呈柱状，多数钻孔未见裂隙，裂隙较发育。3.4、 地层岩性根据地面调查、钻探揭露，结合区域地质资料，勘察区出露地层主要有第四系全新统人工填土（Q4ml）和侏罗系中统沙溪庙组（J2s）o地层岩性特征分述如下：1、第四系人工填土（Q4ml）素填土：杂色，不均匀，结构以松散为
10、主，局部稍密；稍湿；主要组成物质为粉质粘土、卵石、及砂、泥岩碎块石等组成；硬杂物含量约10%30%,粒径320cm,回填时间约78年，为机械无序抛填形成，分布于整个拟建场地。本次勘察钻探揭露最大厚度11.8Om(ZK12)0不整合2、侏罗系中统沙溪庙组(J2s)泥岩：紫红色，矿物成分以粘土矿物为主，泥质结构，薄中厚层状构造，局部含砂质团块或薄层砂岩。强风化带，岩芯较破碎，呈碎块状，质软；中等风化带，岩芯较完整，呈柱状、长柱状。本次勘察钻探揭露最大厚度20.3Om(ZK9)o3.5、 基岩顶面及基岩风化带特征拟建场地内，基岩埋深0.00ll80m(ZK12),基岩面倾角一般230。据钻探揭露的实
11、际情况，将基岩划分为强风化带及中等风化带。强风化带：岩芯破碎，呈碎块状、短柱状，质软，泥岩手折易断，岩体破碎。其厚度小、变化较大。中等风化带：岩芯较完整，主要呈短柱状、柱状，少量碎块状，岩芯节长一般4.021cm,属较完整岩体。3.6、 水文地质条件拟建场区地下水类型主要为第四系松散孔隙水和基岩风化裂隙水。1、松散土体孔隙水该类地下水赋存于第四系土层中，接受大气降雨补给，沿松散土体间空隙径流入渗，向地形低洼处排泄、地表蒸发或赋存于土体孔隙内形成土体孔隙水。由于勘察区局部土层厚度较大，局部地段可能存在上层滞水，其水量小。2、基岩裂隙水根据地下水赋存条件、水力特征等因素判定，场地内地下水主要为第四
12、系松散堆积层孔隙水和基岩裂隙水。孔隙水赋存于地表第四系素填土中，接受大气降水补给，大气降水多以地面径流的方式向场地低洼处排泄。基岩裂隙水的含水层主要为强风化泥岩，中风化泥岩为相对隔水层。场地内该类地下水浅表层主要受大气降雨和上覆孔隙水的补给，接受补给后沿裂隙迅速下渗，在低洼地带以泉点或渗水的形式出露于地表，部分继续下渗。拟建场地内出露岩层为泥岩，为相对隔水层，地下水接受降雨补给，补给条件较差，具就近补给，就近排泄的特点，地下水水位随季节变化而变化。勘察施工期间，钻孔施工结束后抽干钻孔内施工用水，经24h水位观测，场地内覆盖层厚度较大位置区域的孔内存在静止地下水位,场地内地下水位埋深在静止水位在
13、6.00m12.10m,水位高程在19L94m19374m,根据分析，现状已整平,场地地表水排泄条件较差，大气降水直接汇集场地内，不能及时排除，未来基础施工时应考虑地下水对施工的影响。3.7、 水、土腐蚀性评价场地内局部填土厚度较大的区域存在地下水，由于场地及周边无污染源，故本次勘察未取水样，结合沙坪坝区沙滨学校（暂定名）主体及环境景观工程工程地质勘察报告（直接详细勘察阶段）水质、土质分析结果和地区经验，根据岩土工程勘察规范GB500212001（2009年版）第12.2节Il类环境判定，地下水对混凝土结构、钢筋混凝土结构中钢筋具有微腐蚀性。根据岩土工程勘察规范GB500212001（2009
14、年版）第12.1.1条规定判定场地内土对混凝土、钢筋等建筑材料具有微腐蚀性；对钢结构具有微腐蚀性，建议施工时采取水或土试样进行腐蚀性试验。3.8、 不良地质作用根据现场地质调查及钻探揭露，场地及邻近未发现危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质作用。填土层之下参见河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。4 .设计原则及计算参数本工程采用设计软件为理正岩土6.5版。4.1、 设计原则本工程以“确保安全、经济、实用”为原则进行设计，兼顾与周边道路及环境的合理衔接。设计采用动态设计法，施工采用逆作法、信息法施工。4.2、 设计标准边坡安全等级根据破坏后果的严重性及基坑高度安全等级定为二级，根据边坡使用
15、年限定为临时边坡。设计采用动态设计法，施工时加强监测，设计根据现场地质情况及监测报告合理优化，动态设计，以确保坡体的稳定。4.3、 计算工况及荷载工况（暴雨工况）：自重+地表荷载主要设计荷载自重：坡体自重。地面荷载：坡顶一定范围内的车辆荷载；坡顶车辆荷载按照IOKPa考虑。4.4、 设计参数表4.4岩土体设计参数取值表岩土名称重度(kNm3)抗剪强度岩体抗拉强度(kPa)岩体水平抗力系数(土体水平抗力系数的比例系数)岩石抗压强度标准值(MPa)地基承载力特征值(kPa)基底摩擦系数岩土与锚固体极限粘结强度标准值(kPa)天然饱和天然粘聚力(kPa)内摩擦角(。)粘聚力(kPa)内摩擦角()天然
16、饱和素填土(松散)20.0*(21.0*)5.0*28*2.0*25*/8MNm4/载荷试验确定0.25/强风化泥1.Xl石24.00*ff/Z/3000.30100中等风化泥岩24.90*(25.20*)61231.6/Z23260MNm35.923.7221480.40360取值说明：岩、土物性指标取平均值；*表示取经验值，岩石抗剪指标利用沙坪坝区沙滨学校(暂定名)主体及环境景观工程工程地质勘察报告(直接详细勘察阶段)报告中岩石测试成果；本次勘察揭露的填土，岩土参数参照地区经验进行取值；表中结构面抗剪强度根据建筑边坡工程技术规范GB50330-2013表431结合工程经验确定；岩体水平抗力
17、系数根据工程地质勘察规范DBJ50/T-043-2016表1038-2确定；边坡坡率值根据建筑边坡工程技术规范GB50330-2013第14.2.1条、第14.2.2条确定。I裂隙1、2为结合很差，属软弱结构面，抗剪强度取C=25kPa,(p=14。；层面结合很差，属软弱结构面，抗剪强度取C=20kPa,=12oo临时坡率(整体稳定为前提)：土质边坡：H5.0m,人工填土：1：1.25；5m8.0m,人工填土：1:1.75；岩质坡高8.0m,强风化基岩：1:1。中等风化基岩：105；稳定性受外倾结构面控制的岩质边坡，临时坡率不应大于外倾结构面的倾角。5、支护型式AB段本段为挖方岩土质边坡，总长
18、度约83.4m,边坡高度为29m。边坡安全等级为二级，稳定安全系数为1.20边坡破坏模式为：土体内部圆弧滑动+岩石结构面破坏。采用坡率法放坡支护，填土部分坡率为1:15强风化岩石部分坡率为1。75,中风化岩层部分沿结构面开挖，角度为57。开挖完成后，喷射C25混凝土80mm厚。BC段本段为挖方土质边坡，总长度约58.2mt边坡高度为l5m0边坡安全等级为二级，稳定安全系数为1.2。边坡破坏模式为：土体内部圆弧滑动破坏。采用坡率法放坡支护，填土部分坡率为1:15强风化岩石部分坡率为1:075。开挖完成后，喷射C25混凝土80mm厚。CD段本段为挖方岩土质边坡，总长度约96.4m,边坡高度为57m
19、。边坡安全等级为二级，稳定安全系数为1.20边坡破坏模式为：土体内部圆弧滑动+岩石强度破坏。采用坡率法放坡支护，填土部分坡率为1:15强风化岩石部分坡率为1:0.75,中风化岩层部分坡率为1:0.5开挖完成后，喷射C25混凝土80mm厚。DA段本段为挖方岩土质边坡，总长度约48.2m,边坡高度为69m。边坡安全等级为二级，稳定安全系数为1.20边坡破坏模式为：土体内部圆弧滑动+岩石结构面破坏。采用坡率法放坡支护，填土部分坡率为1:15强风化岩石部分坡率为1:0.75,中风化岩层部分沿结构面开挖，角度为40。开挖完成后，喷射C25混凝土80mm厚。EF段本段为挖方岩质边坡，总长度约16.1mt边
20、坡高度为1m。边坡安全等级为二级，稳定安全系数为1.2。边坡破坏模式为：岩石结构面破坏。采用坡率法放坡支护，中风化岩层部分沿结构面开挖，角度为57。开挖完成后，喷射C25混凝土80mm厚。GH段本段为挖方岩土质边坡，总长度约24.4m,边坡高度为4m。边坡安全等级为二级，稳定安全系数为1.20边坡破坏模式为：土体内部圆弧滑动+岩石强度破坏。采用坡率法放坡支护，填土部分坡率为1:15强风化岩石部分坡率为1:0.75,中风化岩层部分坡率为1:0.5。开挖完成后，喷射C25混凝土80mm厚。Hl段本段为挖方岩土质边坡，总长度约53.3m,边坡高度为4m。边坡安全等级为二级，稳定安全系数为1.2o边坡
21、破坏模式为：土体内部圆弧滑动+岩石结构面破坏。采用坡率法放坡支护，填土部分坡率为1:15强风化岩石部分坡率为1。75.中风化岩层部分沿结构面开挖，角度为57。开挖完成后，喷射C25混凝土80mm厚。JK段本段为挖方岩质边坡，总长度约35.7m,边坡高度为1m。边坡安全等级为二级，稳定安全系数为1.2。边坡破坏模式为：岩石结构面破坏。采用坡率法放坡支护，中风化岩层部分沿结构面开挖，角度为57。开挖完成后，喷射C25混凝土80mm厚。KL段本段为挖方岩质边坡，总长度约Ilm1边坡高度为1m。边坡安全等级为二级，稳定安全系数为1.2。边坡破坏模式为：岩石强度破坏。采用坡率法放坡支护，中风化岩层部分坡
22、率为1:0.5。开挖完成后，喷射C25混凝土80mm厚。MN段本段为挖方岩质边坡，总长度约8.3m,边坡高度为2m。边坡安全等级为二级，稳定安全系数为1.2。边坡破坏模式为：岩石强度破坏。采用坡率法放坡支护，中风化岩层部分坡率为1:0.5。开挖完成后，喷射C25混凝土80mm厚。NO段本段为挖方岩土质边坡，总长度约5m,边坡高度为2mo边坡安全等级为二级，稳定安全系数为1.2。边坡破坏模式为：土体内部圆弧滑动+岩石强度破坏。采用坡率法放坡支护，填土部分坡率为1:1.5,强风化岩石部分坡率为1Q75,中风化岩层部分坡率为105。开挖完成后，喷射C25混凝土80mm厚。OP段本段为挖方土质边坡，总
23、长度约16.9m,边坡高度为2m0边坡安全等级为二级，稳定安全系数为1.2。边坡破坏模式为：土体内部圆弧滑动破坏。采用坡率法放坡支护，填土部分坡率为1:1.5。开挖完成后，喷射C25混凝土80mm厚。6、计算6.1 岩质基坑赤平投影分析右侧高(GHsKLsMN段)编W结构面名称帧日倾电1.Xl330751.X222守57CM产状97411P-LXl1569P-LX219554P-CM157LX1-LX225950LXl-CI5131LX2-CM150LS组合交棒线恢向倾角根据赤平投影分析，岩层面与边坡反向相交，为切向坡，对边坡整体稳定影响小；LXl、LX2与边坡大角度相交，对边坡的整体稳定影响
24、小；LXI和LX2形成组合结构面，与边坡坡面倾向夹角为26。，可能存在楔形体滑动破坏。经验算，楔形体滑动安全系数满足规范要求，边坡的整体稳定性受岩体强度控制。按1:0.5放坡之后，边坡稳定系数满足规范要求。楔形体滑动安全系数*计算项目：三维楔形体稳定分析1*计算简图计算条件安全系数计算目标:是否考虑张裂隙：否是否考虑裂隙水：否边坡是否倒悬：否岩体的容重：25.000(kNm3)H：10.000(m)L：5.000(m)不考虑地震作用！平面倾角倾向粘聚力内摩擦角荷载值()()(kPa)()(MN)平面A75.0330.025.014.0平面B57.0220.025.014.0边坡顶面10.028
25、5.0边坡坡面63.0285.0锚杆（索）力30.0355.00.00外荷载90.0352.0一0.00计算结果一、平面法向矢量a平面A：(-0.483,0.837,0.259)b平面B：(-0.539,-0.642,0.545)d边坡顶面:f边坡坡面:-0.168,0.045,0.985)-0.861,0.231,0.454)二、锚杆（索）和荷载作用的方向矢量te锚杆（索）：（-0.075,荷载：（-0.000,0.863,0.000,-0.500)-1.000)一、平面交线的方向矢量g平面A和边坡坡面的交线：(-0.320,0.003,-0.609)i平面A和平面B的交线：(-0.622,
26、-0.124,-0.761)j边坡顶面和坡面的交线：(0.207,0.771,-0.000)k平面B中垂直于i的矢量：(-0.556,0.749,0.333)1平面A中垂直于i的矢量：(-0.605,-0.529,0.580)四、向量夹角余弦(g,d)m=-0.545(b,j)11=-0.607(i,d)P=-0.651(b,g)g=-0.161(a,b)r=-0.136(a,t)S=(b,t)V(i,t)W=(a,e)Se=(b,e)Ve=(i,e)We=(i,g)入=0.629-0.7860.321-0.259-0.5450.7610.662五、各种系数R：P：:V：G：M：0.9911.
27、0191.019-1.0090.4730.149h：B：16.4320.144六、平面A和B交线的倾角和倾向i：i：50.209()258.766()七、检查楔形体的几何形状形成楔形体！八、楔面的面积和楔体的重量平面A面积：平面B面积：楔体的重量：18.231(m2)16.382(m2)0.4(MN)九、裂隙水压力平均水压：平面A的水压力：平面B的水压力：0.000(MNm2)0.0(MN)0.0(MN)十、平面A和平面B的有效法向反力平面A的法向压力：0.1(MN)平面B的法向压力：0.2(MN)楔形体与A、B两面接触！下滑力S：0.3(MN)抗滑力Q：安全系数F：0.9(MN)3.417软
28、件版本:理正岩土7.0左侧高（DA段）编芝结构面名称假更倾电PIOm961.Xl330751.X222；57CM产状9741,P-LXl1569P-LX219554P-CJl157LX1-LX225950LXl-CI5131LX2-CK15028组合交棱线帧向倾角根据赤平投影分析，岩层面与边坡小角度相交，为顺向坡，对边坡整体稳定影响大；LXl、LX2与边坡大角度相交，对边坡的整体稳定影响小。边坡的整体稳定性受岩层面直线滑动控制。按岩层层面倾角40。放坡之后，边坡稳定系数满足规范要求。上侧高（AB、EFsHI、JK段）根据赤平投影分析，岩层面与边坡大角度相交，对边坡整体稳定影响小；LXl与边坡坡
29、面反向相交，为切向坡，对边坡整体稳定影响小；LX2与边坡小角度相交，为顺向坡，对边坡的整体稳定影响大；按LX2的倾角57。放坡之后，边坡稳定系数满足规范要求。下侧高（CD、No段）根据赤平投影分析，岩层面与边坡大角度相交，对边坡整体稳定影响小；LX2与边坡反向相交，对边坡的整体稳定影响小；LXl与边坡大角度相交，对边坡整体稳定影响小。边坡的整体稳定性受岩体强度控制。按1:0.5放坡之后，边坡稳定系数满足规范要求。6.2 质基坑8m高（坡比1:15安全系数L202）计算项目：等厚土层土坡稳定计算1计算简图控制参数：采用规范：通用方法计算目标：安全系数计算滑裂面形状：圆弧滑动法不考虑地震坡面信息坡
30、面线段数2坡面线号水平投影(m)竖直投影(In)超载数112.0008.0000220.0000.0001超载1距离3.000(m)宽15.000(m)荷我(35.0035.OOkPa)270.00(度)土层信息上部土层数1层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kNm3)(kNm3)(kPa)力系数150.00021.00050.000层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)(kPa)擦角(度)12.00025.000层号十字板强度增十字板T水强度增长系1(kPa)长系数下值(kPa)数水下值下部土层数1层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kNm3)(kNm3)(kPa
31、)力系数150.00021.00050.000层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)12.00025.000层号十字板强度增十字板T水强度增长系(kPa)长系数下值(kPa)数水下值1不考虑水的作用计算条件圆弧稳定分析方法：瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时：当下滑力对待稳定计算目标：自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度：1.000(m)搜索时的圆心步长：LOO(Mm)搜索时的半径步长：1.000(m)计算结果:计算结果图最不利滑动面：滑动圆心=(0.000,14.400)(m)滑动半径=14.190(m)滑动安全系数=1.202条实重 浮力地震力(kN
32、) (kN) (kN)起始X终止XIiCii渗透力附加力X附加力Y下滑力抗滑力超载竖向地震力地震力(m)(m)(度)(In)(kPa)(度)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)O.3201.2943.262O.9752.OOO25.OO6.06O.OOO.OOO.OOO.OOO.OOO.354.77O.OOO.OO1.2942.2677.212O.9812.OOO25.OO17.50O.OOO.OOO.OOO.OOO.OO2.2010.06O.OOO.OO2.2673.24011.197O.9922.OOO25.OO27.54O.OOO.OOO.OOO.OOO.OO5.35
33、14.58O.OOO.OO3.2404.21415.2371.0092.OOO25.OO36.12O.OOO.OOO.OOO.OOO.OO9.4918.27O.OOO.OO4.2145.18719.3571.0322.OOO25.OO43.18O.OOO.OOO.OOO.OOO.OO14.3121.06O.OOO.OO5.1876.16023.5851.0622.OOO25.OO48.60O.OOO.OOO.OOO.OOO.OO19.4522.90O.OOO.OO6.1607.13427.9551.1022.OOO25.OO52.24O.OOO.OOO.OOO.OOO.OO24.4923.72
34、O.OOO.OO7.1348.10732.5101.1542.OOO25.OO53.89O.OOO.OOO.OOO.OOO.OO28.9623.50O.OOO.OO8.1079.08037.3131.2242.OOO25.OO53.23O.OOO.OOO.OOO.OOO.OO32.2722.19O.OOO.OO9.08010.05342.4481.3202.00025.0049.810.000.000.000.000.0033.6219.780.000.0010.05311.02748.0531.4572.00025.0042.910.000.000.000.000.0031.9216.290.000.0011.02712.00054.3681.6722.00025.0031.230.000.000.000.000.0025.3811.830.000.0012.00012.66560.4671.3492.00025.008.190.000.000.000.00O.OO7.134.58O.OOO.OO总的下滑力=234.906(kN)总的抗滑力=282.357(kN)土体部分下滑力=234.906(kN)土体部分抗滑力=282.357(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力=0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力=0.000(kN)
