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1、目录一、编制依据三、模板及支撑系统原料选用四、施工工艺及操作要求4.1 梁模板施工4.2 楼板模板施工五、模板的拆除3六、成品保护措施3七、质量保证措施及施工注意事项3八、安全施工注意事项4九、文明施工及环保措施5十、模板系统验算54.3 梁模板计算书10十一、高支撑模板施工安全防范措施2111.1 预防塌事故女全技术H施2111.2 预防高空坠落事故安全技术措施2111. 3检测措施绿洲l#-4#模板工程施工方案一、编制依据11.1 建筑结构荷载规范GB50009-200111.2 混凝土结构设计规范GB50010-200211.3 建筑施工计算手册11.4 建筑施工手册第四版11.5 建筑
2、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13O-2OO111.6 混凝土结构工程施工技术标准ZJQ08-SGJB204-200511.7 建筑施工脚手架实用手册二、工程概况乌海绿洲项目1#-4#楼位于乌海市海勃湾区海摩路北侧，剪力墙结构，地上二十六层，一层地下室。塔楼带两层商业裙房，塔楼住宅标准层层高为3米。带商业裙房住宅塔楼二层层高为5.15米。三、模板及支撑系统原料选用本工程模板采用18mm厚木胶合板，方木采用40X8Omm,模板支撑体系采用048X3.5mm扣件式钢管脚手架。四、施工工艺及操作要求4. 1梁模板施工4.1.1 工艺流程：I抄平、弹线（轴线、水IEgEFSSm-1支柱头模板H
3、I设底模板If线找平:卜痴函f丽。4.1.2 依据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。4.1.3 梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为LOm：立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于150Omm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合部署，相互连接、形成整体。4.1.4 剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面
4、每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。4.1.5 梁模板安装大龙骨采用048X3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距:小龙骨采用40mmX80mm方木，间距300mm,其跨度等于大龙骨间距。梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2%。，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁侧模板铺设：依据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于70Omm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500,垂直间距300.
5、4. 2楼板模板施工4.1.1 工艺流程：支架搭设一龙骨铺设、加固一楼板模板安装预检。4.1.2 支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一部署。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100m4.1.3 模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用048X35mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mmX80mm方木，间距300mm,其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。依据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。4.1.4 楼面模板
6、铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫洁净。五、模板的拆除5.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆一先拆非承重部位，后拆承重部位一先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板一最后拆梁底模板。5.2 柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土到达设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；顶板模板应在板碎强度到达设计强度的75%（梁、悬挑除外），并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。5.3 模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。5
7、.4 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理洁净，并按文明施工要求运出堆放整齐。5.5 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。六、成品保护措施6.1 模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。6.2 模板安装时不得随意在结构上开洞：穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物袭击己安装好的模板及支撑。6.3 搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。6.4 不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。浇筑混凝
8、土时,在芯模四周要均匀下料及振捣。6.5 拆摸时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。七、质量保证措施及施工注意事项7.1 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业7.2现浇结构模板安装允许偏差:序号项目允许偏差（mm）1轴线位移62底模上表面标高53截面内部尺寸柱、梁+4,-54层高垂直度大于5m85相邻两板表面高底差36表面平整度5注；检查轴线地位时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值
9、I.7.3确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4065Nm,钢管不能选用己经长期使用发生变形的。7.4 模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。7.5 浇筑混凝土时，木工要有专人看模。7.6 认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。7.7 严厉控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。7.8 在封模以前要检查预埋件是否放置，地位是否精确。八、安全施工注意事项8.1 施工现场安全责任人负责施工全进程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。8.2 支模进程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽
10、，高空作业应系好挂好安全带。8.3 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工电梯进入工作面。8.4 高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。8.5 混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立刻暂停施工，快速疏散人员，及时采用处置措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。8.6 正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板（地下室顶板）的支撑不准拆除，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。8.7 拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。8.8 在4m以上高空拆模时，不得让模板、原料自由下落，更不能大面积同时撬落，
11、操作时必须注意下方人员动向。8.9 拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处置后，方可继续拆模。8.10 拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。8.11 塔吊司机和指导人员必须通过培训合格后持证上岗。风力大于5级时应立刻停止施工。九、文明施工及环保措施9.1 模板拆除后的原料应按编号分类堆放。9.2 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。9.3 模板安装时，应注意控制噪声污染。9.4 模板加工进程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定,防止噪声扰民。9.5 加工和拆除木模板发生的锯末、碎木要严厉按照固体废
12、弃物处置程序处置，避免污染环境。9.6 每次下班时保证工完场清。十、模板系统验算10.1 模板支撑架计算书10.1.1 参数信息：1 脚手架参数横向间距或排距(m)：1.00；纵距(m)：Lo0；步距(m)：1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.10:脚手架搭设高度(m)：5.15；采用的钢管(mm)：0483.5;扣件连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；板底支撑连接方式：40mmx80mm方木支撑，间距300mm；钢材弹性模量E=206xl()3(N/mnf)；钢管抗压强度设计值f=205.0Nmm钢管截面惯性矩I=5.712xl04mm4,截面抵
13、制矩W=2.38xl()3mm32 .荷载参数(1)模板及木楞自重标准值(kN/n?)：0.350；荷载分项系数Yi=I.2(2)混凝土与钢筋自重标准值(kNn?):板26.0；yi=1.2(3)施工人员及设施均布荷载标准值(kN/r02);*=1.4a.计算模板时取2.50；b.计算支撑小楞构件时取1.5；C计算支架立柱时取1.0；(4)碎振捣时发生的荷载标准值(kN/n)：水平模板2.0；垂直面模板4.0：%=1.4(5)倾倒碎发生的荷载标准值取：2KN/n%=1.43 .木方参数模板支架立面图木方弹性模量E(Nmm2):9.5X1(?；木方抗弯强度设计值(N/mn?)：13.00()；木
14、方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.400；木方的间隔距离(mm)：300.000；木方的截面宽度(mm)：40.00；木方的截面高度(mm)：80.00:图2楼板支撑架荷载计算单元10.1.2 支撑模板的方木的计算：方木按照简支梁计算，其裁面抵制矩W和惯性矩I分别为：W=bh%=4.0X8.026=42.67cm3：1=bh712=4.08.0512=170.67cm4;N1N2g方木楞计算简图1 .荷载的计算：钢筋混凝土板自重(kN/m)：q=26.000.300.100=0.78kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.3500.30=0.105kNm:(3)活荷载为施工荷
15、载标准值与振捣混凝土时发生的荷载(kN)：pi=(1.5+2.0)1.000.30=1.05kN；2 .方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:F川w48均布荷载q=1.2(0.78+0.105)=1.062kN/m；集中荷载=1.41.05=1.47kN;最大弯距M=Pl/4+ql28=1.471.0/4+1.0621.020.500kN.m0.500;方木的最大应力值=MW=0.500106(42.67103)=11.718Nmm2；方木抗弯强度设计值0=13.0N/mm2；.f,满足要求。3方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：V=ql/2
16、+P/2截面抗剪强度必须满足：T=3V/(2bh)T其中最大剪力：V=l.O621.0/2+1.47/2=1.266kN；方木受剪应力计算值T=3X1.266X1()3/(2X40.0X80.0)=0.593NZmm2；方木抗剪强度设计值T=1.400NZmm2:.TV11,满足要求。4.方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：IMK48&384均布荷载：q=1.2(q+q2)=1.062kNm;集中荷载:p=1.4P=1.47kN；方木最大挠度计算值：VmaX=14701000.03/(489500.0170.67104)+51.062X1000.
17、04(384X9500.0170.67104)=2.742mm；方木最大允许挠度值：V=1000.0250=4.0mm;VmaxV,满足要求10.1.3 支撑木方的钢管的计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.062X1.0+1.47=2.532kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图kN.m)支撑钢管计算变形图支撑钢管让算剪力图(kN)最大弯矩MmaX=0.267PL=0.2672.5321.0=0.676kN.mkN.m；最大挠度Vmax=1.883PL3/(100EI)=4.768mm;最大支座力Nmax=1.267P+1.000P=5.
18、74kN:钢管最大曲折应力=MW=0.6761064732.0=142.86Nmm2；钢管抗压强度设计值(f=205.0NZmm2；.,满足要求。支撑钢管的最大挠度VmaX小于100O.0/150与IOmm,满足要求。10.1.4 扣件抗滑移的计算：双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=Nmax=5.74kN；.R12.80kN,双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！10.1 5模板支架立杆荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1静荷载标准值
19、包括以下内容：(D脚手架的自重(kN)：Ngi=0.1169.5=1.102kN;(2)模板的自重(kN)：Ng2=0.3501.01.0=0.350kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：Ng3=26.00.11.01.(X)=2.6kN；经计算得到，静荷载标准值Ng=Ngi+Ng2+Ng3=4.052kN；2 .活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时发生的荷载。活荷载标准值Nq=(1.0+2.0+2.0)1.01.0=5.0kN；3 .不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值计算N=I.2Ng+1.4Nq=11.862kN；10.1.6立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：其中N立杆的轴
20、心压力设计值(kN)：N=11.862kN:一一轴心受压立杆的稳定系数,由长细比1/查表得到；i计算立杆的截面回转半径(Cm)：i=1.58cm；A立杆净截面面积(Cm2)：A=4.502cm2；W立杆净截面模量(抵制矩)(Cm3)：W=4.732cm钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f钢管立杆抗压强度设计值：f=205.0N/mm2；Io计算长度(m)；Io=h+2ak-计算长度附加系数，取值为1.155：U-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.70!a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；上式的计算结果：立杆计算长度Io=h+2a=1.500+0.
21、102=1.7m；loi=1.7l3/15.8=107.6；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(TO.537；钢管立杆的最大应力计算值；=5.658XlO3/(0.537450.2)=23.4N/mm2；.f=205.000Nmm2,立杆稳定性满足要求。10.2梁模板计算书ION.1参数信息1,模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.63混凝土板厚度(mm)：0.12；梁支撑架搭设高度H(m):5.0m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；脚手架步距(m)：1.50；立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m)：1.00:立杆横向间距或排
22、距Lb(m):Lo0：采用的钢管类型为048x3.5；扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力折减系数：0.80；承重架支设：木方支撑平行梁截面A；2 .荷载参数模板自重(kN/n?)：0.35；新浇混凝土自重：24.0Nm3;钢筋自重(kN/m3)：4.0；施工均布荷载标准值(kN/!?)：a.计算模板时取2.50；b.计算支撑小楞构件时取1.5；C计算支架立柱时取1.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/n?)：水平模板取2.0,垂直面板取4.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m?)：2.0:新浇筑碎对模板侧面的压力标准值：F、P中较小值；Yi=l.2F=O22cto2V-FfH3 .原料参数木材弹性模量
23、E(Nmm2):9500.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mrn2):1.4；面板弹性模量E(Nmm?):9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0；钢材弹性模量E(Nmn2):2.06105;钢材抗弯强度设计值fm(Nmm2):205.0；4 .梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：250.0:面板厚度(mm)：12.0；5 .梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：MI2:主楞龙骨原料：木楞，宽度80mm,高度
24、40mm；次楞龙骨原料：木楞，宽度80mm,高度40mm；1O2.2梁模板荷载标准值计算1梁侧模板荷载新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：尸=0.22yJ自四步FrH式中：c混凝土的密度，取28KN/m3;t新浇筑碎的初凝时间(h)：t=200(T+15)=5.714：T一一混凝土的入模温度，取20.0C-外加剂修正系数，因采用泵送碎故取为1.2；2碎坍落度影响系数，例取为1.15；V浇筑速度(mh),V=2.5mh;H一一碎侧压力计算地位处至新浇筑碎顶面的总高度(m)；梁取1.0；则F=0.22,tp2Vu2=0.22x28x5.7141.21.152.5k2
25、=76.8KNm2F,=cH=28l.O=28.OKNm2取两者较小值，则标准值为F=F=28.0KN/m2;10.2.3梁侧模板内外楞的计算1内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm,截面高度40mm,截面惯性矩I和截面抵制矩W分别为：W=804026=21.33cm3；I=8040312=42.67cm4;500I500I500内楞计算简图(1)内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，内楞曲折应力计算值(N/mm2);M内楞的最大弯距(N.mm)；W-内楞的净截面抵制矩；f内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算
26、内楞跨中弯矩：M=OAqi2其中，作用在内楞的荷载q=(1.2X28.0X0.90+1.4X2.0X0.90)X0.30=9.828kNm;内楞计算跨度(外楞间距)：1=500mm；内楞的最大弯距：M=O.19.828500.02=2.457105N.mm:内楞的最大受弯应力计算值。=2.457x105/2.133xlO4=11.5Nmm2;内楞的抗弯强度设计值：f=13.0N/mnf;.f,内楞抗弯强度满足要求。(2) .内楞的挠度验算0.677g/4IoOEr = l25Q其中E木材的弹性模量：E=95OO.ONmm2;q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=1.228.00.3=10.0
27、8KN/m；1计算跨度(外楞间距)：1=500.0mm：I内楞的截面惯性矩：I=4.267X105N/mm2;内楞的最大挠度计算值：=0.67710.08500.04(10095004.267105)=1.052mm;内楞的最大容许挠度值：S=2.000mm；.,内楞挠度满足要求。2.外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80mm,截面高度40mm,截面惯性矩I和截面抵制矩W分别为：W=804026=21.33cm3;I=8040312=42.67cm4；外楞计算简图(1)外楞抗弯强度验算=f犷其中外楞受弯应力计算值(Nmm2)M
28、外楞的最大弯距(N.mm)；W外楞的净截面抵制矩；f一一外楞的强度设计值(Nmm2)。最大弯矩M按下式计算：M=0.175P/其中，作用在外楞的荷载：P=(1.228.0X0.90+1.4X2.0X0.90)X0.500.30=4.914kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距)：1=300mm；外楞的最大弯距：M=0.1754.914IO3300.0=2.58105N.mm外楞的受弯应力计算值：=2.581052.133!04=12.1Nmm2;外楞的抗弯强度设计值：f=13.0Nmm2:f,内楞抗弯强度满足要求。(2)外楞的挠度验算J =1.146P/310057 & = /250其中E外楞的
29、弹性模量，其值为9500.ON/mn?；P作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=28.00.50.3=4.2KN:1计算跨度(对拉螺栓间距)：1=300.0Omm；I面板的截面惯性矩：I=4.267X105mm4;外楞的最大挠度计算值：=1.1464.2103300.03(1009500.04.267105)=0.32mm；外楞的最大容许挠度值：期=1.20mm；*满足要求。10.2.4 穿梁螺栓的计算验算公式如下：NM=fA其中N一一穿梁螺栓所受的拉力；A一一穿梁螺栓有效面积(mm2)sf穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.0N/mn?;查表得：穿梁螺栓的直径：12mm；穿梁螺栓有效直径：7
30、.85mm：穿梁螺栓有效面积：A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=28.00.500.302=8.4kNo穿梁螺栓最大容许拉力值：IN=170.076l()00=12.920kN；NN,满足要求！10.2.5 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时发生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵制矩W分别为：W=250.018.026=1.35104mm3;
31、I=250.018.0312=1.215105mm4;300I300I3001.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：=fW其中，-梁底模板的曲折应力计算值(Nmm2);M计算的最大弯矩(kN.ni):1.计算跨度(梁底支撑间距)：1=250.00mm:Q一一作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：qi：1.228.00.401.00.90=12.1kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2X0.350.400.90=0.15kNm；振捣混凝土时发生的荷载设计值：q3：1.4X2.00.40X0.90=1.OkN/m；q=ql+q2+q3=12.1+0.15
32、+1.0=13.25kNm;跨中弯矩计算公式如下：M=OAql2MmaX=0.1013.250.252=0.083kN.m;=O.O83106l.35104=6.148Nmm2；f=13.0,满足要求。2.挠度验算依据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:0.677 ql / =100 EI = I /400其中，q一一作用在模板上的压力线荷载：q=(24.0+4.0)1.0+0.350.40=11.34Nmm;1 -计算跨度(梁底支撑间距)：1=250.0mm;E面板的弹性模量：E=95OO.ONmm2:面板的最大允许挠度值：血=250.0/25
33、0=1.0mm；面板的最大挠度计算值：=0.67711.34250.04(1009500.01.215105)=0.26mm；/.满足要求。10.2.6 梁底支撑木方的计算1 .荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：q=(24.0+4.0)0.401.00.250=2.8kN;(2)模板的自重荷载(kN)：qz=0.3500.250X(21.0+0.4)=0.21kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时发生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值Pi=(1.50+2.0)0.40O.25O=O.35kN；2 .木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=l2(q+q2)=1.2(2.8
34、0.21)=3.612kN;活荷载设计值P2=1.4Pi=1.40.35=0.49kN；P=3.612+0.49=4.102kN0本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵制矩W分别为:W=4.0X8.026=42.67cm3；I=4.08.0312=170.67cm4；3 .支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距M=4.1020.5/4=0.513kN.m;方木最大应力计算值=MW=0.5131064.267104=12.02Nmm2；方木抗弯强度设计值f=13.0NZmm2；.,.f,满足要求！4 .支撑方木抗剪验算:
35、最大剪力的计算公式如下：2截面抗剪强度必须满足：T=3V/(2bh)其中最大剪力V=4.102/2=2.051kN；方木受剪应力计算值T=3x2.051xl03/(24080)=0.961NZmm2；方木抗剪强度设计值TJ=1.400N/mm2；TT,满足要求。5 .支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷我与活荷我的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:=-l/25048/集中荷载P=1.2(q+q2)+1.4p=4.102kN；方木最大挠度=4.102103500.03(489500.01.7067106)=0.659mm；方木的挠度设计值s=500250=2.0mm；.,满足要求。10.2
36、.7 梁底支撑钢管的计算在原满堂架的基础上在梁底再加一排立杆，间距LOm,作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。1 支撑钢管的抗弯强度计算：按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力,P=1.2(q+q2)+1.4p2/3=2.735kN；计算简图如下：P1.P1PPCtc1L-3C1支撑钢管按照简支梁的计算公式RA=RB=?p+p(附奇数)5为偶数)其中n=1.0/0.250=4通过简支梁的计算得到：钢管支座反力Ra=Rb=(4-1)/22.735+2.735=6.838kN;钢管最大弯矩MmaX=PL4=0.342kN.m:支撑钢管的最大应力计
37、算值=MmaXW=0.3421064732.0=72.274Nmm2支撑钢管的抗弯强度的其设计值T=2O5.ONZmm2；T1满足要求1.8.8 扣件抗滑移的计算：双扣件承载力设计值取16.(M)kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8OkN0纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN:R一一纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，依据前面计算结果得到R=6.838N:.RRc,双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！1.8.9 立杆的稳定性计
38、算：立杆的稳定性计算公式b力&4其中N一一立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N!=6.838kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.1328.5=1.346kN;N=6.838+1.346=8.184kN；一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Mi查表得到；i计算立杆的截面回转半径(Cm)：i=1.58；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.502:W立杆净截面抵制矩(Cm3)：W=4.732；钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mn?)；f钢管立杆抗压强度设计值：f=205.0N/mm2：Io一一计算长度(m);参照扣件式规范考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下列公式计算Io=kkz(h
39、+2a)k2一计算长度附加系数，h+2a=1.70,k2按照表2取值为1.020；Wi=2.024XlO3/15.80=128.1；由长细比l0i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(TO.406；钢管立杆受压应力计算值=8.184l03(0.406450.2)=44.775Nmm2f钢管立杆稳定性满足要求！模板承重架应尽量使用柱子作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数k步距h(m)h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1k1.2431.1851.1671.163表2模板支架计算长度附加系数k2h+2a)468101214161820253035401.351
40、.01.0141.0231.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121,0221.0311.0391,0471,0561,0641.0721,0921.1111,1291,1491.531.01.0071.0151,0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.040
41、Lo46L0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121,0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271,0321.0371.0421,0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参
42、照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全1.8.10 立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PP=NA=8.184/1.0=8.184KNm2其中P立杆基础底面的平均压力(KN/n)N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=8.184A基础底面面积(m?)；A=l.01.0=1.0立杆的地基承载力设计值应按下式计算：fg=kcXfgk=48.0其中fg一地基承载力设计值(KN/m2)kc脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk地基承载力标准值(KN/m2)；fgk=120P=8.184fg=48.0,立杆的地基承载力的计算满足要求。十一、高支撑模板施工
43、安全防范措施11.1 预防坍塌事故安全技术措施11.1.1 模板作业前，依据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。11.1.2 模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础应坚固稳定，并经承载力验算合格。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体。11.1.3 模板作业时，指定专人指导、监护，出现位移时，必须立刻停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。11.1.4 堆放模板时，严厉控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对模板进行加固。11.1.5 装钉楼面模板，在下班时对己铺好而来不及钉牢的定型模板或散板要拿起稳妥堆放，以防坍塌事
