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1、土木建筑学院课程设计（论文）计算书课程名称：桥梁工程课程设计设计题目：装配式钢筋混凝土简直T型梁桥上部结构设计专业：土木工程班级：2008T设计人：任常杰指导教师：张征山东科技大学土木建筑学院2011年7月4日课程设计任务书专业（方向）：土木工程班级:2008T学生姓名：任常杰学号：0919一、课程设计题目:装配式钢筋混凝土简支T型梁桥上部结构设计原始资料：1.标准跨径为25m,计算跨径为24.5m,预制梁长为24.96m；2.桥面净宽：净一7m（车行道）+2X0.道m（人行道）；3.设计荷载：公路II级，人群3.OkN/m；每侧栏杆及人行道的重量按5.0kN/m2计;4.材料：混凝土：主梁选
2、用C30,铺装层选用C25；钢筋：直径212mm时采用IIRB335,直径12Inm时采用R235：5.材料容重：水泥碎23kN/n钢筋碎25kN/ml沥青碎21kN/m?二、设计应解决下列主要问题：1.横向荷载分布系数的计算:2.主梁内力的计算:3.行车道板的内力计算;4.横隔梁的内力计算;5.支座的计算。三、设计图纸：1桥梁总体布置图;2.主梁纵横断面布置图;3.桥面构造横截面图。四、命题发出日期：2011.6.20设计应完成日期:2011.6.24设计指导人（签章）：系主任（签章）：日期:年月口指导教师对课程设计评语指导教师（签章）：系主任（签章）：日期：年月口摘要桥梁工程作为公路交通和
3、铁路交通中的一个重要组成部分，是道路跨越障碍物的主要结构。同时，也是解决城市交通用地不足的有效方式。本设计为装配式钢筋混凝土简支T型梁桥上部结构设计。主要包括横向荷载分布系数的计算，主梁内力的计算，行车道板的计算，横隔梁内力的计算还有支座的计算。装配式钢筋混凝土简支T型梁桥的计算是一个比较复杂的过程，桥梁作为交通要塞其安全性必须要有保证，在设计之前就要充分估计其界面，在梁高上可以采用保守的方式结合经验进行初步拟定，主梁的高度左右整个桥梁的设计，所以主梁截面的合理估计很重要，横向荷载分布系数采用偏心压力法求解，有了横向荷载分布系数才能正确计算出作用在主梁上的作用效应，得到了各种荷载组合后的作用效
4、应，进而运用极限状态设计原理对主梁进行配筋，并验算。验算包括主梁截面承载力的验算，裂缝宽度验算，挠度的验算。横隔梁的计算，跟主梁的计算差不多。在计算过程中，一定要遵循一个原则，就是一步一验算，每计算完一步都要进行验算，这样可以及时发现问题所在。关键词：T型梁桥；主梁；横隔梁；行车道板；支座目录1工程简介(1)2设计任务(!)3设计原始资料(1)4主梁的计算(一)主梁的荷载横向分布系数(3)(二)作用效应计算(6)(三)持久张狂承载能力极限状态下截面设计、配筋于验算(12)(四)持久状况正常使用极限状态下裂缝宽度验算(22)(五)持久状况正常使用极限状态下挠度验算(23)5横隔梁的计算(26)(
5、一)横隔梁内力计算(26)(二)横隔梁截面配筋和验算(28)(三)横隔梁剪力效应计算及配筋设计30)(四)横梁接头钢板及焊缝计算(31)6行车道板的计算(34)7支座计算(38)总结(41)参考文献(42)1工程简介本设计为装配式钢筋混凝土简支T型梁桥的设计，主要包括横向荷载分布系数的计算，主梁内力的计算，行车道板的计算，横隔梁内力的计算还有支座的计算。装配式钢筋混凝土简支T型梁桥的计算是一个比较复杂的过程，桥梁作为交通要塞其安全性必须要有保证，在设计之前就要充分估计其界面，在梁高上可以采用保守的方式结合经验进行初步拟定，主梁的高度左右整个桥梁的设计，所以主梁截面的合理估计很重要，横向荷载分布
6、系数采用偏心压力法求解，有了横向荷载分布系数才能正确计算出作用在主梁上的作用效应，得到了各种荷载组合后的作用效应，进而运用极限状态设计原理对主梁进行配筋，并验算。验算包括主梁截面承载力的验算，裂缝宽度验算，挠度的验算。还需要进行横隔梁的计算，行车道板的计算，以及支座的计算。2设计任务1.横向荷载分布系数的计算；2.主梁内力的计算；3行车道板内力的计算：4.横隔梁的内力计算；5.支座的计算。6.桥梁设计图的绘制，包括桥梁总体布置图，主梁纵、横断面布置图，桥面构造横截面图。3设计原始资料1.桥面得空7争一7m+2X0.75人行道2.主梁跨径和全长标准跨径:4=25.OOm（墩中心距离）计算跨径：/
7、=24.5m（支座中心线距离）主梁全长：/全=24.96m（主梁预制长度）3.设计荷载公路一II级，人群荷载3kN/m4.材料混凝土：主梁选用C30,铺装层选用C25；钢筋：直径21211111）时采用1报8335,直径12mm时采用R235。5.计算方法极限状态法。6.结构尺寸如图3T所示，全面段五片主梁，设五根横隔梁。图3T（尺寸单位：cm）图3-1（尺寸单位：Cm）7.设计依据(1)公路桥涵设计通用规范(JTG-2004),简称桥规；(2)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD62-2004),简称公预规；(3)公路桥涵地基及基础设计规范(JTJ024-85),简称基规。4主
8、梁的计算(一)主梁的荷载横向分布系数主梁的截面尺寸及参数见表47主梁截面尺寸及参数表4-1截面尺寸/cm平均板厚瓦重心位置惯性矩上翼板宽1601153.811780672翼板厚端部8根部14梁高160肋板厚181.跨中荷载弯矩横向分布系数一偏心压力法此桥在跨度内设置有横隔梁，具有强大的横向刚性连接，且结构的长宽比为：故可按偏心压力法来绘制横向影响线并计算横向分布系数叫本桥梁各根主梁的横截面积均相等，梁数n=5,梁间距为1.60m,则由公式(4-1)计算各梁在1号梁和5号梁处得影响线竖标值久和%=如下：1号梁:2号梁：比J+32xl6=043号梁:由于该桥梁1号主梁和5号主梁对称分布，2号主梁和
9、4号主梁对称分布，故4号主梁和5号主梁的影响线省略不算。由公式(4-2)计算各梁影响线零点位置(4-2)1号梁零点位置：勾=q-e=4.82号梁零点位置：=01-2=6.43号梁影响线为水平线，无零点位置。各梁影响线及其荷载分布如图4-1所示。各梁影响线横向荷载分布系数由公式(4-3)和公式(4-4)可得%=(Xm+%+。3%4)(4-3)(4-4)式中：%r%2,%3,%4,XE分别为各主梁的汽车荷载、人群荷载到零点的位置。其值由图4-1可得。1号梁跨中横向荷载分布系数：Ss=LX怨(4.6+2.8+1.5-03)=053824.82号梁跨中横向荷载分布系数：mcl2=I(6.2+4.4+3
10、.1+1.3)=0.4693号梁跨中横向荷载分布系数：2.梁端剪力横向荷载分布系数计算一杠杆原理法梁端横向荷载分布系数计算1号主梁梁端横向荷载分布系数：moq=0.875=0.4382号主梁梁端横向荷载分布系数：=!1.000=0.5003号主梁梁端横向荷载分布系数：3=gx(l0+S1875)=1.594(二)作用效应计算1.永久作用效应CD永久荷载假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担，计算表见表4-2构件名构建简图尺寸(尺寸单位：Cm)单元构件体积及算式重度(kNm3)每延米重力(kN/m3)主梁at11.60X1.60-2X0.71X(1.60(0.08+0.14)/2)=0.444
11、2511.1横隔梁中:梁250.54825=1.460.292X25=0.73(0.16+0.15)/2XI巨LuJ边梁2X0.71X624.5=0.05841.09X(0.16+0.15)/2X0.71624.5=0.0292IL闻.I沥青混凝土：0,02X1,60=0,032混凝土垫层：0.091.60=0.144桥面铀装6T21230.032X21=0.6720.144X23=3.3123.984人行设计资料中已给出5.OkNm,将其平均分布到五个梁上5.0X2+道5=2.OkN/m各梁的永久荷载汇总于表4-3各梁永久荷载表4-3梁号主梁横梁栏杆及人行道铺装层合计1(5)11.100.7
12、32,003.98417,8142(4)11.101.462.003.98418.544311.101.462.003.98418.544(2)永久作用效应计算影响线面积计算见表4-4项目计算面积影响线面积3qM1/2L二IGhL4XL2=24.52/8=75.03蛇rff=3L16L2=324.532=56.27Q1/21/2出尸0剪力时G(Fl/2XL/2X12=L8=3.06J1/2Q0fl=L2=12.25影响线面积计算表4-4梁号M1.2(kNm)M#(kNm)Q,(kNm)qqogGOg/g0好。17.8175.01336.617.8156.21002.417.8112.2218.
13、21(5)43147643218.5475.01391.318.5456.21043.518.5412.2227.12(4)43847343618.5475.01391.318.5456.21043.518.5412.2227.13438473436永久作用效应计算表表4-52.可变作用效应(1)汽车荷载冲击系数简支梁的自振频率为:(4-5)兀EL兀1.7806x1023.0IO10FEd三*625(房)介于1.5HZ和14Hz之间,按桥规4.3.2条规定,冲击系数按照公式(4-6)计算：/=0.1767In/-0.0157=0.2549(46)公路一II级均布荷载外,集中荷载6及其影响线面积
14、(表4-6)按照桥规4.3.1条规定，公路一II级车道荷载按照公路一I级车道荷载的0.75倍采用，即均布荷载仇=7.875GNm,A=I93.5ZN。公路-II级及其影响线面积G。表表4-6项目顶点位置g*A3。(kNm2)(kN)/2L/2处7.875193.575.03L/4处7.875193.556.27&支点处7.875193.512.25Q1/2L/2处7.875193.53.06可变作用（人群）（每延米）人:（3）可变作用效应（弯矩）计算（表4-7表4-9）汽车荷载公路TI级产生的弯矩（kNm）表4-7梁号内力JKTq1+03。Pay*弯矩效应XX(X+X)1(5)M1/20.53
15、875.036.1251199.08M1/40.5381.25497.87556.27193,54.594899.342(4)助0.46975.036.1251045.30岗修0.46956.24.594784.0073M1/2蛇0.40.475.0356.276.1254.594891.51668.66表4人群产生的弯矩(kNm)8梁号内力crQa弯矩效应XX111(5)Mc0.6842.2575.0354786M14O.6842.2556.2760740.4422.2575.0362(4)255Mq0.4422.2556.2796673Hi/20.42,2575.0353M0,42.255
16、6.275065基本荷载组合：按桥规4.1.6条规定，永久作用设计值效应和可变作用设计值效应的分项系数为：永久荷载作用分项系数：=12;汽车荷载作用分项系数：01=1.4；人群荷载作用分项系数：加=1.4。弯矩组合表见表4-9。弯矩基本组合表（单位：kNm）表4-9梁号内力永久荷载%人群SQjk汽车SQlkT0rGYQjrS步C九(九5,+九&*+yOlSuik)1(5)M1/2My1336.611002.46115.4786.601199.08899.341.0L21.41.40.83411.972559.022M1/21391.3874.621045.303216.64Mim1043.55
17、5.96784.002412.523M1/21391.3867.53891.512993.403m,1043.550.65668.662245.093注：九一桥梁结构重要性系数，本例取y尸1.0。也一和其它可变荷载作用效应的组合系数，本例取也=08o(4)可变荷载剪力效应计算计算可变荷载剪力效应应计入横向荷载分布系数，沿桥跨变化的影响。通常分两步进行，先按跨中的也.由等代荷载计算跨中剪力效应；再用支点剪力荷载横向分布系数也并考虑支点至4为直线变化来计算支点剪力效应。剪力计算时，按照桥规4.3.1条规定，集中荷载标准值E需要乘以1.2的系数。跨中剪力九的计算(见表4-10表4-11)公路Tl级产
18、生的跨中剪力%表4-10梁号内力封1+以QG想PAyjt弯矩效应XX(+X)1V/_0.5381.25497.873.06232.0.594.672(4)0.496525287.283V1/20.587.98人群荷载产生的跨中剪力（kN）表4-11梁号内力4P&弯矩效应X义1L0.6844.712(4)V0,4422,253.06253.053V0.42.76支点剪力%的计算（见表4-12表4-14）计算支点剪力效应的横向分布系数的取值为：a支点处按杠杆法计算的%；b43/4按跨中弯矩的横向荷载分布系数叫（同前）c.支点4处在,和叫.之间按照直线变化（图4-3）汽车荷载产生的支点剪力效应计算式
19、为：Qo=O+）K,fl+mbqtb+moqPk）（4-7）式中，；人群荷载产生的支点剪力效应计算式为：2,=叫卢4+mllpd,（4-8）式中参数和公式（4-7）中意义相同。汽车荷载作用下如图4-3所示，计算结果如表4-12所示。表汽车荷载产生的支点剪力效应计算表（单位：kN）4-12梁号1+WGPI磔HLmQCA剪力效应1(5)0.5380.4380.486170.432(4)1.25497.875232.20.4690.50.48524.9619.685.287.764.72147.0430.40.5940.501174.27人群荷载所用如图4-4所示，计算结果如表4-13所示。人群荷载
20、产生的支点剪力效应（单位：kN）表4-13梁号尸蹊，IBoi国，Q剪力效应1(5)0.6841.4421.07823.392(4)2.250.44200.2127.764.729.9730.400.1929.02剪力效应组合如表4-14.剪力效应组合表（单位：kN）表4-12梁号剪力效应永久荷载人群汽车ToSaYA丸ySQjk+YQiSQQ1V。1.218.2023.394.71170.4394.67526.66211.142V0V227.209,973.05147,0487.28527.74125.60V0227.29.02174.27526.68302.7687.98126.26注：了。桥
21、梁结构重要性系数，本例取y尸1.OoPC-和其它可变荷载作用效应的组合系数，本例取%=0.8。(三)持久张狂承载能力极限状态下截面设计、配筋于验算1.配置主筋由弯矩基本组合表4-12可知，1号梁Md值最大，考虑施工方便，偏安全地一律按1号梁计算弯矩进行配筋。主梁尺寸图如图4-5。设钢筋净保护层为3cm,钢筋重心到底边距离=105cn,则主梁的有效高度A=-=160-10.5=149.5(c?)。已知1号梁跨中弯矩Md=3411.97ANi,按下式确定T型梁类型。由此，确定按第一类T型梁计算。(4-9)解得X=0.109?=10.9C7%0.20%(412)2.持久状况截面承载能力极限状态计算按
22、截面实际配筋值计算受压区高度X为：X=AA/（）=86.52X280/（13.8x158）=11.14cw（413）截面抗弯极限状态承载力为：（4-14）满足规范要求。3.根据斜截面抗剪承载力进行斜筋配置由表4-12可知，支点剪力效应以2号梁为最大，为偏安全设计，一律用2号梁数值。跨中剪力效应以1号梁最大，一律以1号梁为准。假定有2032通过支点。按公预规9.3.10条的构造要求：根据公预规5.2.9条规定，构造要求满足：0i0.5IxIo-3TTJwlrt（4-15）按公预规5.2.10条规定：0.50O3a2fldbht=0.50XIO*31.391801552.7（416）介乎两者之间应
23、进行持久状况斜截面抗剪极限状态承载力计算。（1）斜截面配筋的计算图示。按公预规5.2.6条和5.2.11条规定:最大剪力取用距支座中心：（梁高一半）处截面的数值，其中混凝土和箍筋共同承担不小于60%,弯起钢筋（按45%弯起）承担不大于40%；计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距支座中心处2由弯起钢筋承担的那部分剪力值；计算以后每一排弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。弯起钢筋配置计算图示如图4-6所示由内插可得：距梁高h/2处得剪力效应“为：力=507.06左M其中:22相应各排弯起钢筋位置和承担剪力值见表4-13.相应各排弯起钢筋位置、承担剪力以及钢筋
24、面积表4-13斜筋排次弯起点距支座中心距离W承担的剪力值AN钢筋型号钢筋面积mm2A1si钢筋计算面积痴&1L50202.822限21608.61365.1523.00184.732321608.61243.4534.50145.982步321608,6982.6346.00107.2220321608.6721.7557.5068.472020628,0460.8669.0029.71纳6402.0200.07(2)各派弯起钢筋的计算，按公预规5.2.7条规定，和斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载能力(4N)按下式计算:0Vjft=0.75XIO-3ZdAlfcsin(4T7)式中：几一弯起钢筋
25、的抗拉设计强度(MPa)：4-在一个弯起钢筋平面内的弯起钢筋的总面积&川):4-弯起钢筋和构建纵向轴线的夹角。已知本设计中用：九=280MP，=45。，故相应于各排弯起钢筋的面积按下式计算：A绰(4-18)0.75x10-FSina式中:0.75X103Sin&=0.75XIOT2800.707=0.14857每排弯起钢筋的计算面积及配筋面积见表4-13o在近跨中处，增设)16辅助斜筋，Avfcft=402w112O按公预规5.2.11条规定，弯起钢筋的弯起点，应设在按抗弯强度计算不需要该钢筋的截面以外不小于%2外，本设计满足要求*(3)主筋弯起后持久状况承载能力极限状态正截面承载能力校核：计
26、算每一弯起钢筋的抵抗弯矩时，由于钢筋根数不同，其钢筋的重心亦应不同，则有效高度%大小不同。此处系估算，可用同一数值，其影响不会很大.2032钢筋的抵抗弯矩M为：(4-19)2020钢筋的抵抗弯矩必为：跨中截面的钢筋抵抗弯矩2为：全梁抗弯承载力校核见图4-71225S4-74.箍筋配置按公预规5.2.11条规定，箍筋间距的计算公式为：_片片O.2IO(2+06P)V;AjQ%式中：%一异形弯矩影响系数，取%=1.0；%一受压翼缘的影响系数，取4=1.1;%距支座中心处界面上的计算剪力；P一斜截面内纵向受拉主筋的配筋率，P=Io04；4一同一截面上古今的总截面面积(mm);A,一箍筋的抗拉设计强度
27、；g-混凝土和钢筋的剪力分担系数，取g=0.6。选用208双肢箍筋(/?235,/5，=195p0),则面积A.=1.006c;距支座中心/2处的主筋为2032,A.=16.086c/,o=160-3-J2=155.275(cn),4=5.76xK3：P=Ioo=o.576,计算剪力=527.74AN。代入公式(4-20),可得：选用SV=200”。根据公预规9.3.13条规定，在支座中心向跨径方向长度不小于1倍梁高范围内，箍筋间距不宜大于IOomn1。综上所述，全梁箍筋的配置为208双肢箍筋；由支点至距支座中心3.Om处，Sv=Kkm,其余地方箍筋间距为20cm.则配箍率4=Ajsb)分别为
28、：当SV=IOcwt时:当*=2Om时；均大于规范规定的最小配箍率：R235钢筋不小于0.18%的要求。5.斜截面抗剪承载能力验算按公预规5.2.6条规定，斜截面抗剪强度验算位置为：(1)距支座中心h/2处截面:(2)受拉区弯起钢筋弯起点处的截面；(3)锚于受拉区的纵向主筋开始不受力处的截面；(4)箍筋数量或间距有改变处得截面；3时，取m=3.为了简化计算可近似取C为：Cz%(儿可用平均值)，即：由C值可内插求得各个截面顶端处得最大剪力和相应的弯矩。按公预规取=l.O,%=1.1。斜截面1-1:斜截面截割两组032弯起钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为：斜截面2-2：斜截面截割一组032纵向钢
29、筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为：斜截面3-3：斜截面截割一组032纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为：斜截面4-4：斜截面截割一组032纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为：斜截面5-5：斜截面截割一组020纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为：斜截面6-6：斜截面截割一组如6纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为：斜截面7-7：斜截面不截割纵向弯起钢筋，则弯起钢筋的配筋百分率为：6.持久状况斜截面抗弯极限承载能力极限状态验算钢筋混凝土斜截面抗弯承载能力不足而破坏的原因，主要是由于受拉区纵向钢筋锚固不好或弯起钢筋位置不当而造成的。根据设计经验，如果纵向受拉钢筋和弯起钢筋在构造上注意按
30、规范构造要求配置，斜截面抗弯承载能力可以得到保证而不必进行验算。（四）持久状况正常使用极限状态下裂缝宽度验算按公预规6.4.3条的规定，最大裂缝宽度按下式计算：%=C1GC1M-30+d_）碗）（4-24）耳0.28+IOq式中：G-钢筋表面形状系数，取1.0；G作用长期效应影响系数，长期荷载作用时，G=l+0.5NJN*,其中M为按作用长期效应组合下的内力和NS为短期效应组合下的内力:G一和构件受力性质有关的系数，取1.0；d-纵向受拉钢筋直径，取d=32?:P-纵向受拉钢筋配筋率Q=A/b自+(-b)hf,代入后%一受拉钢筋在使用荷载作用下的应力，按公预规6.4.4条公式计算(4-25)取
31、1号梁的弯矩效应组合：短期效应组合：汹、=+ijk-Mg+0.7Myt+LOMe2k(4-26)i-lEEFl长期效应组合：Ml=ZSGik+%JScSk=MG+04%k+0.4MQ2k(4-27)i=j=选短期组合时，钢筋应力：ES-钢筋的弹性模量，对HRB335钢筋，Es=2.OIO5Mpa,代入后可得到：满足公预规6.4.2条“在一般正常大气条件下，钢筋混凝土受弯构件不超过最大裂缝宽度的要求。但是，还应满足公预规9.3.8条规定,在梁腹高的两侧设置直径为0608的纵向防裂钢筋，以防止产生裂缝。若用1008,则Aj=5.03cm2,X=A；/(A)=5.03/(18160)=0.0017,
32、介乎0.00120.002之间，可行。(五)持久状况正常使用极限状态下挠度验算按公预规6.5.1条和6.5.2条规定：(4-28)B-()2+l-()2M,以式中：s。-全截面换算截面重心轴以上部分对重心轴的面积矩。X-换算截面中性轴距T梁顶面的距离。X按下式求解：SX2_；（仇-hx-厅-崂（-x）=O（4-29）代入后：化简：解方程得：全截面对中心轴的惯性矩：Z11=J1.7807mm4（见表4-1）全截面抗裂边缘弹性地抗矩：/为开裂截面弯矩，按下式计算：=砒（饱-*）2+；仇炉一g（仇一6）UTy（430）代入后：根据上述计算结果，结构的自重弯矩为1336.6次Mm。公路一H级可变荷载外
33、=7.875AN/m;6=193.5左N,跨中横向分布系数=0.538；人群荷载4人=2.25&N/m,跨中横向分布系数为=0.684。永久作用：可变作用（汽车）：/=.-X如L+旦（431）0384B48刈可变作用（人群）：f=.=.,259nun（432）“34B式中：e一作用短期效应组合的频遇值系数，对汽车%=0.7,对人群召=1.0。根据公预规6.5.3条规定，当采用C40-下混凝土时，挠度长期增长系数%=1.60,施工中科通过预拱度消除永久作用挠度，贝U:milx=1.60(13.48+1.880)=18.16mw24500/600=40.8“，符合规范要求。5横隔梁的计算(一)横隔
34、梁内力计算一偏心压力法1.横隔梁的内力影响线通常横隔梁的弯矩在靠近桥中线的截面较大，剪力则在靠近桥两侧边缘处的截面较大。所以，一般可以只求3号梁处和2号和3号主梁之间截面的弯矩，以及1号主梁右侧和2号主梁右侧等截面的剪力。图5-1示出了按偏心压力法计算的横隔梁支撑反力R、弯矩M和剪力Q影响线。各影响线在1号梁和5号梁的竖标值计算如下：3号梁弯矩影响线:.=如2d+小d-2d=-0.642、3号梁之间弯矩影响线：唱_3)1=7l5d+%O5d-L5d=-O.641号梁右侧剪力影响线:城右=u-l=-042号梁右侧剪力影响线:圆右=久+小L1=02、3号梁之间剪力影响线:.=7?ll+-1=02.
35、作用在横隔梁上的计算荷载对于跨中横隔梁来说，除了直接作用在其上的轮重外，前后的轮重对它也有影响，在计算中可假设荷载在相邻横隔梁之间按杠杆原理法传布，如图5-2所示。因此纵向一行车轮轮重分布给该梁的计算荷载为：(5-1)式中：？轴重，应注意将加重车的重轴布置在和计算的横隔梁上；y对于所计算的横隔梁按杠杆原理计算的纵向何在影响线竖标值。对于均布人群荷载，其计算荷载相应为:O=PG,=a（5-2）式中：P.,-相应为一侧人行道每延米的人群荷载；Q,一对应于人群荷载范围的影响线面积；一横隔梁的间距。由公式（5-1）可纵向一行车轮荷载对中横隔梁的计算荷载为:由公式（5-2）可得人群荷载对中横隔梁的计算荷
36、载为：3截面内力计算：内力计算公式为：S=+）P（53）由公式（5-3）计算得出可能不利位置内力值，见表5T横隔梁内力计算表表5-1内力名称截面1+荷载作用（kN）内力值汽车人M；（kM，）1.25491.0200119.77153.31一1.25491.2100119.77181.86M(kN-m)1.2549-0.3600119.77-54.11一1.2549-0.0400119.77-6,01M卜(kNm)-1.954010.91-21.32-1.825010.91-19.91Q(AN)右1.25490.5375119.7780.79右1.25490.5310119.7779.81一1.25490.3810119.7757.26弯矩组合：因为横梁弯矩影响线的正负面积很接近，并且系预制架设，荷载绝大部分不产生内力，故组合时不计入恒载内力。按桥规4.1.6条，荷载安全系数采用如下：负弯矩组合：故横隔梁内力：正弯矩由汽车荷载控制：Z%=254.6WVm负弯矩由人车荷载控制：ZM_=105.87%N,(一)横隔梁截面配筋和验算1.正弯矩配筋把铺装层折算3Cm计入截面，则横隔梁翼板有
