《CECS145-2002 给水排水工程 埋地矩形管管道结构设计规程.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《CECS145-2002 给水排水工程 埋地矩形管管道结构设计规程.docx（59页珍藏版）》请在课桌文档上搜索。
1、中国工程建设标准化协会标准给水排水工程埋地矩形管管道结构设计规程SpecificationforStructuraJdesignofburiedrectangularpipelineofwatersupplyandSewerageengineeringCECS145：2002主编单位:北京市市政工程设计研究总院批准单位：中国工程建设标准化协会旅行日期：2003年3月1日本规程的内容原属于给水排水工程结构设计规范GBJ6984中的第七章。为了逐步与国际接轨，并便于工程应用和今后修订，现按照中国工程建设标准化协会（94）建标协字第11号关于下达推荐性标准编制计划的函的要求进行修订，并独立成本。本规
2、程系根据国家标准建筑结构可靠度设计统一标准GB50068和工程结构可靠度设计统一标准GBJ50153规定的原则，采用以概率理论为基础的极限状态设计方法编制，并与有关的结构专业设计规范协调一致。本规程在修订过程中,总结了近十多年来原给水排水工程结构设计规范GBJ69-84的工程实践经验，吸取了国外相关标准的内容，并经中国工程标准化协会管道结构委员会多次讨论,使内容有了充实和完善。根据国家计委标1986U649号文关于请中国工程建设标准化委员会负责组织推荐性工程建设标准试点工作的通知的要求。现批准协会标准给水排水工程埋地矩形管管道结构设计规程，编号为CECSI45：2002,推荐给工程建设设计、施
3、工、使用单位采用。本规程第3.1.1,3.1.2.3.1.3.3.2.1.3.2.3、5.2,2、5.2.5、5.3.2,5.3.3,7.1.1,7.2.7条建议列入工程建设标准强制性条文。本规程由中国工程建设标准化协会管道结构委员会CECS/TC17（北京西城区月坛南街乙二号北京市市政工程设计研究修改或补充之处，请将意见和资料径寄解释单位。主编单位：北京市市政工程设计研究总院主要起草人：沈世杰刘雨生潘家多中国工程建设标准化协会2002年12月25日目次1总则(1)2 主要符号(2)3 材料(5)3.1 砌体(5)3.2 混凝土(5)4管道结构上的作用(7)1.1 作用分类和作用代表值(7)1
4、.2 永久作用标准值(7)1.3 可变作用标准值、准永久值系数(9)5 基本设计规定（三）5.1 一般规定(11)5.2 承载能力极限状态计算规定(U)5.3 正常使用极限状态验算(156 静力计算(17)6.1 砌体混合结构矩形管道(17)6.2 钢筋混凝土结构矩形管道(21)7 构造要求(23)7.1 混合结构矩形管道(23)7.2 钢筋混凝土结构矩形管道(24)附录A管顶竖向土压力标准值的确定27)附录B地面车辆荷载对矩形管道的作用标准值(29)附录C钢筋混凝土矩形截面处于受弯或大偏心受拉(压)状态时的最大裂缝宽度计算(33)附录D弹性地基上矩形管道底板的定端弯矩和抗挠劲度计算(35)本
5、规程用词说明(38)附:条文说明(39)1.0.1为了在给水排水工程中，对埋地矩形管道的结构设计贯彻执行国家的技术经济政策.做到技术进步、经济合理、安全适用、确保质量，制定本规程。1.0.2本规程适用于城、镇公用设施和工业企业的一般给水排水工程的砌体、混合结构和运行内压不超过0.2MPa的钢筋混凝土矩形管道设计,不适用于工业企业中具有特殊要求的给水排水管道结构设计。1.0.3本规程根据国家标准给水排水工程管道结构设计规范GB50332规定的原则进行制定。1.0.4按本规程设计时，有关构件截面计算和地基基础设计等，应按现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010、砌体结构设计规范GB50003、
6、建筑地基基础设计规范GB50007的规定执行.1.0.5对于兴建在地震区，湿陷性黄土或膨胀土等特殊地区给水排水工程矩形管道的结构设计,除应执行本规程要求外，尚应符合国家现行有关标准的规定。2主要符号2.0.1管道上的作用和作用效应Fmh管侧主动土压力标准值；F,管道单位长度上管顶竖向土压力标准值；Fvfc管道内真空压力标准值；Fwk管道的设计内水压力标准值；Fwk管道的工作压力标准值；外地基的均布反力标准值；Qvk地面车辆的单个轮压标准值；7w,k地下水压力标准值；w.k考虑结构整体作用时，车辆轮压产生的管道上竖向压力标准值g外地面车辆轮压产生的管顶处单位面积上竖向压力标准值；皿钢筋混凝土结构
7、计算截面的最大裂缝宽度。2. 0.2材料性能EC混凝土弹性模量；Em砌体弹性模景；Eo地基土变形模鼠C3. 0.3几何参数A0钢筋混凝土结构计算僦面的换算截面面积，单个车轮着地分布长度；.顶板在侧墙上的搁置长度；B佰道的净宽；b-单个车轮着地分布宽度；6”侧墙厚度；H砌体侧墙净高；Hw钢筋混凝土管道侧墙的计算高度；H9首顶至设计地面的覆土高度；c一钢筋混凝土管道顶板的截面惯性矩；-筋混凝土管道侧墙的截面惯性矩；Ie混合结构管道砌体侧墙的截面惯性矩，Lt钢筋混凝土管道顶板的计算跨度，L轮压传递至管顶处沿管道纵向的影响长度，Wa钢筋混凝土结构换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩。2.0.4计算系数Ct填埋
8、式土压力系数；Cd开槽施工土压力系数；Ci不开槽施工土压力系数；Cg永久作用效应系数；Cq可变作用效应系数；&混合结构矩形管道底板跨中的弯矩系数；&底板在均布荷载作用下的定端弯矩系数，,底板在对称集中荷载作用下的定端变矩系数；&-弹性地基上有限长度平面变形截条的抗挠劲度系数;A弹性地基上平面变形截条的柔性参数；Z混凝土截面抵抗矩塑性影响系数；八一管道的重要性系数；Zg永久作用分项系数；Zq可变作用分项系数；管道顶板与砌体墙顶间的摩擦系数；动力系数I一裂缝间受拉钢筋应变不均匀系数;c可变作用组合系数,网可变作用准永久值系数。3. I砌体3.1.1 烧结普通机制砖的强度等级不应低于MUlOo3.1
9、.2 石料的强度等级不应低于MU20。3.1.3 砌筑砂浆应采用水泥砂浆。砂浆的强度等级不应低于M7.53.1.4 砌体的物理力学性能指标，应按现行国家标准砌体结构设计规范GB50003的规定执行。3.2混凝土3.2.1 混凝土的强度等级不应低于C25。4. 2.2混凝土管道用的混凝土,密实性应满足抗渗要求。不同运行条件下，管道结构对混凝土的抗渗等级要求应按表3.2.2采用。表3.2.2混凝土抗淮等级（三）的确定最大作用水头与混凝土壁、板厚度比值J抗澹等级Si30S8注I抗津等级Si的定义系指龄期为28d的混凝土试体,俺加1X0.IMPa水压后清足不承水指标.混凝土的抗渗等级，应根据试验确定。
10、相应混凝土的伸料应选择良好级配；水灰比不宜大于0.50混凝土碱含限值标准CECS53的规定。3.2.4在混凝土配制中采用外加剂，应符合现行国家标准混凝土外加剂应用技术规范GB50119的规定，并应通过试验鉴定，确定其适用性及相应的掺含量。4管道结构上的作用4.1 作用分类和作用代表值4.1.1 管道结构上的作用,应分为永久作用和可变作用两类：1永久作用应包括结构自重、土压力（竖向和侧向）、重力流管道内的水重、预加应力、地基的不均匀沉降；2可变作用应包括地面人群荷载、地面堆积荷载、车辆荷载、压力管道内的静水压力（运行工作压力或设计内水压力）及真空压力、地下水压力.4.1.2 结构设计时，对不同性
11、质的作用应采用不同的代表值，作用标准值应为作用的基本代表值。对永久作用，应采用标准值作为代表值；对可变作用，应根据设计要求采用标准值、组合值或准永久值作为代表值。可变作用组合值,应为可变作用标准值乘以作用组合系数；可变作用准永久值,应为可变作用标准值乘以使用的准永久值系数.4.1.3当管道结构承受两种或两种以上可变作用时,按承载能力极限状态的作用效应基本组合进行设计或正常使用极限状态的作用效应标准组合进行设计时，可变作用应采用标准值和组合值作为代表值。4.1.3 1.4当按正常使用极限状态的作用效应准永久组合进行设计时，可变作用应采用准永久值作为代表值.4.2 永久作用标准值4 .2.1结构自
12、重，可按结构构件的设计尺寸与相应的材料单位体积的自重计算确定。矩形管道的常用结构材料自重标准值，可按4.2.1常用材料结构自标准值（kN?）材料机制科物体浆砌毛石砌体钢筋混凝土水泥砂浆自重标准值192425205 .2.2作用在地下管道上的竖向士压力，其标准值应根据管道埋设方式及条件按附录A确定。6 .2.3作用在地下管道上的侧向土压力，应按主动土压力计算，其标准值应按下列公式确定：1对埋设在地下水位以上的管道Fpj=KmZ（4.2.3-1）2对埋设在地下水位以下的管道Fn,.k三=Ky.Zw+/,（Z-Zw）（4.2.3-2）式中及管侧土压力标准值（kN112）;Ktt主动土压力系数，应根据
13、土的抗剪强度确定；当缺乏试验数据时,对砂类土或粉土可取对粘性土可叫/.回填土的重力密度（kN）L股可取18kNm3iZ自地面至计算截面处的深度（m）；/.地下水位以下回填土的有效重度（kNm3）,可按10kNm3采用；Zw自地面至地下水位的距离（m）.7 .2.4管道中的水重标准值，可按水的重力密度为IOkN/ri?计算。8 .2.5预应力混凝土管道结构上的预加应力标准值,应为预应力钢筋的张拉控制应力值扣除相应张拉工艺的各项应力损失。张拉控制应力值应按现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010当对管道结构作承载能力极限状态计算，预加应力为不利作用的工况时，确定预加应力标准值不应扣除由钢筋松弛
14、和混凝土收缩、徐变引起的应力损失9 .2.6当管道沿线地基土有显著变化时,需计算地基不均匀沉降对管道结构的影响。不均匀沉降标准值的确定，应按现行国家标准建筑地基基础设计规范GB50007的有关规定计算。4.3 可变作用标准值、准永久值系数1 .3.1埋地管道的地面可变作用，其标准值及相应的准永久值系数应按表4.3.1的规定采用。表4.3.1地面可变作用标准值及准永久值系数作用类别标准值（kNn2）准永久值系数曲堆积荷载10.00.S车辆荷载按附录B计算确定0.54.3.2压力管道的静水标准值,应按设计内水标准值确定。设计内水压力可按下式计算：FwdJ=I.4FM（4.3.2）式中Fwd,lt压
15、力管道的设计内水压力标准值（MPaFWk压力管道的运行工作压力标准值（MPa）。相应的准永久值系数可取,=0.7,但不得小于运行工作内水压力标准值。2 .3.3埋设在地下水位以下的管道应计算作用在管道上的地下水压力（含浮托力）。地下水压力应按静水压力计算，相应的设计水位应根据勘察部门提供的数据采用。其标准值及准永久值系数的确定应符合下列规定：1地下水位应综合考虑近期内变化的统计数据及对设计基准期内发展趋势的变化分析判断，确定其可能出现的最高及最低水位.2相应的地下水压力准永久值系数(R),当采用最高地下水位时，可取平均水位与最高水位的比值，当采用最低水位时，应取LO计算。4 .3.4压力管道在
16、运行过程中可能产生的真空压力(FTfc),其标准值可取0.05MPa计算；相应的准永久值系数可取次=0.5基本设计规定5.1一般规定5 .1.1本规程采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，以可靠指标度量结构构件的可优度，除对管道整体稳定验算外,均采用分项系数设计表达式进行设计。5.1.2 矩形管道结构设计应核算下列两种极限状态：1承载能力极限状态：管道结构达到最大承载能力，管体构件因材料强度被超过而破坏；管道结构作为刚体失去平衡（横向滑移浮）。2正常使用极限状态：管道结构出现超过使用期耐久性要求的裂缝宽度限值。5.1.3 管道结构内力分析，均应按弹性体系计算，不考虑由非弹性变形所产生的内力重
17、分布。5.1.4 下列运行条件的矩形管道，不宜采用砌体混合结构：1非重力流的压力管道；2位于地下水位以下的管道，3排放污水包括雨、污水合流的管道。5.1.5最冷月平均气温低于一3七的地区，管道与明渠或河道连接处，不得采用砖砌结构，其长度不应小于IOmo5.2承载能力极限状态计算规定5. 2.1管道结构按承载能力极限状态进行强度计算时,结构上的各项作用均应采用作用设计值。作用设计值应为使用分项系数与作用代表值的乘积。ySR(52.2)式中7.管道的重要性系数，应根据现行国家标准给水排水工程管道结构设计规范GB50332的规定采用，对给水输水管道取1.1或L0(当双线敷设时)，对污水或合流管道取L
18、0,雨水管道取0.9;S-作用效应组合的设计值；R结构构件抗力的设计值，应按现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010和砌体结构设计规范GB50003的规定确定。6. 2.3对管道结构进行强度计算时，作用效应的基本组合设计值,应按下式确定：S=7gCg】Gik+/Gj(CcwGwk+CcsvFev.k+CG,.pFe,k)+/QlCQlqk+Wcq(CQWdFWd.k+CQmQmk+CqtF修+CqrQvk+Cqhqwl)(5.2.3)式中Gk、CGl结构构件自重标准值及其作用效应系数；q、CQl管道外侧地下水压力标准值及其作用效应系数；Gs,Cgw管内水重标准值及其作用效应系数：F”.Cs
19、管道单位长度上管顶她竖向土压力标准值及其作用效应系数,管侧主动土压力标准值及其作用效应系数，FMCm压力管道的设计内水压力标准值及其作用效应系数；q1A、C.地面堆积荷载标准值及其作用效应系数；F,、CQ压力管道内真空压力标准值及其作用效应系数；q.k、C6车辆轮压传递到管顶处的竖向压力标准值及其作用效应系数；用效应系数；/Gl结构构件自重的分项系数，当作用效应对结构不利时应取1.20；当作用效应对结构有利时应取1.00；Zg除结构构件自重外，各项永久作用的分项系数,当作用效应对结构不利时应取L27；当作用效应对结构有利时应取1.00Zqi地下水压力的作用分项系数,应取1.27,7令除地下水压
20、力外，各项可变作用分项系数，应取1.40?t一可变作用的组合系数，应取0.90。注，作用效应系数为结构在相应作用下产生的效应（内力、应力等）与该作用的比值，可按结构力学方法定.5.2.4强度计算时的作用组合工况,应按表5.2.4的规定采用。5.2.4强度计克的作用组合衰结构类别计算工况永久作用可变作用结构自SiG管内水重Gw土压力质加应力Ope不均为沉k,设计内水压力Q地下水压力9rr车辆Qf支空压力F.SA博向FQ最低用体混合结构(1)一V(2)V(3)一(4)一M一一-一7续表5.2.4计条件确定采用，2地面车辆、堆我作用不应同时计算，应根据不利设计条件计入其中一3砌体混合结构的工尻(2)
21、和钢筋混凝土构的工况(4).均为计算地茶强度用I4钢筋混凝土结构的工次。)为计算闭水试验的工况，5闲体混合结构的工况(3)为桢算施工过程中回填土至塘理的受力状态，6对永久作用的分项系数，应按时结构不利或有利分别采用，7当管道地基土质变化显署或管1覆土变化较大，应计算地基不均匀沉降,对管道结构的银向影响.5.2.5对埋设在地下水位以下的矩形混凝土管道，应根据最高地下水位和管顶覆土条件验算抗浮稳定。抗浮验算时，各项作用均应取标准值，并应满足抗浮稳定抗力系数不低于L10。5.3正常使用极跟状态验算1.1.1 1管道结构的钢筋混凝上构件按正常极限状态验算时,作用效应均应采用作用代表值计算。1.1.2
22、钢筋混凝土结构构件在组合作用下,计算截面的受力状态处于受弯、大偏心受压或受拉时，截面允许出现的大裂缝宽度不应大于0.2mmo1.1.3 钢筋混凝土结构构件在组合作用下，计算截面的受力状态处于轴心受拉或小偏心受拉时，破面设计应按不允许裂缰出现控制。1.1.4 当构件的截面设计按不允许裂缝出现控制时,应取作用效应标准组合计算。作用效应的组合设计值应按第5.2.3条的规定确定，但均不应计入作用分项系数。1.1.5 当验算构件截面的裂缝展开宽度时,应按作用效应准永久组合计算。作用效应的组合设计值应按F式确定：Sd=GlG*+(CcwGwk+Cg.,F,v,k+Cg99FQ+(kCQIqEk+%)CQm
23、gek+叽VCQVqrfc+RhCQfcql(5.3.5)式中v相应，.项可变作用的准永久值系数，应按本规程4.3的有关规定采用。1.1.6 3.6正常使用极限状态验算时,作用组合工况应按表5.2.4所列工况中控制构件截面设计的组合工况采用。1.1.7 钢筋混凝土结构构件，在组合作用下，验算截面的控制裂缝出现,应按下列规定进行：1当验算截面处于轴心受拉状态时,应满足下式要求：etlk(5.3.7-1)式中M在作用效应标准组合下验算截面上的纵向力(N),A0验算截面的换算截面积(m),act混凝土拉应力限制系数，可取0.87.2当验算截面处于小偏心受拉状态时,应满足下式要求：M(氤+勤(5.37
24、2)式中Co纵向力对截面重心的偏心距(mm)；W9换算截面受拉边缘的弹件抵抗矩(mm”,Zo受拉区混凝土的塑性影响系数，对矩形截面可取1.751.1.8 预应力混凝土结构构件，在作用效应标准组合下，验算截面的控制裂缝出现,应满足下式要求：cj0*+opeO(5.3.8)式中J在作用效应标准组合下，验算截面上的法向应力(Nmm2)OK扣除全部预应力损失后，计算截面混凝土的预压应力(Nmm?)；q预压效应系数不应小于1.151.1.9 钢筋混凝土结构构件在作用效应准永久组合下，验算截面处于受弯、大偏心受压或大偏心受拉状态时，最大裂缝宽度可按附录C计算，并应符合5.3.2的要求。6静力计算1.1.1
25、 混合结构矩形管道6.1.1 砌体混合结构矩形管道一般可由三种构件组成:钢筋混凝土顶板、砌体墙、混凝土或钢筋混凝土底板。顶板可为整体现浇或分块预制装配;底板应为现浇整体板.对雨水管道，当位于地下水位以上且地基土质较好时，管道底板可采用分离式结构：侧墙F为条形基础，中间为构造底板。1.1.2 混合结构矩形管道的结构计算简图，可按下列规定确定：1顶板与侧墙的连接可视为较支承I2侧墙与底板的连接，当管道的净宽不大于3.OIn时，侧墙可按固定支承于底板或条形基础计算；当管道的净宽大于3.Om时,侧墙与底板两者宜视为连续支承,按节点变形协调进行计算。3当管道净宽不大于3.0m时,底板的地基反力可视作均匀
26、分布，条形基础下的地基反力可视作直线分布；当管道的净宽大于3.0m时,底板宜按弹性地基上的平面变形截条进行计算。1.1.3 混合结构矩形管道的静力计算，当管道净宽不大于3.0m时,可按下列规定进行：1应按5.2.4的规定，确定相应工况的组合作用；对结构截面进行强度计算时有利的作用的分项系数应取1.0；2顶板可按两端校支计算；顶板的计算跨度宜为净跨的L05倍；3侧墙的内力，可按下列公式计算（图6.L3）：MAB=MAFJmba（6.1.3-1）NAB=F（6.1.3-2）图6.1.3混合结构蜴墙计算尚图Mba=/FVW-,)(6.1.3-3)NBA=F4+春入B(6.1.3-4)(6.1. 3-
27、5)F*v.kIGld.kB+26wrB2,4整体式底板的弯矩，可按下列公式计算:MRA =MAB(6.1.3-6)(6.1.3-7)式中MAB侧墙底端由倒!墙顶端传递的弯矩（kNMDA侧墙顶端由于顶板压力偏心引起的弯矩（kN-m/m）；Map在墙外侧水平压力设计值作用下，侧墙底端视为固妫时产生的定端弯矩（kN-m/m）,MAA底板两侧与侧墙连接处的弯矩（kN-m/m）,MnUX底板跨中的最大弯矩（kN-m/m）；Nab侧墙底端截面上的轴压力（kN/m）；NM侧墙顶端截面上的轴压力（kN/m）；F*顶板上的竖向压力标准值（kN112）;B管道的净宽（m）；IiiLl-A-kx1.xGld,k-
28、顶板自重标准值（kN/m）；b.-一侧墙的厚度（m）；a,顶板在侧墙上的搁置长度（m）；PI地基的均布反力设计值（kNm）,应按最不利工况确定；&-底板跨中弯矩系数，对平板可取1/8,对反拱式板取1/12.6.1.4对混合结构管道的侧墙，尚应验算当何地土至墙顶时侧墙顶端和底端的抗剪强度，并应按下列规定计算：1侧墙顶端应符合下式要求IVbGldlk（6.1.4-1）2侧墙底端应符合下式要求：V（.k+Glw.k）+6w（6.1.4-2）式中Va在回填土的主动土压力设计值作用下,墙底端承受的剪力（kNm）;Vb在回填土的主动土压力设计值作用下，墙顶端承受的剪力（kNm）;顶板与砌体墙顶间的摩擦系数
29、,可取0.70;侧墙砌体的抗剪强度设计值（kN/mD。6. 1.5对于管道净宽大于3.0m的结构静力计算，可按下列规定进行：1根据6.1.2的规定，结构计算简图可取图6.1.5所示。2墙与底板连接处的节点弯矩，可按下式计算：MAB=M+。芸（M-Ma）3m时计算简图（6.1.5-3）式中MAB墙底端在组合作用下的弯矩设计值（kN*m/m）；MAA墙底端处底板在组合作用下的弯矩设计值（kNmm）jSab侧墙底端的抗挠劲度，即该处单位转角时相应产生的弯矩（kN-mm）S底板视为弹性地基上平面变形截条时，墙底端处底板的抗挠劲度,即该处单位转角时相应产生的弯矩（kN-m/m）；可按附录D计算确定；侧墙
30、底端视作固定支承时墙底在组合作用下的定端弯矩设计值（kNmm）底板视作弹性地基上的平面变形截条，在侧墙底端处锁定不产生角变位时，组合作用对该处产生的定端弯矩设计值（kN-mm）,可按附录D计算确定；E便!墙砌体的弹性模鼠（NmD,应按砌体结构设计规范GB5003的规定采用；L砌体侧墙的截面惯性矩H一侧墙计算高度（m）,可取墙的净高计算。?麻柘丸M一乃苴他组合作用下的内力,应核弹件地基上的平面变形截条进行计算。6.1.6对双孔混合结构矩形管道，其结构静力分析可按单孔的计算原则进行;对中隔墙尚应验算在组合作用下墙顶端的承压强度。6.2钢筋混凝土堵构矩形管道1.1.1 2.1钢筋混凝土结构矩形管道，
31、其构造可为整体浇筑，亦可将顶板做成预制构件装配.1.1.2 钢筋混凝土结构矩形管道的结构计算简图，可按下列规定确定：1当顶板为预制装配结构时,顶板与侧墙的连接可视为较支承;他墙与底板的连接应视为连续支承,按节点变形协调计算。2当管道结构为整体浇筑时应按闭合框架计算，顶板与墙、墙与底板的连接均应视为连续支承。3管道净宽不大于3.OmB寸，地基反力可按均匀分布计算；当净宽大于3.Om时，管道结构应视为弹性地基上的闭合框架或排架计算。1.1.3 对净宽大于3.Om的管道，在组合作用下的内力，应按下列规定计算：1应根据式(6.L5-1)及式(6.L5-2)计算上部框、排架与底板连接处的节点弯矩.此时S
32、AB应为SABaA,表示上部框、排架的抗挠劲度，可按下式计算：当顶板与墙较接时(6.2.3-1)当顶板与墙整浇时L钢筋混凝土顶板的截面惯性矩（mm）；Hc钢筋混凝土墙的计算育度（m）,应为顶、底板截面中线间的距离；Lc顶板的计算跨度（m）,应为两侧墙截面中线间的距离；EC混凝土的弹性模毋（kN）.2应按MAB值调整计算上部框、排架内力.3应对底板按弹性地基上的平面形截条，计算在MAA及其他组合作用下的内力1.1.4 对双孔或多孔钢筋混凝土矩形管道，其结构静力计算可按单孔的计算原则进行,但采用的结构分析方法可视具体条件确定。7构造要求71混合结构矩形管道7.1.1 顶板和底板内钢筋的混凝土净保护
33、层厚度，应符合下列规定：1顶板上层筋不应小于30mm,下层筋对雨水管道不应小于40mm,对污水或合流管道不应小于45mm;2底板下应设置垫层；上屋筋不应小于40mm,下膜筋不应小于35mmo7.1.2 预制顶板安装时,应做好下列构造：1墙顶应做I3水泥砂浆座浆，厚20m；2预制顶板间应采用1，2.5水泥砂浆填缝，压实并抹带或勾缝；3顶板两端与墙顶间，应采用1，2.5水泥砂浆抹三角灰。7.1.3 顶板上开设直径不大于LOm的人孔时，孔口沿受力钢筋方向的两侧应配置加强钢筋，其钢筋僦面积,孔口每侧不应小于开孔切断的受力钢筋截面积的75%；并在孔口处尚应加设直径不小于12mm的环筋。7.1.4 顶板在
34、砌体墙顶的搁置长度，应按表7.1.4的规定采用。7.1.4顶板在砌体墙顶的搁置长度管道净宽B(m)B1.51.5B2.02.O150200250当双孔管道的中隔墙顶端不能满足预制顶板的搁置长度时,图7.L4垫梁构造图7.1.5 砌体墙体的构造应符合下列规定：1墙厚不应小于240mm；2内墙面应采用1:2水泥砂浆抹面，厚度对砖砌体不应小于15mm,对石砌体不应小于20mm；3外墙面应采用12.5水泥砂浆勾缝.7.1.6 墙体开洞处的构造应符合下列要求：1当支线为圆管接入时，管顶应发券加强；圆管直径小于LOm时，券高可采用120mm；管径大于Lom时，券高宜采用240mmo2当支线为矩形管道接入，
35、侧墙洞口上下均应设置钢筋混凝士梁，予以加固。3对石砌墙体的开洞处，宜采用局部浇筑混凝土加强。7.1.7 钢筋混凝土底板应分段浇筑，每段长度不宜超过30m,或可设置后浇带，宽度可为LOrn,后浇带混凝土内应掺加适量微膨胀外加剂。先后浇筑的混凝土间隔时间不宜少于30d.7.1.8 砌体管道的侧墙应分段间隔砌筑，每段长度：对砖砌体不宜超过40m；对石砌体不宜超过15m；侧墙每段砌筑长度宜与底板分段浇筑长度相协调。7.2钢筋混凝土堵构矩形管道7.2.2对压力管道、位于软土地基或地基土质不均匀地段的管道，应采用整体浇筑的钢筋混凝土闭合框架结构，并应在顶、底板与墙连接处设置腋角。腋角的边宽不宜小于15Om
36、m,内配置八字斜筋的直径宜与侧墙的受力舫相同,间距可为侧墙受力筋间距的两倍（即间隔配置）。7.2.3预制顶板与侧墙或中隔墙的连接，应符合下列规定：1顶制顶板在墙上的搁置长度，不应小于顶板厚度。当中隔墙顶端不能满足要求时,可将墙顶扩大,作为垫梁，2安装顶板时，墙顶应做1：3水泥砂浆座浆,厚度可为20mm；3当墙顶抗侧力强度不足时，可将墙内外储钢筋伸出墙顶预留，待安装顶板后再浇筑二期混凝土，作为顶板的横向支承。7.2.4钢筋混凝土结构矩形管道应沿长度设置伸缩缝;缝距不宜超过25m；缝宽宜采用30mm；缝内应设置止水构造（止水带、填缝材料及嵌缝材料兀当管道沿线地基土质有较显著变化时，该处应设置变形缝
37、。变形缝构造可同伸缩舞；当差异沉降较大时，可连续设置23道变形缝,缝距不宜大于10m.7.2.5管道上开孔处,应按下列规定进行加强：1顶板上开设直径不大于LOm的人孔时.顶板内的加强钢筋构造，可同混合结构管道的规定；2在支线接入侧墙处，墙体洞口应按设置暗梁配置加强钢筋，钢筋截面积不应小于切断钢筋截面积的L5倍；当开洞的直径或长度大于墙高的1/3时应在洞口设置加肋梁，梁内配筋应按计算确定，3当双孔管道的中隔匕开设连通洞时，洞口处的加筋与侧墙相同；当洞口宽度大于管道单孔净宽时，洞口处的底板应设反梁，梁内配筋应按计算确定。，人港的纨曲和钳；.t集一珈性加辐一ME后IP不小干0.15%配筋率的钢筋量。
38、对敷设于软弱地基上的管道，顶板上层及底板下层的纵向配筋率应适当提岛。7.2.7钢筋的净保护层厚度，顶、底板除应符合本规程第7,1.1条的要求外，倒墙内壁处，对输水或雨水管道不应小于30mm,对污水（含合流）管道不应小于40mm;舞墙外壁处不应小于30mmo附录A管顶竖向土压力标准值的确定A.0.1埋地矩形管道的管顶竖向土压力标准值，应根据管道的敷设条件和施工方法分别计算确定。A.0.2当矩形管道设计地面高于原状地面、管顶覆土为填埋式时，管道竖向土压力标准值应按下式计算：FEk=GXHH(A. 0.2)式中W*管道单位长度上的管顶竖向土压力标准值（kN/m）；Z.回填土的重力密度（kN）,般可取
39、18kNm3计算；H.管顶至设计地面的覆土高度（m）；Bc矩形管道的外缘宽度（m）,Cc填埋式土压力系数，可取1.2-1.4计算。A.0.3开槽施工的矩形管道，其管顶竖向土压力标准值应按下式计算：Fw,k = Ca,H.Bc(A. 0.3)式中Cd开槽施工土压力系数，一般可取1.2计算。A. 0.4不开槽施工的矩形管道，其管顶竖向土压力标准值应按下式计算：F,v.k = CjZ,BtBc(A. 0. 4-1)B = BCl + tg（45。一句(A.O. 4 2)1 ep-2K 爱)(A. 0. 4-3)式中Ci不开槽施工土压力系数;怦佰卜慈+且压力住湍至帏痛处的眼曲相M（m）,K管顶以上原状
40、土的主动土压力系数和内摩擦系数的乘积,应根据试验确定；当缺乏试验数据时，对一般土质条件可取K=0.09计算；个管仅|的内摩擦角，应根据试验确定；如无试验数据时,对一般土质条件取=30计算。附录B地面车辆荷载对矩形管道的作用标准值B.0.1地面车辆荷载对矩形管道的作用标准值，应根据地面运行条件、车辆载重等级,按我国公路桥涵设计通用规范JTJ021规定的车辆行驶排列、车轮布置等计算确定.B.0.2地面车辆荷裁传递到管顶的竖向压力标准值，应按下列方法确定：1单个轮压传递到管顶的竖向压力标准值，应按下式计算(图B.0.2-1)：C)JK轮胎着地宽度分布+1.4,grk(ai + 1.4H)(6i +
41、1.4H)(b)轮胎着地长度分布图R0.2-1单个轮压的传递分布图(B. 0.2)WQVk式中我轮压传递到管顶处的竖向压力标准值(kNr112);Qii个车轮的着地分布长度(m)：b,i个车轮的着地分布宽度(m)；行车地面至管顶的深度(m)；动力系数，可按表(B.0.2)采用。*B,0.2动力系数出地面至青1深度H(m)0.250.300.400.500.601.70动力系数以1.301.251.201.151.051.002两个以上单排轮压综合影响传递到管顶的竖向压力标准值,应按下式计算(图B.0.2-2)：(B.O.2-2)(i+1.4H)(n6l+Zdhj+1.4H)式中n车轮的总数量；
42、心沿车轮着地分布宽度方向,相邻两个车轮间的净距(m)。(b)轮胎着地长度的分布B. 0.3对整体现浇闭合框架式钢筋混凝土矩形管道，地面车辆荷载的影响可考虑结构的整体作用此时作用在管道上的竖向压力标准值可按下式计算(图B.0.3)：Qm=9vk工j(B.0.3)式中qz考虑结构整体作用时车辆轮压传递到管道上的竖向压力标准值(kNm),J轮压传递到管顶处沿管道纵向的影响氏度(mhHp矩形管道的外缘高度(m)。图B.0.3考虑结构整体作用时车辆荷载的竖向压力传递分布B.0.4地面车辆荷载传递到矩形管道墙上的侧压力标准值，可按下列规定计算：1对混合结构或顶板为预制装配的钢筋混凝土矩形管道：*=枭”(B
43、.0.4-1)式中qu.k地面以下计算深度Z处墙上的侧压力标准值(kN/m2)jq”,k地面以下计算深度Z处的竖向压力标准值(kN/m2)qM,k=WqE（B.O.4-1）3当管顶覆土厚度很小，管顶处由地面车辆荷载作用产生的竖向压力标准值QEh分布长度小于管仰土体的破坏棱体长度（L.）时，墙上的侧压力标准值按下式计算：(B. 0. 4-3)(B. 0. 4-4)g,k=,.tg2(45。-%一%L,S+d)L=Hptg（45。一导）（B.O.4-5）式中%墙侧回填土的内摩擦角，应根据试验确定，当无试验数据时，可取30计算；Lt管侧土体破坏接体在墙顶处的长度（m）；A.墙顶处土体破坏棱体上车辆传递竖向压力的作用面积（mAC墙顶处土体破坏棱体上车辆传递竖向压力的作用面积（l112）.B.0.5当管道上部地面为混凝土刚性路面时，一般可不计地面车辆轮压对埋设管道的影响。但应计算路基、路面施工时运料车辆和辗压机械的轮压作用影响。附录C钢筋混凝土矩形截面处于受弯或大偏心受拉（压）状态时的最大裂缝宽度计算C.0.1受弯、大偏心受拉或受压构件的最大裂缝宽度，可按下列公式计算：wnw,=1.81.5c0.11-（l+）yL0,应取1.0E,钢筋的弹性模量（Nmm2）;C最外层纵向受拉钢筋的混凝土保护层厚度（mm
