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1、奥氏体不锈钢：在常温下具有奥氏体组织的不锈钢。钢中含Cr约18%、Ni8%10%、C约0.1%时，具有稳定的奥氏体组织。奥氏体铭模不锈钢包括著名的18Cr8Ni钢和在此根底上增加Cr、Ni含量并参加Mo、Cu、Si、Nb、Ti等元素开展起来的高CrNi系列钢。奥氏体不锈钢无磁性而且具有高韧性和塑性，但强度较低，不可能通过相变使之强化，仅能通过冷加工进行强化。如参加S,Ca,Se,Te等元素，那么具有良好的易切削性。此类钢除耐氧化性酸介质腐蚀外，如果含有Mo、Cu等元素还能耐硫酸、磷酸以及甲酸、醋酸、尿素等的腐蚀。此类钢中的含碳量假设低于0.03%或含Ti.Ni,就可显著提高其耐晶间腐蚀性能。高
2、硅的奥氏体不锈钢浓硝酸肯有良好的耐蚀性。由于奥氏体不锈钢具有全面的和良好的综合性能，在各行各业中获得了广泛的应用。奥氏体型钢(1)1Cr17Mn6Ni15N；(2)1Cr18M8Ni5N；(3)1Cr18Ni9；(4)1C118Ni9Si3；(5)0C118Ni9；(6)00C119Ni10；(7)0Cr19Ni9N;(8)0C119Ni10NbN;(9)00C118Ni10N;(10)1Cr18Ni12;(11)0Cr23Ni13；(12)0Cr25Ni20；(13)0C117Ni12Mo2；(14)00Cr17Ni14Mo2;(15)0Cr17Ni12Mo2N;(16)00Cr17Ni13
3、Mo2N;(17)1Cr18Ni12Mo2Ti;(18)0Cr18Ni12Mo2Ti;(19)1Cr18Ni12Mo3Ti;(20)0Cr18Ni12Mo3Ti;(21)0Cr18Ni12Mo2Cu2;(22)00Cr18Ni14Mo2Cu2;(23)0C119Ni13Mo3;(24)00Cr19Ni13Mo3;(25)0Cr18Ni16Mo5;(26)1Cr18Ni9Ti；(27)0Cr18Ni1OTi；(28)0C118Ni11Nb；(29)0Cr18Ni13Si4奥氏体型不锈钢是不锈钢中最重要的一类，其产量和用量占不锈钢总量的70%o钢中主要合金元素为铭和银，钛、银、铝、氮、镒也作为添加
4、的合金元素。这类钢韧性高，具有良好的耐蚀性和高温强度、较好的抗氧化性、良好的压力加工性能和焊接性能，缺点是强度和硬度偏低，且不能采用热处理方式强化。铁素体型不锈钢主要合金元素为铭，含量通常不小于13%,根本上不含银。这类钢具有良好的抗氧化性介质的腐蚀能力，并具有良好的热加工性及一定的冷加工性能，缺点是对晶间腐蚀敏感，低温韧性较差。奥氏体型-铁素体型不锈钢是在18-8型奥氏体型不锈钢的根底上，或添加更多的铭、铜和硅元素，或降低碳含量而建立的牌号，这类钢兼有奥氏体型和铁素体型不锈钢的优点。马氏体型不锈钢主要合金元素为铭，含量在13%以上，钢中含碳量较高，可采用热处理方法强化。这类钢淬透性较高，在淬
5、火、回火状态下使用，有较高的强度和硬度。沉淀硬化型不锈钢通过热处理手段使钢中碳呈碳化物析出，使钢的强度提高。这类钢的耐蚀性优于铁素体型而略低于奥氏体型不锈钢。不锈钢钢材的主要品种有热轧钢板与钢带、冷轧钢板与钢带、热轧和锻制的棒材与型钢、热轧盘条、无缝管和焊管等。不锈钢的用途十分广泛，主要用于制造石油化工设备和管道、原子能工业设备、船舶设备、医疗器械、餐具以及其他要求不锈耐蚀的器件等。奥氏体是碳溶解在丫一Fe中的间隙固溶体，常用符号A表示。它仍保持-Fe的面心立方晶格。其溶碳能力较大，在727C时溶碳为c=0.77%,1148时可溶碳2.11%。奥氏体是在大于727高温下才能稳定存在的组织。奥氏
6、体塑性好，是绝大多数钢种在高温下进行压力加工时所要求的组织。奥氏体是没有磁性的。奥氏体的命名是为了纪念来自不列颠的冶金学家罗伯茨-奥斯汀(Roberts-Austen,SirWilliamChandler)而命名的.罗伯茨-奥斯汀于1843年3月3日出生于英国的Kenningtono18岁时进入皇家矿业学院0后来在造币厂从事金、银和合金成分的研究。他用量热计法测定银铜合金的凝固点，并首先用冰点曲线表示其实验成果。1875年中选为英国皇家学会会员。1876年与J.洛基尔一起用光谱仪作定量分析，以辅助传统的试金法。1885年他开始研究钢的强化，同时着手研究少量杂质对金的拉伸强度的影响，并在1888
7、年的论文中加以阐述，成为早期用元素周期表解释一系列元素特性的范例。奥斯汀采用pt(Pt-Rh)热电偶高温计测定了高熔点物质的冷却速度，并创立共晶理论。他使用显微镜照相的方法研究金属的金相形貌。在造币厂的工作使他成为了举世闻名的铸币权威。1882年到1902年他在伦敦的皇家矿业学院任冶金学教授，1899年被授予爵士爵位。于1902年11月22日离开人间什么是铁素体和奥氏体铁素体是碳溶解在aFe中的间隙固溶体，常用符号F表示。不锈钢中的“铁素体，指的是碳溶解在aFe中的间隙固溶体,其溶碳能力很小，常温下仅能溶解为0.0008%的碳，在727C时最大的溶碳能力为0.02%,它仍保持的体心立方晶格.常
8、用符号F表示。由于铁素体含碳量很低，其性能与纯铁相似，塑性、韧性很好，伸长率=45%50%。强度、硬度较低，b250MPa,而HBS=80。所谓铁素体不锈钢.指的是在使用状态下以铁素体组织为主的不锈钢。它的含铭量在11%-30%,具有体心立方晶体结构,至于不锈钢含铁量与它是否是铁素体不锈钢并无关系.铁素体不锈钢只取决于在使用状态下，它是否以铁素体组织为主.铁素体有磁性.奥氏体是碳溶解在YFe中的间隙固溶体，常用符号A表示。它仍保持Y-Fe的面心立方晶格。其溶碳能力较大，在727C时溶碳为c=0.77%,1148时可溶碳2.11%。奥氏体是在大于727高温下才能稳定存在的组织。奥氏体塑性好，是绝
9、大多数钢种在高温下进行压力加工时所要求的组织。奥氏体是没有磁性的。第二节奥氏体的形成根据相图，加热时首先珠光体转变为奥氏体，然后是先共析相铁素体与渗碳体溶入奥氏体，相变驱动力是奥氏体与珠光体的自由能差。一、奥氏体形成的热力学条件：奥氏体形成的热力学条件：体系总自由能：ZSG=Gv+Gs+GA1(727C),A1即奥氏体转变临界点。实际转变温度与临界点Al之差称为过热度，过热度越大，驱动力也越大，转变也越快。图26珠光体与奥氏体的自由熔与温度的关系GVO,TO,P、Y平衡；GV0,P满足条件。因此，奥氏体形成的热力学条件是：必须在一定的过热度条件下才能发生。过热度越大，驱动力也越大，转变也越快。
10、二、共析钢奥氏体的形成（珠光体类组织转变为奥氏体）：共析钢的原始组织为片状珠光体。当加热到ACl以上保温时，将全部转变为奥氏体。此转变过程由下式表示：珠光体P（F+Fe3C）奥氏体A；含碳量：0.0218%6.69%0.77%结构：体心立方（复杂斜方）正交晶格面心立方这一过程由Fe的晶格改组和FeC原子的扩散，它包括以下四个阶段：1、奥氏体核的形成；2、奥氏体核的长大；3、剩余渗碳体溶解；4、奥氏体成分均匀化。（一）、奥氏体形核的形成：1、形核位置：（1）、FFe3C界面；奥氏体晶核优先在铁素体与渗碳体相界面处通过扩散机制形成;(2)、珠光体团交界处；(3)、先共析铁素体/珠光体团交界处。2、
11、在上述位置优先在铁素体与渗碳体相界面处形核，这是由于满足三个起伏：(1)、界面上存在浓度结构起伏；相界面处存在碳的浓度起伏；容易满足形成奥氏体所需的碳浓度。相界面处存在结构起伏；(2)、界面存在缺陷，能量高，提供能量起伏；此处原子排列紊舌L,位错、空位浓度较高，容易满足形成奥氏体所需的能量；(3)、有渗碳体溶解后的碳原子补充。3、有时在铁素体内部也能形核，只要满足：(1)、温度高，提供足够的相变驱动力；(2)、有嵌镶块，提供足够的浓度条件和晶核尺寸。4、奥氏体形核(在加热不快，温度不高的条件下)：有铁原子和碳原子扩散机制。1二)、奥氏体核的长大：奥氏体晶核形成之后，长大便开始了。其奥氏体核的长
12、大是依靠碳原子的扩散、奥氏体两侧界面向铁素体及渗碳体推移来进行的。长大过程是通过Fe3C向中溶解、依靠C原子在Y和。中的扩散、。一Y的晶格改组、两侧界面（界面和Fe3C界面）分别向Q和Fe3C中推移等过程来进行的。因此，奥氏体长大是C原子扩散控制的。1、碳原子在奥氏体中的扩散：由图28中所示，设在温度t1,在F与Fe3C交界面形成A核。由于A晶核中与F交界处C含量CA-FOoCrI7Nil4Mo2Cu2等。焊接这类钢时，应采取超低碳不锈钢焊丝，如HooCrl9Ni9焊丝。在母材或焊接材料中添加稳定剂在钢材和焊接材料中参加Ti、Nb等与碳的结合能力比铭更强的元素，能够与碳结合成稳定的碳化物，可以
13、防止在奥氏体晶界形成贫铭区。所以，常用奥氏体不锈钢及焊执着材料中都含有Ti或NbNb元素，如ICrI8Ni9Ti、ICrlSNillNb和HlCrI9NiIONb钢等。进行固溶处理焊后将焊接接头加热到1050IlOoC,此时碳又重新溶入奥氏体中，然后急速冷却，便得到了稳定的奥氏体组织，这种工艺处理称为固溶处理。固溶处理的缺点是，如果焊接接头需要在危险温度区工作，那么仍不可防止地会形成贫铭区。进行均匀化处理将焊接接头加热至850900C,保温2h,使奥氏体晶粒内部的铭有充分时间扩散至晶界，使晶界处铭的质量分数又恢复到大于12%,贫铭区得以消失。28什么是不锈钢的应力腐蚀？如何防止应力腐蚀？盛装腐
14、蚀介质的容器，在拉伸应力的作用下所产生的腐蚀现象称为应力腐蚀。引起应力腐蚀的拉伸应力有焊接剩余应力和工作应力两种，其中以焊接剩余应力为主。产生应力腐蚀的介质因素是溶液中CI-离子浓度和氧含量的共同含量。容易引起奥氏体不锈钢产生应力腐蚀的介质，见表18。奥氏体不锈钢制设备经常由冷却水、蒸汽、空气中的积水引起应力腐蚀断裂。防止应力腐蚀的方法主要是消除焊接剩余应力，常采用低温（低于300350oC）或高温（高于850C）退火处理。表18易引起奥氏体不锈钢应力腐蚀的介质介质名称裂纹类型介质名称裂纹类型硫酸铝IT氯化镁氯化镂IT氯化汞T硝酸镂I氯代甲烷（含IT氯化钢IT水）T氯化钙IT有机酸+氯化T氯化
15、钻T物T氢乙烷IT有机氯化物IT硅氟酸T氯化钾T氢氟酸IT氢氧化钾IT氯化氢T铝酸钠IT硝酸、盐酸、IT氢氧化钠IT氢氟酸的混合酸硫酸钠IT溶液IT硫酸溶液IT氯化锂亚硫酸溶液T氯化锌注：I晶间裂纹；T穿晶裂纹；IT晶间裂纹及穿晶裂纹29为什么18-8型奥氏体不锈钢中要求具有一定数量的铁素体组织？18-8型奥氏体不锈钢中，具有一定数量的铁素体组织，可以增加钢材的抗热裂纹及耐晶间腐蚀的能力。铁素体对热裂纹的影响1铁素体可以细化奥氏体组织，并在一定程度上打乱树枝晶的方向性,见图4。如果焊缝是单相组织，奥氏体柱状晶很粗大，易熔共晶物集中在较少的晶界上，形成较厚的晶间偏析夹层，焊后冷却过程中在拉应力的
16、作用下很容易沿晶界被拉裂，形成热裂纹。假设在组织中参加了少量铁素体后，会使柱状晶变细，晶界增多，同样数量的易熔共晶物被分割，将不连续地分散在各个晶界上，从而降低热裂纹倾向。2）铁素体能比奥氏体溶解更多的有害杂质如S、P等。铁素体对晶间腐蚀的影响双相组织对防止晶间腐蚀的有利作用，见图5。单相组织的焊缝由于柱状晶开展较快，晶间夹层厚而连续，析出碳化物后，贫铭区贯穿于晶粒之间，构成侵蚀性介质的腐蚀通道。双相组织的焊缝由于树枝晶被打乱，晶间夹层分散而不连续，并且由于铁素体中的含铭量远高于奥氏体，碳化铭优先在铁素体的边缘以内析出，因而不致在晶界上形成贫铭区，即使形成了贫铭区，也容易从邻近的富铭铁素体中，
17、及时得到络的补充。30如何保证不锈钢焊缝金属能得到双相组织？钢中的合金元素是形成双相组织的主要因素。合金元素对组织的影响可以分为两大类：奥氏体生成剂：Ni、N、CuCo、C、Mno铁素体生成剂：Cr、Nb、Ti、Si、V、Moo当不锈钢中的含碳量与含银量之比大于1.8时，就会出现铁素体组织。因此，为了保证焊接不锈钢时焊缝金属能得到双相组织，关键在于选择含铁素体生成剂比拟多的焊接材料。如焊接ICrI8Ni9Ti不锈钢时，常选用A132焊条，因为该焊条中含有一定量的Ti.Nb,焊缝金属为双相组织,具有较高的抗热裂和耐腐蚀能力。实践证明，焊缝组织中铁素体的质量分数为2%3%时，就能足以防止产生热裂纹
18、，焊接18-8型不锈钢用焊条都能保证堆焊金属中含有质量分数为3%8%的铁素体，因此这类焊条都有较强的抗热裂能力。当焊接奥氏体不锈钢或多层焊的根部焊道，可采用铁素体含量更高（质量分数5%10%）的焊条，如Cr、Ni比更高的Cr22Ni9型焊条AI22。但是，焊缝金属中出现更多的铁素体含量是不必要的，因为过多的铁素体会引起焊缝金属的脆化，尤其是工作在高温下的焊接结构，通常铁素体的质量分数应控制在5%以内。31焊接单相奥氏体不锈钢时如何防止产生热裂纹？单相奥氏体不锈钢如0Cr25Ni20焊接时的热裂倾向比lCrl8Ni9Ti不锈钢要大得多，特别是在根部打底焊道以及弧坑处最易产生热裂纹。但是这类钢不能
19、依靠参加少量铁素体来提高抗裂性。因为要在焊缝中形成铁素体，势必参加大量铁素体形成元素，这就使焊缝的成分和性能与母材相差太大，以致不能满足接头的使用要求。此外，更多的铁素体还会使接头脆化。焊接单相奥氏体钢时防止产生热裂纹的主要措施是：1）适当提高含碳量，使焊缝中形成一定数量的碳化物，与奥氏体组织成双相组织。通常认为，碳是引起热裂纹的主要元素，特别是在18-8型钢焊缝中，当碳的质量分数从0.06%0.08%增加到0.12%0.14%时,热裂倾向显著增加;如果继续增高0.18%0.20%时,热裂倾向就更大。因此对于18-8型不锈钢，总是力求降低焊缝中的含碳量，以保证足够的抗裂性能。但是在单相奥氏体不
20、锈钢中，由于含碳量比拟高，已经高到足以引起热裂纹的程度，要限制它的含量已不可能。这时如果再提高碳的含量，使焊缝中保持适量的碳化物共晶，由于这种共晶物的熔点低、流动性好，在熔池结晶过程中呈弥散分布，可以细化奥氏体晶粒，并在熔池金属发生收缩和晶间薄层被拉断的瞬间及时填充到晶间的空隙中去，使裂纹不致产生。2）在焊缝中参加适量的Mn.Mo金属元素，可提高抗热裂性，对于25-20型、15-36型等单相奥氏体不锈钢种，可参加质量分数为6%7%的Mn或2%5%的Moo又例如，0Cr25Ni20Mo2型的焊条A412,就有质量分数为2%3%Mo3）严格控制焊缝金属中S、P等有害杂质的含量。例如，焊接25-20
21、型铸钢件时，如果用和母材成分相同的焊条或焊丝，只要焊缝中磷的质量分数不超过0.015%,不再采取其它措施，就能有效地防止裂纹。32试述不锈钢焊接接头的脆化现象。不锈钢的焊缝在高温加热一段时间后，出现冲击韧度下降的现象称为脆化。475脆性含有较多铁素体相（超过15%20%）的双相焊缝金属，经过350500C加热后，塑性和韧性会显著降低，即性质脆化。由于在475时脆化速度最快，故称为“475C脆性。铁素体越多，这种脆化越严重。已产生475脆化的焊缝，可以900C淬火消除。（2）相脆化不锈钢焊接接头在375875C范围内长期使用，会产生一种FEYr金属间化合物，称为“。相。相硬而脆,硬度大于68HR
22、C时，由于。相析出的结果，焊缝的冲击韧度急剧下降，这种现象称为“。相脆化。通常认为，。相是由铁素体演变而来，当铁素体的质量分数超过5%时，很快会形成。相。因此，对于高温下使用的不锈钢材料，为了防止出现。相，必须控制铁素体的含量。为了消除已经生成的。相,恢复焊接接头的韧性，可以把焊接接头加热到10001050oC,然后快速冷却。相在!Crl8Ni9Ti不锈钢的焊缝中一般不会产生。熔合线脆断不锈钢焊件在高温下长期使用，在沿焊缝熔合线外几个晶粒的地方，会发生脆断现象，此现象称为熔合线脆断。钢中参加Mo元素能提高钢材抗脆断的能力。33试述奥氏体不锈钢焊接时，如何正确地选用焊接材料。奥氏体不锈钢具有良好
23、的焊接性，常用的熔焊方法都能进行焊接。但是由于电渣焊热过程的特点，会使接头的耐晶间腐蚀能力降低，并且在熔合线附近易产生严重的刀状腐蚀，因此极少应用。气体保护COZ焊由于C02气体的强烈氧化性，使合金元素烧损严重，所以也没有得到推广应用，目前实用的焊接方法是手弧焊、埋弧焊和氤弧焊，使用这些方法焊接时焊接材料的选用，见表19。表19奥氏体不锈钢焊接时焊接材料的选用手弧焊埋弧焊室弧焊焊条钢号牌焊丝焊焊丝型号号剂E0-19-10-16AlOR0-19-10-152H0Cr20Nil0THJ26H0Cr20Nil0T!Crl8Ni9TiE0-19-10Nb-16AlOi0iRO-19-IONb-1572
24、A137AlOE0-19-10-1620Crl9Ni9RO-19-10-15AlO7A13E0-19-10Nb-162H0Cr20Nil0THJ26H0Cr20Nil0T0Crl8Ni9TiRO-19-IONb-15A13iOi7A13E0-19-10Nb-1620Crl8Ni9TiR0-19-10Nb-15A137AOOHJ26OOCr18NiIONE00-19-10-16H00Cr21Nil0H00Cr21Nil02OAOO00Crl9NillE00-19-10-162E0-18-12Mo2-lA200Crl7Nil2MoH00Crl9Nil2HJ26H00Crl9Nil2622Mo2OM
25、o2E0-18-12Mo2-lA20E00-18-12Mo2-A020Crl8Nil2Mo162H00Crl9Nil2HJ26H00Crl9Nil22TiE00-18-12Mo2NA21Mo20Mo2b-1620Crl9Nil3MoE0-19-13Mo3-lA24362A020Crl8Nil2MoE0-18-12MoNb-2H0Cr20Nil4MHJ26H0Cr20Nil4M3Ti16A21o30o3200Crl7Nil4ME00-18-12Mo2-A02H0Cr20Nil4MHJ26H0Cr20Nil4Mo2162o30o334试述奥氏体不锈钢的手弧焊工艺。奥氏体不锈钢的手弧焊具有热影响区小
26、、易于保证质量，适应各种焊接位置及不同板厚工艺要求的优点。焊条有酸性钛钙型和碱性低氢钠型两大类。低氢钠型的不锈钢焊条抗热裂性较高，但成形不如钛钙型焊条,耐腐蚀性也较差。钛钙型焊条具有良好的工艺性能，生产中应用较普遍。由于奥氏体不锈钢的电阻率为低碳钢的4倍以上，焊接时产生的电阻热较大，药皮容易发红和开裂，所以同样直径的焊条焊接电流值应比低碳钢降低20%左右，焊条长度亦比同直径的碳钢焊条短，否那么焊接时由于药皮的迅速发红、开裂会失去保护而无法焊接。施焊时，焊条不应作横向摆动，采用小电流、快速焊，一次焊成的焊缝不宜过宽，最好不超过焊条直径的3倍。多层焊时，每焊完一层要彻底去除焊渣，层间温度应低于60
27、C与腐蚀介质接触的焊缝，为防止由于重复加热而降低耐腐蚀性，应最后焊接。焊后可采取强制冷却措施，加速接头冷却。焊接开始时，不要在焊件上随便引弧，以免损伤焊件外表,影响耐腐蚀性。35试述奥氏体不锈钢的埋弧焊工艺。奥氏体不锈钢埋弧焊时，由于焊接电流密度大，热量集中，因此形成的弧坑也较大，并且熔池厚度也增大，在局部间隙的较大处很容易烧穿,因此在施焊过程中需要在焊件反面采取一定的工艺措施，以防烧漏。常用方法是采用手弧焊封底，并用纯铜板垫、永久垫和焊剂垫等。18-8型奥氏体不锈钢埋弧焊时的焊接工艺参数，见表20。表2018-8型不锈钢埋弧焊焊接工艺参数焊件厚度装配间隙焊接电流（八）电弧电压（V）焊接速度I
28、mm)(mm)(mh)61.52.0650-70034384682.03.0750-80036-3846102.53.5850-90038-4031123.04.0900-95038-402581.5500-60032-3446101.5600-650343642121.5650-70036-3836162.0750-80038-4031203.0800-85038-4025306.07.0850-90038-4016408.09.01050110040-4212注：1、表中厚度为612mm焊件的焊接工艺参数是在焊剂垫上进行单面埋弧焊的参数。2、厚度为840mm的焊件，应进行双面焊，但焊接第1
29、道焊缝时可以在焊剂垫上进行。3、焊丝均采用“5mm。36试述奥氏体不锈钢的筲极氢弧焊工艺。奥氏体不锈钢的鸨极氮弧焊适宜于厚度不超过8mm的板结构，特别适宜于厚度在3mm以下的薄板、直径在60mm以下的管子以及厚件的打底焊。鸨极氨弧焊电弧的热功率低，所以焊接速度较慢，约为手弧焊速度的l2-l3o因此，焊接接头冷却过程中在危险温度区停留的时间长，耐腐蚀性能较差。奥氏体不锈钢鸨极氤弧焊对接接头的焊接工艺参数。37试述奥氏体不锈钢的熔化极氢弧焊工艺。奥氏体不锈钢采用熔化极敏弧焊时，假设使用纯氨气作为保护气体会引起一系列困难：1）液体金属的粘度及外表张力较大，易产生气孔；焊缝金属润湿性差,焊缝两侧易产生
30、咬边。2）电弧阴极斑点不稳定，产生所谓阴极飘移现象，使焊缝的成形很差。如厚度为3mm的不锈钢焊后焊缝宽约4mm,而余高竟超过3nm,因此没有得到推广应用。解决上述现象的方法是采用氧化性混合气体作保护气体,即在纯氤气中参加少量氧气或C02气体。焊接厚板时推荐以射流过渡焊接，保护气体的质量分数为Ar98%+022%o由于射流过渡必须采用较高的电压和电流值，熔池流动性好，故只适于平焊和横焊；焊接薄板时推荐以短路过渡焊接，保护气体的质量分数97.5%的Ar+2.5%的CO2。短路过渡时电压和电流值均较低，熔滴短路时会熄弧，熔池温度较低容易控制成形，因此适用于任意位置的焊接。为防止反面焊道外表氧化和保持
31、良好成形，底层焊道的反面应附加氨气保护。38奥氏体不锈钢焊件焊后如何进行外表处理？为增加奥氏体不锈钢焊件的耐腐蚀性，焊后外表应进行处理，处理的方法是抛光和钝化。外表抛光不锈钢焊件外表如有刻痕、凹痕、粗糙点和污点等，在介质中会加快腐蚀。如将不锈钢外表抛光，就能提高其耐腐蚀的能力，外表粗糙度越细，耐腐蚀性能就越好。因为粗糙度细的焊件外表能产生一层致密、均匀的氧化膜，保护内部金属不再受到氧化和腐蚀。钝化处理钝化处理是在不锈钢的外表人工地形成一层氧化膜，以增加其耐腐蚀性。钝化处理的流程为：焊件外表清理和修补f酸洗f水洗和中和f钝化f水洗和吹干。处理前先对焊件进行外表清理和修补，将外表损伤的地方修补好，
32、用手提砂轮磨光，最后把焊缝上的渣打壳和近旁的飞溅物去除干净。酸洗的目的是去除氧化皮。因为经热加工的不锈钢（如热压的封头）及焊接热影响区都会产生一层氧化皮，影响其耐腐蚀性。酸洗有酸液酸洗和酸膏酸洗两种方法。浸洗酸液配方：硝酸（密度1.42gcm3）的质量分数为20%、氢氟酸5%,其余为水，酸洗温度为室温。刷洗酸液配方：盐酸50%+水50%。酸膏配方:盐酸（密度L19gcr113）20mL、水IOomL、硝酸（密度1.42gcm3）30MK膨润土150g。浸洗法适用于较小的设备和零件。浸洗时，将设备和部件浸没在酸洗液里2545min,取出后用清水冲净。刷洗法适用于大设备，用刷子蘸取酸洗液刷洗，到呈
33、白亮色为止，再用清水冲净。钝化是在酸洗后进行。钝化液的配方为：硝酸5mL、重铭酸钾1g、水95mLo处理温度为室温，处理时间lh。处理方法是将钝化液在焊件外表揩一遍，保持Ih后再用冷水冲，用布仔细擦洗，最后用热水冲洗干净，并将其吹干。经钝化处理后的不锈钢，外表全部呈银白色，具有较高的耐腐蚀性。39试述铁素体不锈钢的焊接工艺。属于铁素体不锈钢的钢号有OCr13AK1Cr171Cr28OCr17Ti、lCr25Ti、lCrl7Mo2Ti等。铁素体不锈钢焊接工艺如下：焊接性铁素体不锈钢焊接时，由于热影响区晶粒急剧长大、475脆性和Q相析出不仅引起接头脆化，而且也使冷裂倾向加大。在温度高于100（TC
34、的熔合线附近快速冷却时会产生晶间腐蚀，但经650850C加热并随后缓冷就可以加以消除。由于铁素体钢在加热和冷却过程中不发生相变，所以晶粒长大以后，不能通过热处理来细化。焊接工艺1）焊接时将焊件预热100150C,含铭量越高，预热温度越高。2）可分别选用铭不锈钢焊条或铭银奥氏体焊条。采用铭锲奥氏体焊条时，可不进行焊前预热和焊后热处理。焊接铁素体不锈钢用焊条，见表22。表22焊接铁素体不锈钢用焊条对接头性选用焊条预热及焊后钢种能要求型号牌号热处理焊前预热lCrl7耐硝酸及E0-17-16G302120-200oC,Crl7Ti耐热E0-17-15G307焊后750800回火Crl7提高焊缝E0-19-10-15A107不预热，不热0Crl7Ti塑性处理lCrl7Mo2TiE0-18-12Mo2-15A207不预热，焊后lCr25Ti抗氧化性E1-23-13-15A307760780回火lCr28提高焊缝E2-26-21-16A402不预热，不热lCr28Ti塑性E2-26-21-15A407处理3)采用小的焊接线能量，不摆动焊接。多层焊时应控制层间温度高于150oCo不宜连续施焊。4)焊后进行750800。C的回火处理，目的是改善塑性，提高耐腐蚀性。回火后快冷，可防止出现。相及475。C脆性。对于超低碳高铭铁素体不锈钢，如00Cr26MoK00
