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1、目录一、编制根据错误!未定义书签。二、工程概况错误!未定义书签。三、总体筹划及施工布署错误!未定义书签。四、搭设流程及施工工艺错误!未定义书签。钢管落地脚手架错误!未定义书签。五、材料选择及构造规定错误!未定义书签。钢管落地脚手架错误!未定义书签。六、劳动力安排错误!未定义书签。七、脚手架检查与验收错误!未定义书签。八、脚手架搭设安全技术措施错误!未定义书签。一般脚手架错误!未定义书签。九、脚手架拆除安全技术措施错误!未定义书签。十、设计计算错误!未定义书签。脚手架专题施工方案一、编制根据1、根据广隅新城小区116#楼施工设计图纸；额2、根据广隅新城小区广16#楼施工组织设计；3、各类参照规范
2、、图书：建筑施工计算手册江正荣著；建筑施工手册第四版；钢构造设计规范GB50017-2023；建筑施工脚手架实用手册（含垂直运送设施）：建筑构造荷载规范GB50009-2023；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023；建筑地基基础设计规范GB50007-2023；建筑施工安全检查原则JGJ59-99；二、工程概况广隅新城一期工程116#楼工程；工程建设地点：乌苏市新区；属于砖混构造；地上6层；地下1层；建筑高度：18.45m；原则层层高：2.9m；总建筑面积：平方米；总工期：210天。三、总体筹划及施工布署（一）、总体筹划本工程考虑到施工工期、质量、安全和协议规定，故在选择
3、方案时，应充足考虑如下几点：1、架体的构造设计，力争做到构造要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的有效期限内，可以充足满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力争做到常见通用、可周转运用，便于保养维修。4、构造选型时，力争做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆以便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99等检查原则规定，要符合有关文明标化工地的有关原则。6、结合以上脚手架设计原则，同步结合本工程的实际状况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用如下脚手架方案：单排落地式钢管脚手架（二）、安一全领导小组搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中
4、，故应加强安全监控力度,现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运送必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同步成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构构成、人员编制及责任分工如下：朱德海蒲云芬（项目经理）一一组长，负责协调指挥工作；（施工员）一一组员，负责1#、2#、3#、14#楼现场施工指挥，技术交底；陆裕保（施工员）组员，负责5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#楼现场施工指挥，技术交底；吴金才（施工员）一一组员，负责4#、12#、13#、15#、16#楼现场指挥，技术交底；李文明（安全员）一一组员，负责2#、4#楼现场安全检查工作
5、；（架子工班长）一一组员，负责现场详细施工；四、搭设流程及施工工艺单排落地式钢管脚手架单排落地式钢管脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、扎实一基础承载力试验、材料配置一定位设置通长脚手板、底座一纵向扫地杆一立杆一横向扫地杆一小横杆一大横杆（搁栅）一剪刀撑一连墙件一铺脚手板一扎防护栏杆一扎安全网。定距定位。根据构造规定在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标识；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用记号笔点出立杆标识：垫板、底座应精确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四面每框格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体构造的连墙件可靠拉接后方可拆除。
6、搭设参数表:搭设参数钢管落地脚手架立杆横向间距或排距Ib（m）1.5立杆纵向间距或跨距la（m）1.2立杆步距h（m）1.5脚手架计算高度H（m）20连墙件设置二步三跨，钢管卡扣1、地基基础本工程脚手架地基础部位应在回填土完后扎实，地基承载能力可以满足外脚手架的搭设规定（详细计算数据参阅脚手架计算书）。2、立杆设置立杆采用对接接头连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头防止出目前同步同跨内，并在高度方向错开In距离不不不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不不小于60cm,采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道。上部单立杆与下部立杆交接处，采用一对一-接连接。主
7、立杆与辅立杆采用旋转扣件连接，扣件数量不应少于2个。立杆底部应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20Cm左右。立杆的垂直偏差应控制在不不小于架高於JIAOOo立杆及纵横向水平杆构造规定见下图:班丽也植稠白仙时林顿肚皮林也岫成的冷,好谶If瓶期麒M瞅林副H地H下描端上冷端M秣同一皴上H,政牖心耶摭雕除粘翊龈,龈林白灯IlUE蟆上母端献驰贴赖穆不f50tab3、大横杆、小横杆设置(1)大横杆在脚手架高度方向的间距按上表步距取值，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为15Omrn左右。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间构造整体受力。
8、脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶持续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应不小于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不不不小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不适宜不小于150mm。4、脚手板、脚手片的铺设规定(1)在每栋第一层铺设脚手板，脚手架立杆与构造层之间均应满铺设木板，无探头板。(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采用有效的防护措施。(3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，规定绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用
9、完好无损的脚手片，发既有破损mI要及时更换。5、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2再每栋2层、5层张拉水平安全网，选用18铅丝张拉安全网，规定严密、平整。脚手架外侧必须设1.2m高的)防护栏杆和30Cm高踢脚杆,顶排防护栏杆不少于2道,高度分别为0.9m和1.3mo(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m高的防护栏杆和30Cm高踢脚杆。脚手架上门洞、出入口构造示意图:门相桁烫构造6、连墙件(1)脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置规定设拉结点。楼层高度超过4m,则在水平方向加密，如楼层高度
10、超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角I米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述规定，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以保证外架安全可靠。连墙件构造示意图a.双排脚手架(平面)b单排脚手架(平面)脚手架刚性连墙件构造示意图1 一垫木；2一短钢管；3一直角扣件；4一横向水平杆；5T加钢音7、局部采用双层架，架体内封闭(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为20Omm,如因构造设计的限制不小于200
11、mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。五、材料选择及构造规定钢管落地脚手架搭设脚手架的钢管钢材强度等级为Q235A,钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用H勺钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有有关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试CC验成果满足设计规定后,方可在施工中使用。扣件为可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件原则JGJ22-85的规定，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等铸造缺陷，扣件口勺规格应与钢管相匹配，贴和面应平整,活动部位
12、灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不不不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有有关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验成果满足设计规定后方可在施工中使用。搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力争环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白相间色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。警示带刷黄黑相间色。重要材料参数表:材料名称钢管落地脚手架钢管483.5扣件配套连墙件二步三跨，钢管连墙件脚手扳木脚手板安全网安全网、密目网六、劳动力安排1、为保证工程进度的需要，同步根据本工程的构造特性和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架
13、搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员构成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架日勺搭设和拆除，均应有项目技术负资人的承认，方可进行施工作业，并必须配置有足够的辅助人员和必要的工具。（一）、劳动力安排表工种人数技术管理2安全监督1质量检查1测量放线3架子工20（二）、机具配置机具名称数量备注架子扳手22把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手4把检查架子扣件拧紧力度与否到达规定倒链5把调整架子水平弯曲度七、脚手架检查与验收1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。2
14、、高度在20m及20m如下H勺脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度不小于20m口勺脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。3、验收时应具有下列文献：（1）根据编制根据有关文献法规规定所形成的施工组织设计文献;(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；(3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录：(4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，(5)脚手架工程的施工验收汇报。4、脚手架工程的验收，除查验有关文献外，还应进行现场检查，检查应着重如下各项,井记人施工验收汇报。(1)构配件和加固件与否齐全，质量与否合格，连
15、接和挂扣与否紧固可靠；(2)安全网的张挂及扶手的设置与否齐全；(3)基础与否平整坚实、支垫与否符合规定；(4)连墙件的数量、位置和设置与否符合规定；(5)垂直度及水平度与否合格。八、脚手架搭设安全技术措施一般脚手架1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不不小于30o2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距禽内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以到达结实稳定,保证施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，严禁扣件、绳索、铁丝、竹熊、塑料蔑混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并对
16、的使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、构造外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得不小于3kNm2,保证较大安全储备。10、构造施工时不容许多层同步作业，装修施工时同步作业层数不超过两层，临时性用H勺悬挑架的同步作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采用合适的临时撑拉措
17、施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。九、脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查成果，拟订出作业计划，报请同意，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的环节和措施、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，严禁非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”H勺原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行C严禁上下同步进行拆架作业。5、拆立杆时，
18、要先抱住立杆再拆开最终两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先告知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除状况交代清晰后方可离开。10、拆下的材料要渐渐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当日拆当日清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配置良好的通讯装置。12、输送至地面
19、的杆件，应及时按类堆放，整顿保养。13、当日离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患导致复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架Fl勺拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。十、设计计算钢管落地脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数单排脚手架搭设高度为20m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆与墙中距离为1.2m,纵距La为1.5m,大小横杆B步距为1.5m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采用的钢管类型为483.5;横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为
20、1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距3m,水平间距3.6m,采用膨胀螺栓连接;2 .活荷载参数施工均布活荷载原则值:2.000kN/m2；脚手架用途:构造维护及装修；同步施工层数：2层；3 .风荷载参数本工程地新疆乌苏市，风荷载0.35kN/m2；风荷载高度变化系数z,计算连墙件强度时取1.206,计算立杆稳定性时取1,风荷载体型系数位为0.12；4 .静荷载参数每米立杆承受的构造自重原则值(kN/m):0.1384；脚手板自重原则值(kN/m?)：0.350；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kNm2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板
21、挡板；每米脚手架钢管自重原则值(kN/m):0.035；脚手板铺设总层数：1;5 .地基参数地基土类型：素填土；地基承载力原则值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数：I.OOo落地架侧立面图落地脚手架正立面图图表1二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆B自重原则值：Pi=0.035kN/m；脚手板B荷载原则值：Pa=0.35X1.2/3=0.14kN/m；活荷载原则值：Q=2XL2/3=0.8kN/m；荷载0计算值：q=
22、l.20.035+1.20.14+1.4X0.8=1.33kN/m；q1 口口口口Ij小横杆计算简图2 .强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：MMmaX=ql28最大弯矩Mqmax=1.331.528=0.374kNm；最大应力计算值=Mq111aW=79.112N/mm2；小横杆B最大弯曲应力。=79.112Nm11?不不小于小横杆B抗压强度设计值f=205Nmm2,满足规定!3 .挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载原则值q=0.035+0.14+0.8=0.975kN/m；Vqmax=5ql4384EI最大挠度V=5.00.97515004(
23、3842.06105113600)=2.748mm；小横杆0最大挠度2.748mm不不小于小横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm,满足规定！三、大横杆的计算：大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1 .荷载值计算小横杆0自重原则值：Pi=0.035X1.5=0.053kN；脚手板B荷载原则值：P2=0.351.51.23=0.21kN；活荷载原则值:Q=21.51.2/3=1.2kN；荷载的设计值：P=(1.20.053+1.20.21+1.41.2)/2=0.998kN；大横杆计算简图2 .强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值
24、最不利分派的弯矩和。Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:MlmaX=0080.035l.2X1.2=0.004kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=0.267P1集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267X0.998X1.2=0.32kNm；M=Mimax+Mzmax=0.004+0.32=0.324kNm最大应力计算值=0.3241064730=68.455N/mm2；大横杆的最大应力计算值=68.455N/mm2不不小于大横杆的抗压强度设计值f=205Nmm2,满足规定!3 .挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分派的挠度和，单位:
25、mm；均布荷载最大挠度计算公式如下：VmaX=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起0最大挠度：Vmax=0.6770.03512023/(1002.06105l13600)=0.021mm；集中荷载最大挠度计算公式如下：Vpmax=1.883P13/100EI集中荷载原则值最不利分派引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=(0.053+0.21+1.2)/2=0.732kNV=1.8830.73212023/(1002.06105l13600)=1.017mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.021+1.017=1.038mm；大横杆0最大挠度1.038mm不不小于大横杆的最
26、大容许挠度1200/150=8与10mm,满足规定！四、扣件抗滑力的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.OOkN,按照扣件抗滑承载力系数LO0,该工程实际B旋转双扣件承载力取值为16.OOkN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范):RWRC其中Rc扣件抗滑承载力设计值,取16.OOkN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆0自重原则值：Pi=0.035l.52/2=0.053kN；大横杆的自重原则值：P2=0.035X1.2=0.042kN；脚手板0自
27、重原则值：P3=0.351.51.22=0.315kN；活荷载原则值：Q=21.5X1.2/2=1.8kN；荷载B设计值：R=l.2(0.053+0.042+0.315)+1.41.8=3.013kN；R16.00kN,因此双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定！五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值包括如下内容：(1)每米立杆承受B构造自重原则值，为0.1384kNmNgi=0.1384+(1.5022)0.035/1.5018.OO=3.128kN;(2)脚手板的自重原则值；采用木脚手板，原则值为O.35kN11)2Ng2=O.35131.21.5/
28、2=4.095kN；(3)栏杆与挡脚手板自重原则值；采用木脚手板挡板，原则值为O.14kNmNg3=O.1413X1.2/2=1.092kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kNm2Ng4=0.005X1.2X18=0.108kN；经计算得到，静荷载原则值Ng=Ngi+Ng2+Ng3+Ng4=8.423kN；活荷载为施工荷载原则值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载原则值Nq=2X1.5X1.2X2/2=3.6kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2Ng+O.85X1.4Nq=1.2X8.423+0.85X1.4X3.6=14
29、.392kN；不考虑风荷载时,立杆B轴向压力设计值为N,=l.2Ng+1.4Nq=1.28.423+1.43.6=15.148kN;六、立杆的稳定性计算：风荷载原则值按照如下公式计算Wk=O.7z,s,o其中o-基本风压(kN，?)，按照建筑构造荷载规范(GB50009-2023)B规定采用：o=0.35kNm2;z-风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-2023)的规定采用：z=1;内-风荷载体型系数：取值为0.12；经计算得到，风荷载原则值为：Wk=0.70.35X1X0.12=0.031kN/m2；风荷载设计值产生0立杆段弯矩Mw为：Mw=0.851.4WkLah21
30、0=0.851.4X0.0311.21.5210=0.OlkNm；考虑风荷载时,立杆0稳定性计算公式=N(A)+Mw/Wf立杆的轴心压力设计值：N=14.392kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N(A)f立杆0轴心压力设计值：N=N=15.148kN;计算立杆B截面回转半径：i二1.59cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2023)表得：k=1.155；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2023)表得：=1.8；计算长度，由公式Io=kuh确定：Io=3.118m；长细比：Lo/i=196；轴心受压立杆B稳定
31、系数S,由长细比l0i的成果查表得到：=0.188立杆净截面面积：A=4.5cm2；立杆净截面模量(抵御矩)：W=4.73cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2；考虑风荷载时O=14392.08/(0.188x450)+10485.304/4730=172.336N/mm2；立杆稳定性计算=172.336NZmm2不不小于立杆的抗压强度设计值门=205Nmm2,满足规定！不考虑风荷载时=15148.08/(0.188450)=179.055Nmm2;立杆稳定性计算=179.055NZmm2不不小于立杆的抗压强度设计值f=205Nmm2,满足规定！七、最大搭设高度的计算：按建筑施工
32、扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2023)条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭日勺脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=Af-(1.2NG2k+0.851.4(NQk+MWkAW)1.2Gk构配件自重原则值产生的轴向力NG2(kN)计算公式为：Ngzk=Ng2+Ng3Ng4=5.295kN；活荷载原则值：Nq=3.6kN；每米立杆承受0构造自重原则值：Gk=O.138kN/m；计算立杆段由风荷载原则值产生B弯矩：Mwk=Mw/(1.4X0,85)=0.01/(1.40.85)=0.009kNin；Hs二(0.1884.5104205IO3-(1.25.295+0.851
33、.4(3.6+0.1884.51000.009/4.73)/(1.20.138)=39.243m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2023)条脚手架搭设高度HS等于或不小于26米，按照下式调整且不超过50米：H=Hs/(l0.OOlHs)H=39.243/(l+0.001X39.243)=37.761m；M=37.761和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H=37.761m0脚手架单立杆搭设高度为20m,不不小于H,满足规定！八、连墙件的稳定性计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Ni=Niw+No连墙件风荷载原则值按脚手架顶部高度计算z=1.206,s
34、=0.126,o=0.37,Wk=0.7zso=O.71.2060.1260.37=0.039kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2023)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的J轴向力(kN),No=3.000kN；风荷载产生0连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：Niw=1.4Wkw=0.595kN；连墙件0轴向力设计值N=Niw+No=3.595kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比1/i=300/15.9的I成果查表得到=0.949A=4.5cm2
35、；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.9494.510-4205XlO3=87.545kN；N=3.595Nf=87.545,连墙件B设计计算满足规定!连墙件采用钢管连接，连接管件的计算参见施工计算手册钢构造部分。，九、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面B平均压力应满足下式的规定PWfg地基承载力设计值：fg=fgkkc=120kPa；其中，地基承载力原则值：fgk=120kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=71.96kPa；其中，上部构造传至基础顶面B轴向力设计值：N=14.392kN；基础底面面积：=0.2m2op=71.96kPafg=120kPa。地基承载力满足规定!
