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1、荆沙长江公路大桥三八洲IlOom持续箱梁悬浇施工1.工程概况1. 1概述荆沙长江公路大桥是207国道上特大型公路桥，北岸为荆州市区，南接公安县。三八洲桥横跨位于江中的三八滩,三八洲桥上部构造为八孔一联跨度100m+6X150m100mB预应力碎持续变截面箱梁。横桥向由双幅分离日勺单箱单室持续梁构成，两箱梁按桥轴中心线左右对称，两箱净距为002m（不包括铺装层宽度）。梁底设R=50I.526mB圆曲线，墩支点截面最大梁高8m,跨中及端支点截面最大梁高3.3m,梁顶面宽度12.24m,梁底宽7.0m,箱梁碎的设计强度为C50。持续梁体设有三向预应力，箱梁顶底板、腹板纵向预应力束和箱梁横向预应力均采
2、用i15.24高强低松弛钢绞线，箱梁腹板竖向预应力筋和横隔板横向预应力筋采用32精轧螺纹钢筋。八跨持续箱梁由七对三角托架支撑浇筑B墩顶梁段；34*40=墩上临时“T”构用挂篮分段对称悬臂浇筑0梁段；八跨吊架浇筑日勺合拢段以及支架上浇筑的两边跨现浇段构成。其中（T节段长15m,八对临时“T”构各划分21对梁段，由0块端部至跨中为：42.5m+73.0m+103.5m,合计悬臂长度为73.5m。两边跨支架现浇端长度均为22.7m,合拢段长度均为3.Omo1.2工程特点技术难度大三八洲桥8跨一联，总长IlOOnb是国内最长的持续梁桥。施工阶段梁体悬臂长、合拢次数多、体系转换频繁。影响原因多三八洲桥部
3、分桥墩位于三八滩上，部分桥墩位于水中，位于滩上的各墩在洪水期采用水上施工，枯水期采用陆上施工。在涨水期和落水期，三八滩上不具有施工船舶航行的条件，因此三八洲桥施工中有效工期短，材料、设备运送困难。同步三八洲各墩所处河床存在周期性冲淤变化，使得施工不定原因增多。施工投入大根据协议工期和指挥部有关指示规定，为保证施工日勺持续性，减短相邻“T”构合拢0间隔时间，尽快完毕箱梁体系转换。0”块施工时，三八洲桥共投入8个0*块的三角托架、脚手及模板。“T”构悬浇时，三八洲桥共投入8对挂篮。2. 0”块施工0”块长15m,佐总方量为327.4n?,总重874.3t,采用三角支架施工(三角支架构造见图1),三
4、角支架直接与墩身及帽施工时的埋件焊接。0”块分两次浇材料表：构件名称。号杆件长度(m)570.0材料型号136重量(kg)34L-13Q号杆件608.3220bO号杆件122.4O100XloO号杆件节点板214.02100X10厚度IonIm说明：L本图单位为cm。345.9537.0264.7264.37个墩的用量为表中用量的12倍。3.表中2,3,4号杆件的长度为轴线长,只作参考。4 .焊缝厚度不小于8MM,其中9号节点板及1号杆与墩帽预埋件的焊缝为IOMM。5 .2号杆件每隔50CM设一块加强板，材料与节点板相同。注，第一次浇注由底板至梁高4.8mo第二次浇注0碎以及施工荷载由第一次浇
5、注的碎构造承受，经计算可以满足规定。为保证万无一失，防止悬臂端碎开裂，在第一浇注B箱梁两腹板碎顶面如下30cm各设一束9,15.24钢较线作为临时束，在第一次浇注的碎到达设计强度的80%后来，张拉临时束。0”块施工完毕后，预应力张拉前再拆除该临时束。2.1 0块支架2.1.10*块支架设计支架设计时取悬臂端的碎荷载以及模板和各项施工荷载作为计算荷载，取最不利荷作用处B支架（腹板下面对应日勺三角支架）作计算对象。经计算确定三角支架各杆件的选材。同步对埋件以及各连接点焊缝也进行了最不利受力计算。经计算0”块腹板下面对应的三角支架的上弦杆136a在与埋件焊接后，仍需对136a的J腹板进行加强处理。2
6、.1.20*块支架制作及安装0”块施工埋件在预埋过程中受墩帽内临时锚固精轧螺纹钢筋的影响,部分埋件作过调整，埋件的实际位置与设计位置有些偏差，在0块支架制作前就凿出所有施工埋件,找出各埋件的中心点,测出各墩施工埋件中心点的相对距离尺寸，并绘制成图，以便三角支架的加工制作。三角支架制作时搭设加工平台，各片支架按实测的尺寸，放出大样，严格按大样图下料制作，各连接点严格按设计规定焊接。支架在焊接过程中应采用对应0措施，防止变形。三角支架在现场安装时，焊接条件差,三角支架与埋件的焊缝规定高,因此焊缝质量是该部分的控制重点。2.1.30*块支架预压在三角支架安装焊接完毕并形成一种整体后，用钻孔桩施工割下
7、的护筒改制成0“水桶”进行预压。护筒只需一端封底，在封底以上1015Cm处设一闸阀，压载完毕后以便放水卸载，护筒直接用钢丝绳吊挂在三角支架B接点上。由于现场条件限制，实际预压荷载的施加相对理论作了某些调整，按调整后的荷载预压，各重要杆件的受力以及三角支架在两埋件处I内拉剪和压剪均超过实际计算值的Ll倍。预压中测量组进行了全过程的观测，支架悬臂端最大弹性变形约为2mm,这与后来00块第一次碎浇注观测成果相符合。2.20*块模板0块外侧模由专业厂家设计加工，模板采用型宽3.8m,单侧4大块，每块提成上、下两节，外侧模面板为=6nm钢板。小横肋L706角钢和小纵肋70X6mm扁铁形成30CmX30C
8、In网格，竖肋采用212.6,间距5cm,排距80Cmo0块外模制作时已考虑通用至挂篮悬浇施工。0”块内模由原墩身施工的钢模改制，在配制中尽量使用大块模板，以减少了改制的工作量，内模改制完毕后在加工场地进行了试拼并编号。内外模板用22对拉螺杆对拉，对拉螺杆间距控制在100120cm之间。对拉螺杆外套中26PVC管，拉杆周转使用。为以便0块底板上临时锚固精扎螺纹钢筋穿入及支座的上座板开孔，该两部分采用木模板，其他部分仍采用大块钢模板。0*块模板制作和改制中单块重量控制在51以内，以满足塔吊垂直运送。3.挂篮悬浇施工3.1挂篮构造形式及特点。挂篮悬浇施工时箱梁最大节段重量为129.5t0根据设计对
9、挂篮重量的规定和实际施工的需要，三八洲桥上构共投入2对三角挂篮和6对菱形挂篮进行箱梁的悬浇施工。这两种挂篮的重要特点为：构造受力明确，施工简便可靠。三角挂篮重要由：主桁架、前上横梁、后上横梁、主桁平联、底模平台、提高机构、行走机构、液压顶推装置、后锚固以及后配重部分。详见三八洲桥QGL130型三角挂篮总构造图。三角挂篮包括模板重约75t,配重碎重25t,合计约100to菱形挂篮重要由：主桁架、前上横梁、后平联、底模平台、提高机构、行走机构、液压顶推装置以及后锚固部分，详见三八洲桥QGL130型菱形挂篮总构造图。菱形挂篮包括模板重约73t。三角挂篮和菱形挂篮详细构造形式和特点见下表：序号项目名称
10、三角挂篮各部件的构造型式及特点菱形挂篮各部件的构造型式及特点1主桁架1、角挂篮主桁架为两三角形构造，杆件之间由销轴连结。下弦杆为高70cm,宽38Cm的）箱型截面梁，两斜拉杆为宽40cm,厚4cm的钢板，立杆为2132a。2、三角主桁架是该种挂篮的重要受力部件，其特点为：杆件截面选材大、受力好，能拆装，以便运送。1、菱形挂篮主桁架为一菱形构造，杆件之间直接焊接成整体。各杆件均由2125a加连结板焊接成一方形截面梁。2、菱形桁架是该种挂篮的重要受力部件，其特点为：桁架焊成一整体，非弹性变形小，安装以便。2前上横梁1、前上横梁是用钢板焊成高50cm,宽38cm的箱型截面梁，横梁两腹板之间的距离为7
11、.2cm2、前横梁H勺作用是将前下横梁传递来的荷载传递给主桁架。1、前横梁直接用2140b焊接而成，在有吊带H勺位置设有专门的锚固点。2、前横梁作用同三角挂篮。3后上横梁1、后上横梁的J构造型式同前上横梁。2、后上横梁重要是在挂篮行走时，通过设在箱梁两外侧H勺吊点吊住底平台。菱形挂篮没有设置后上横梁。4后平联三角挂篮两主桁架之间的设置了某些平联，其重要作用是将主桁架连成一种整体，使其在行走和浇筑碎时，整体稳定性和受力状况都更好。1、后平联是由116a焊成的矩形桁架和两外挑的三角桁架构成。2、矩形桁架将两主桁连成整体，其作用同三角桁架之间日勺平联。外挑的三角桁架端点各设有一吊耳、挂篮行走时通过钢
12、丝绳吊住底平台。5底模平台1、底模平台由两下横梁、底纵梁和底模构成。两下横梁的I构造形式同三角挂篮Fl勺上横梁。底纵梁由228a构成，底纵梁两端设有转耳，保证底平台倾斜时，两下横梁仍能水平受力，底模由L70X5和6=6mm钢板焊成面板，铺在底纵梁上。2、整个底平台上的荷载部分由前后下横1、底模平台由前、后下横梁，底纵梁和底模构成。两下横梁的构造形式同菱形挂篮的前上横梁。底纵梁由140b和132b两种型钢构成，底模由8和6=6mm钢板焊成整体，设置在底纵梁上。2、底模平台的传力状况同三角挂篮梁传递前上横梁和碎。6提高机构1、三角挂篮前吊点设有6根精轧螺纹吊带，均由前下横梁吊至前上横梁。后吊点设有
13、8根精轧螺纹筋，两外侧两根直接由后下横梁吊至后上横梁。其他6根分别锚固在箱梁底板和顶板上。所有精轧螺纹筋均采用YGM-32锚具。2、在施工中单根精轧螺筋用两个20t螺旋顶和一根扁担梁来实现整个底模平台口勺提高和下放以及碎浇筑过程底模标高口勺微调。3、由于挂篮行走时，所有后锚固定均必须拆除，故在箱梁外侧各增长一根吊索，吊索上配IOt葫芦。吊索吊住底平台两后吊点实现挂篮行走。1、菱形挂篮前吊点同三角挂篮，后吊点设有7根精轧螺纹筋，都直接锚固在箱梁顶、底板上，在箱梁外侧后平联端点处各设一根吊索，吊索的作用同三角挂篮。2、菱形挂篮底模平台口勺提高和下放以及碎浇筑中底模标高口勺微调同三角挂篮。7行走机构
14、1、三角挂篮横桥向铺设轨枕，然后顺桥铺设滑槽，主桁前后支点落在滑槽内行走。2、三角挂篮后部设有25lH勺配重碎，行走时靠此重量压住挂篮。1、菱形挂篮直接在顺桥向铺设工字形轨道，工字形轨道用压梁锚固在箱梁顶面上。2、菱形挂篮前支点卡在工字形轨道上，尾部通过行走小车倒挂在工字形轨道的翼板下。8液压顶推装置挂篮的行走用YC20-1000型千斤顶顶推。三角挂篮在滑槽内安装插销和底座，支撑住千斤顶，实现挂篮日勺顶推。挂篮的行走用YC20-1000型千斤顶顶推。菱形挂篮在工字形轨道上安装一种手动夹紧装置，支撑住千斤顶，实现挂篮的顶推。9后锚固1、浇筑碎时，后锚固系统是挂篮抗倾覆的关键部位。2、三角挂篮单福
15、主桁采3根精轧螺纹作后锚固，I根直接锚固在主桁上，另2根锚固在分派梁上，再传递给主桁后锚点。1、菱形挂篮R勺后锚系统作用与三角挂篮是相似的。2、菱形挂篮单桶主桁采用3根精轧螺纹筋作后锚固，3根精轧螺纹均锚固在分派梁上，再通过两根主锚杆传递给主桁后锚点。1/2AA1/2BB注；图中尺寸以毫米计。3.2挂篮B安装0#块施工完毕后，在0#块顶部对称进行挂篮0安装，挂篮安装使用650KN.m塔吊进行，安装环节为:安装主桁下弦耳，并及时锚固陆上（或驳上）顶拼底模平台安装前耳上横梁安装主桁斜拉R带、立柱以及平联卷扬机吊底模平台就位安装底模平台吊带、吊索安装后锚配重砂安装挂篮外侧模、底模挂篮调平，精确测量定
16、位挂篮内模行走系统及内顶模安装定位b、菱形挂篮挂篮制作斗质量检查安装工字形轨道，行走小车液压顶推装置安装主桁前滑船II陆上（或驳上）预拼底模平台安装主桁构件并福画I安装后平联、后联杆以及前上横糜II卷扬机吊底模平台就位安装底模平%吊带、吊索安装挂呼卜侧模挂篮调平、壁测量定位挂篮内模行走系统及内顶模安装题3.3挂篮模板形式挂篮外侧模使用0#块施工时型宽3.8m的大模板，在悬浇施工中除局部对抗拉杆位置有较小变动外，其他均不作变动。内模部分要适应悬浇过程中箱梁腹板宽度和高度H变化，做成基本部分和收分部分。基本部分合用于悬浇过程中的所有梁段，收分部分根据每节梁段尺寸变化进行组合。有齿块部分日勺内模需另
17、行按尺寸配置。内模面板为6=5mm钢板，小横肋为L70X5角钢，间距30cm,竖肋采用212.6与外模竖肋对应设置。内外模通过22对拉拉杆固定，对拉拉杆外套。26PVC硬塑料管，拉杆周转使用。碎浇筑完毕后对拉拉杆孔用高强水泥砂浆填塞。挂篮内顶模转角处设转较，用丝杆调整，脱模时，收紧丝杆，使模板向箱梁中间合拢。挂篮内模行走系统的滑梁前吊点吊在前上横梁上，后吊点通过一种滑动装置锚固在箱梁碎上。行走时挂篮内顶模及内模基本部分同挂篮一起行走。3.4挂篮预压正式悬浇前，为保证挂篮0使用安全，须对挂篮进行荷载试验。进行荷载试验0另一种重要作用，是消除挂篮加荷后的非弹性变形，并测定挂篮B弹性变形值，立模时给
18、出对应预留。在挂篮底平台安装完毕后，用钢丝绳吊挂“水桶”对挂篮进行预压。由于现场采用吊水桶的预压措施，无法做到与浇注碎等同荷载分布的效果。故本次挂篮预压只检查主桁架的受力和变形量以及后锚系统的安全性。现场目前使用0两种挂蓝后下横梁上面B荷载都直接传递给箱梁，对挂篮主桁架日勺挠度变形以及挂篮B倾覆基本上没有影响。因此挂篮的预压按作用在前下横梁上面日勺荷载的1.1倍进行。预压荷载的选用a.作用在前横梁上最大的碎荷载(第1个3m节段)三角挂篮:54t,菱形挂篮:63.5t.b.施工荷载取IOtoc.挂篮底篮、外侧模以及内模部分取303作用在前下横梁上面B荷载：三角挂篮：54+(10+30)2=74t
19、按74XL1=81.4t预压。菱形挂篮：63.5+(10+30)/2=83.5t按83.5XLl=92t预压。预压草图及荷载分布详见挂篮预压示意图。预压环节三角挂篮菱形挂篮1在北侧加足“护筒,各加13.7t,在北侧加足护筒,各加13t02在南侧加足护筒，迨各加13.7to在南侧加足护筒，口口各加13to3观测主桁变形量。观测主桁变形量。4在南侧*各加20.3to在南侧*各加23to5在北侧口=各加20.3t1,在北侧=各加23t,6观测主桁变形量。观测主桁变形量。3WE挂篮预压示意图三角拄篮 1#.31R34T,2#13.4T.菱形挂陈 i, 3a36T,220T,注意事项a.预压前在挂篮主桁
20、前上、下横梁吊挂点处测出标高控制点。b.预压前检查主桁的连接以及后锚，尚有整个吊带系统的连接与否按规定操作。c.预压前O二块临时锚固的精轧螺纹锚具（单侧IIl个）必须拧紧。d.荷载的施加次序按预压环节进行，严禁不平衡超过预压荷载的二分之一，加载后30分钟方可卸荷。e.卸荷时两侧不平衡荷载不超过其预压荷载B二分之一，卸载后再次观测标高控制点，得出挂篮弹性变形值。3.4.5预压成果预压成果如下：三角挂篮与菱形挂篮B弹性变形值为ICm左右，三角挂篮非弹性变形值为2cm左右，而菱形挂篮非弹性变形值为Icm左右。三角挂篮与菱形挂篮的预压成果部位荷载变形值（mm）北1北2南1南2形篮菱挂下横梁加载460K
21、N9111012加载920KN24252423卸载后12141311上横梁加载460KN109910加载920KN19171816卸载后119108三角挂篮下横梁加载407KN14181920加载814KN28302831卸载后17161718上横梁加载407KN14151715加载814KN28293123卸载后191923203.5挂篮行走就位的措施和环节三八洲桥每个“T”构共21对悬浇节段，已浇梁段预应力施工完毕后，挂篮由己浇梁段前移就位B措施和环节如下：序号三角挂篮菱形挂篮1用两个20t千斤顶放松前后吊带，后吊带放松后折除，底模平台的后部由钢丝吊在后平联上。同三角挂篮。底模平台的后部由
22、钢丝绳吊在后上横梁上。2脱模同三角挂篮3安装轨道及滑槽至已浇梁段端部用两个20t千斤顶顶起前滑船，用葫芦拉工字形轨道至已浇梁段端部4直接拆除主桁后锚固操作60t千斤顶放松主锚杆上的J锚固螺帽，让行走小车与主桁连接在一起。调整60t千斤顶让行走小车的车轮紧贴运行轨道后，才能将60t千斤顶卸载，拆除分派梁下部的精轧螺纹锚用钢筋。5安装后滑座、操作YC20-1000千斤顶。分次将挂篮顶推到待浇梁段，挂篮、内模基本部分及外模板一起向前移动。安装夹紧装置，操作YC20-1000千斤顶，分次将挂篮顶推到待浇梁段，挂篮、内模基本部分及外模板起向前移动。6挂篮前移时，严格控制挂篮中线与桥轴线的偏差，保证挂篮到
23、位后按设计位置挂篮前移规定同三角挂篮。挂篮到位后，安装挂篮后锚固。然后操作601千斤顶让行走小车与主精确支立模板，挂篮到位后上紧主桁后锚固桁之间脱离，再次操作60t千斤顶调平平桁架后，上紧主锚杆上的锚固螺帽。7安装挂篮后吊带，用2个20t千斤顶提高底模平台至设计标高，后吊带须用千斤顶张拉IooKN150KN,让底模板与箱梁已浇段碎压紧，防止底模平台滑动。同三角篮8支立待浇段模板同三角挂篮3.6挂篮操作注意事项及规定菱形挂篮a.性强度达80%后，方可张拉预应力筋；纵、横向预应力张拉完毕前，不可脱离底模。b.行走轨道时，后锚筋不容许松动、拆除。c.挂篮行走对称、缓慢进行，专人统一指挥，并做好行走记
24、录，且应持续行走到位。d.保证每一根行走轨道上不少于三根反压梁，且至少两根处在锚固状态。e.反压梁配置按行走小车的位置，一直保持前一后二；与小车近来梁0距离，保证前距150cm,后距100cm。f.所有用于后锚及反压梁B精轧螺纹钢筋必须预先逐根使用千斤顶顶拉检查，确保单根精轧螺纹钢筋锚固力不不不小于40吨。g操作中专人观测模板行走状况及各吊带、吊索铅垂度，如有异常，找出问题及时处理，然后才能继续。h.所有精轧螺纹吊带在提高或下放后，要检查连接器处的连接状况，保证精轧螺纹钢筋升入连接器的深度不少于7cmoi.保证制动、止动装置H牢固。j.严禁非操作人员、闲杂人员进入行走操作区域。悬臂端严禁站人及
25、堆放材料、非使用设备机具。k.保证操作平台的安全保护措施到位；严格按操作环节、规程施工。1.大风、大雾、雷雨及冰雪天气，严禁模板安拆及挂篮行走操作。三角挂篮三角挂篮使用佐作挂篮行走H平衡配重，没有行走小车以及反压梁，在底篮脱离后，其后锚可直接拆除。此外，三角挂篮的轨道及滑槽是交错周转使用，该项工作在校初凝后即可完毕，其他部分同菱形挂篮。3.7钢筋工程钢筋首先在后场加工成设计尺寸形状，水运至施工现场，塔吊按绑扎日勺先后次序分类吊到各部位，钢筋绑扎尺寸严格按设计图纸控制。钢筋保护层做成C50带扎丝砂浆垫块，施工时绑扎牢固，防止振落。3.8预应力工程3.8.1预应力管道B埋设：a.纵向预应力管道的埋
26、设纵向预应力束为1215.24,915.24钢绞线，分别埋设内径为85mm,80mm的波纹管成孔。波纹管埋设必须精确，误差不不小于5mm。为保证波纹管正位，沿箱梁纵向每0.8m间距设定位网片一道。定位网片用巾10圆钢制作，成“井”字形，波纹管从方格中间通过。定位网片与一般钢筋牢固焊接，以防止管道的J上浮或下沉。波纹管对接完毕后，在管内穿插外径不不小于波纹管内径5mmB聚乙炳衬管，该种衬管具有能随曲线管道弯曲，受力好（能承受0.9MPa1.0MPa日勺压力）等特点，能有效防止波纹管变形以及碎浇注时波纹管漏浆等现象，可保证管道的畅通。b.横向和竖向预应力管道横向预应力钢束采用215.24钢纹线，埋
27、设内径40*19mm日勺扁波纹管成孔,横向预应力管道通过设置架立筋和“井”字网片固定。竖向预应力守32精轧螺纹钢筋，采用巾43波纹管成孔，竖向预应力筋沿孔道竖向设置定位网片。c.压浆和排气孔B设置纵向预应力压浆从压浆咀进浆，预应力管道时最高点应留置排气孔，较长的钢束排气孔应设置多种。横向预应力管道从两箱梁外侧较低处锚垫板压浆咀进浆，另一端设置排气孔。竖向预应力管道靠近底部设置压浆咀，靠近顶部锚板处设置排气孔。排气孔均根据管道尺寸用铁皮加工成特制三通管。张拉设备选用纵向预应力张拉选用YCL-280千斤顶8台。竖向预应力张拉选用YC-60千斤顶4台。横向预应力张拉选用YCQ-25千斤顶4台。所有千
28、斤顶使用前应与配套校准，得出摩阻系数及千斤顶和油表的关系曲线。千斤顶及配套油表应配专人保管，并及时作好使用及维修校准记录。预应力钢绞线的制束及穿束在后方设置钢绞线的下料场地。钢绞线及精轧螺纹的下料，必须用砂轮切割。纵向预应力束可在后方先单根绕成盘，钢绞线运至现场在箱梁顶编束。编束时钢绞线顺直，不得交叉扭转。横向预应力钢绞线可采用先穿束的施工措施，纵向预应力钢绞线穿束前，应用压缩空气吹出孔内积水，每个孔道必须用通孔器进行检查，保证通顺无阻。锚头垫板需保证与孔道的中心线垂直。50In以内日勺钢绞线直接采用人工逐根穿入孔道，不小于50m钢束用卷扬机整束牵引穿入。穿束结束，清除锚具与垫板结合处之间杂物
29、，保证两者结合良好。3.8.4预应力B张拉三向预应力张拉次序为：纵向预应力-横向预应力-竖向预应力。三向预应力均采用超张拉，张拉时实行双控，以张拉吨位为主，伸长量作为校核，实测伸长量与理论伸长量的误差控制在6*范围内，碎张拉强度为设计强度的80%。a.纵向预应力纵向预应力采用两端左右对称张拉，保证佐构件受力均匀。张拉次序从单幅箱梁中间向两侧依次腹板二束，顶板二束，依次循环。底板纵向预应力张拉时，按先长束后短束B原则进行。12615.24钢束日勺张拉力为23439e15.24钢束B张拉力为177tob.横向预应力横向预应力由0块中心沿“T”构延伸方向依次对称张拉，张拉采用YCQ-25千斤顶从一端
30、逐根张拉的方式进行。单根张拉力为19.5toc.竖向预应力竖向预应力沿墩中心线两侧对称逐根张拉。由于竖向预应力长度较短，为消除垫板与碎之间的非弹性变形，每根竖向预应力筋张拉前应进行一次预张拉，张拉至48t并锚固。消除非弹性变性后，再正式张拉，张拉力为48t03.9位施工3.9.1佐配合比设计箱梁砂设计标号C50,为满足悬浇日勺技术、质量、工期规定，碎配合比技术参数为：a.设计强度C50,出仓坍落度为18Cln20Cnb一小时后来不小于16cm。b.碎的初凝时间不低于10h,以保证初凝前完毕碎浇筑。碎初期强度在气温合适时3天达80%,较低或冬季时45天达80%。c.水泥选用525#一般硅酸盐水泥
31、，粗骨料选用525mm范围的碎石，细骨料选用中粗砂，外加剂的掺入量根据试验确定。为此，试验室做了大量试配试验以及对比试验，如不一样外加剂对同种厂家水泥以及不一样厂家水泥对同种外加剂等。最终从几十个配合比中选定用于施工B配合比为:水泥44Okg/m矿粉50kg/m3,砂646.8kg/m石子1127kg/m3,水151.9kgm复合型外加剂UNFT6.86kg/m:该配合比在标养状况下,5天强度达55MPa左右，14天强度达6265MPa。3 .9.2碎施工碎由水上搅拌船生产，碎输送管从搅拌船接出，沿两分离墩之间的脚手直接接至0“块顶，用两端带闸阀三通管接至对称的两个悬浇节段。枯水期三八滩上各“
32、T”构施工时，在滩上设置接力泵，碎由搅拌船一接力泵一悬浇部位。碎由悬臂的前端开始浇筑，浇筑次序为：底板一腹板一顶板一翼板。碎须分层浇筑，分层为30Cm左右，两悬臂端碎的不平衡方量控制在8c?以内。为保证腹板内碎B质量，施工中根据现场实际状况，在内模上开孔下料和振捣。在碎浇筑过程中应做好预应力管道以及压浆嘴的保护工作。碎浇筑完毕后，应加强碎的养护，并且根据不一样季节采用不一样的养护措施，夏季采用覆盖麻袋，然后洒水养护，冬季除加抗冻性外加剂以及给搅拌用水加热以保证硅B入模温度外，还合适延长拆模时间，作好碎0保温工作。在现场碎浇筑快结束时，直接在现场制作试块，让其与现场碎同体养生。同体养生日勺试块强
33、度达设计强度80%以上，才可进行预应力张拉。3.10悬浇线形控制预应力箱梁除悬浇过程中不停增长0箱梁自重荷载外，碎徐变，预应力作用以及日照引起的温差等诸多原因影响，线形控制难度很大，悬浇施工中应会同设计、监理以及监控单位做好各节段动态控制。a.精确按监控单位给出的立模高程立模，碎浇筑过程中及时调整模板，消除挂篮发生的弹性变形。b.测量应注意日照、水气影响，定期观测。c.认真做好已浇段B高程观测，及时报送监理并反馈给设计单位和监控单位。CI.对0”块和边跨支架现浇段进行预压，消除非弹性变形，并精确测算弹性变形值，立模时进行预留。e.均衡施工。各“广构按合拢的次序规定依次悬浇完毕。4 .小结通过本
34、段时间的J0”块施工和挂篮的悬浇施工，有如下几点体会：a.0*块采用三角支架施工相对原落地支架施工B支撑材料减少了诸多，减少了成本，并且采用三角支架施工不受洪水影响。三角支架安装完毕后，只要按规定进行预压，其构造受力也是安全的。故本工程0块采用三角支架施工是实际可行的。b.由于本工程上部构造和下部构造采用分开招标，在下部构造施工时没有充足考虑上部构造的详细实行，某些对应H预埋没有作全面分析，以至给上部构造施工带来了不利影响。如墩身内预埋用于0块施工0埋件直接按等距离分布。在后来方案设计计算时，腹板下面对应日勺三角支架所承受日勺荷载不小于其他两根支架所承受的荷载之和，而导致不合理现象。故后来若碰到这种分开招标的状况，在下构施工时，还是应顾全大局，投入技术力量全面地考虑整个工程的施Ioc.本工程挂篮投入量较大，挂篮制作厂家只是简朴满足单只挂篮能安装，许多构件的孔眼采用“配钻”的措施来完毕。因此一对挂篮的同种构造件不具有互换性，这将给挂篮后来的周转使用带来不便。d.挂篮在使用过程中证明刚度大，整个稳定性好，行走以便。但局部仍有些不足，如内模滑梁与滑动装置之间应当是滚动摩擦，由于设计和加工都存在某些问题，成果只好增长一种2t葫芦协助内模滑动，原设想的滚动只能改为滑动。此外内模虽然在专业厂家加工，但单件块重量仍偏大，此处若采用用组合钢模拼装，操作会更以便，整体重量也能减少。
