污水处理厂课程设计说明书(附计算书).docx

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1、目录1工程概述1.1 设计任务与设计依据1.2 城市概况及自然条件1.3 主要设计资料2污水处理厂设计2.1 污水量与水质确定2.2 污水处理程度确实定2.3 污水与污泥处理工艺选择2.4 处理构筑物的设计按流程顺序说明各处理构筑物设计参数的选择，介绍各处理构筑物的数量、尺寸、构造、材料及其特点，说明主要设备的型号、规格、技术性能与数量等。2.5 污水处理厂平面与高程布置2.6 泵站工艺设计3结论与建议4参考文献附录（设计计算书）第一局部设计说明书第一章工程概述1.1 设计任务、设计依据及原那么设计任务某城镇污水处理厂处理工艺设计。1.1.2设计依据排水工程（下）（第四版），中国建筑工业出版社

2、，2000年排水工程（上）（第四版），中国建筑工业出版社，2（X）0年给水排水设计手册（第二版），中国建筑工业出版社，2004年2月（第一、五、H一册）室外排水设计标准（GB500142006）1. 1.3编制原那么本工程的编制原那么是：a.执行国家关于环境保护的政策，符合国家的有关法规、标准及标准。b.根据招标文件和设计进出水水质要求，选定污水处理工艺，力求技术先进成熟、处理效果好、运行稳妥可靠、高效节能、经济合理，确保污水处理效果，减少工程投资及日常运行费用。c.在污水厂征地范围内，厂区总平面布置力求在便于施工、便于安装和便于维修的前提下，使各处理构筑物尽量集中，节约用地，扩大绿化面积，并

3、留有开展余地。使厂区环境和周围环境协调一致。d.污水处理厂的竖向布置力求工艺流程顺畅、合理，污水、污泥处理设施经一次提升后到达工艺流程要求，处理后污水自流排入排放水体。已单项工艺构、建筑物设计力求可靠、运行方便、实用、节能、省地、经济合理，尽量减少工程投资，降低运行本钱。f.妥善处理、处置污水处理过程中产生的栅渣、污泥，防止产生二次污染。g.为确保工程的可靠性及有效性，提高自动化水平，降低运行费用，减少日常维护检修工作量，改善工人操作条件，本工程设备选型考虑采用国内先进、可靠、高效、运行维护管理简便的污水处理专用设备，同时，积极稳妥地引进国外先进设备。h.采用现代化技术手段，实现自动化控制和管

4、理，做到技术可靠、经济合理。1 .为保证污水处理系统正常运转，供电系统需有较高的可靠性，采用双回路电源，且污水厂运行设备有足够的备用率。j.厂区建筑风格力求统一，简洁明快、美观大方，并与厂区周围景观相协调。k.积极创造一个良好的生产和生活环境，把滨湖新城污水处理厂设计成为现代化的园林式工厂。2 .2城市概况及自然条件1.该城镇范围内将建设独立、完善的污水管网收集系统，居民生活污水、单位生活污水、工矿企业的污、废水通过污水管网收集输送至污水处理厂进行集中处理。该系统效劳范围内近期（2015年）规划总人口为：8+班号（1或2班）*1.5+（本人学号最后两位/50）万人，远期（2020年）规划总人口

5、为16.8万人。2.工业废水全部经过局部处理后，在水质到达污水排入城镇下水道水质标准（CJ343-2010）后排入城市污水管网与城市生活污水合并，由污水处理厂统一处理。近期规划城镇一类工业用地面积为0.5k远期规划面积为O.8km203.污水厂位于城东60Om处，河流的北岸，地形平坦，地面标高为903.62m。4.城市污水处理厂的污水进水总管管径为DN1200,坡度为0.002,充满度hD=0.60,v=1.2mSo污水干管终点管内底标高为900.52m。5 .污水经处理后直接排入位于城市南边自西向东流过的河流。此河流属地表水环境质量标准（GB3838-2002）中In类水域，且河流保证率95

6、%时的流量为3m3s河流20年一遇洪水位900.12m。6 .气象资料：全年平均气温8.6C,极端最高气温40,最低气温29.3Co多年平均最大降雨量522.5mm,夏季主导风向：东南风。7 .水文、工程地质资料：污水厂厂址区地质条件良好，地下水位标高897.40m,最大冻土深度1.0m,地震裂度7度。8 .污水处理要求根据受纳水体的使用功能确定。初沉污泥和二沉池剩余污泥经浓缩脱水后外运填埋处置。第二章污水处理厂设计2.1污水量与水质确定设计人口：该系统效劳范围内近期（2015年）规划总人口为：8+班号（1或2班）*1.5+（本人学号最后两位/50）万人，远期（2020年）规划总人口为16.8

7、万人。近期人口：8+1.5+72/50=10.94万（人）2.1.2生活污水：给水排水设计手册（第二版），中国建筑工业出版社，2004年2月（第五册）中对污水量的规定如下：该城市属于二区、中小城市。规定的综合生活用水定额为ll（180Ld,本工程中取180Ld0由于本地区的建筑内部给排水设施完善，因此取用水量的90%。BOl的范围在2035g（人-d）,此处取B0Ds=30g/（人-d）；SS的范围在3550g（人d）,此处取SS取40g（人d）；污水水量取给水水量的90%。故近期生活废水总量：远期生活废水总量:2727K/性=Wr=%7=1436(或者在室外排水设计标准(GB50014-20

8、06)生Qoil311.Ioh中查表，值相同)由水质工程学(二)典型生活污水水质参数查得：C0Dcr=400mgLNH3-N=30mgL2.1.3 ：工业废水：该城市工业企业生产废水全部经过厂内废水处理站进行处理后，已经到达城市污水排入下水道排放标准；工业废水中，近期规划城镇一类工业用地面积为0.5km2,远期规划面积为O.8kn单位工业用地用水量指标(万(kr112d)4工业用地类型用水量指标工业用地类型用水量指标一类工业用地1.20-2.00三类工业用地3.00-5.00二类工业用地2.00-3.50近期排放量：远期排放量：时变化系数，取1.5C0Dc-=500mgL,SS=400mgL,

9、BOD5=350mgLNH3-N=45mgLTP=8mgLTN=70mgL近期规模L7505+0.64=2.3905万m3d,取2.4万m3/d。最高日最高时处理水量为L7505XL5+0.641.5=3.58万m3d,取3.6万m3d,即416.7Ls远期规模：2.688+1.024=3.712万m3d,取3.8万m3/d。最高日最高时处理水量为L436X2.688+1.024X1.5=5.3959万m3d,取5.4万m3d,即625Ls2.1.4 ：进入污水处理厂的污水性质根据生活污水和工业废水所占比重进行核算混合液的水质参数：CCn1.75400+0.36500.CODg=-=425mg

10、L,水质参数如下：CoDCr=425mgL,SS=z290mgL,BC)D5=230mgLNH3-N=34mgLTP=6.7mgLTN=20mgLo2.2污水处理程度确实定2.2.1：纳污河流：污水经处理后直接排入位于城市南边自西向东流过的河流。此河流属地表水环境质量标准(GB3838-2002)中In类水域，且河流保证率95%时的流量为3m%。河流20年一遇洪水位900.12mo2.2.2：气象资料：气象资料：全年平均气温&6,极端最高气温40,最低气29.3。多年平均最大降雨量522.5mm,夏季主导风向：东南风。2.2.3：出水水质：按照污水综合排放标准，城镇二级污水处理厂排入到三类水体

11、的处理水出水水质应满足一级B排放标准，所以处理水中各物质的浓度为CODW60mgL,B0D520mgL,SS20mgL,NH3-N8(15)mgL,TN20mgL(括号夕卜数值为水温12时的控制指标，括号内数值为水温12C时的控制指标)TP=lmgLo2.2.4：污泥污水处理方式：污水：根据受纳水体的使用功能确定，排入三类水体；污泥：浓缩脱水后外运填埋处置。2.2.5：分期建设：考虑近期和远期城市开展的情况。人口数：近期：10.94万人，远期：16.8万人。工业用地面积：近期规划为0.5km2,远期规划为0.8km2o2.2.6：进水水质根据原始资料，污水处理厂进水水质见表二。表二、污水设计进

12、水水质、出水水质标准水质指标设计进水水质(mgL)出水水质标准(mgL)BOD523020CODc,42560SS29020NH3-N348(15)TP6.71TN5520括号外数值为水温12C时的控制指标，括号内数值为水温W12C时的控制指标。2.2.7、设计出水水质出水水质要求符合：城镇污水处理厂污染物排放标准GB18918-2002地表水环境质量标准GB3838-2002根据设计资料说明，本设计出水排入水体为m类水体，要求执行一级B标准，出水水质标准如表二所示。根据出水水质要求,污水处理厂既要求有效地去除BOD5,又要求对污水的氮、磷进行适当处理，防止河流的富营养化。2.2.8、处理程度

13、计算表三、各水质参数的去除率序号水质指标去除率1BOD5230_20;7=-100%=91.3%2302CODcr425-60=100%=85.9%4253SS2734-20=X100%=92.68%273.44NH3-N34-8?7=100%=76.5%345TP67-177=i-l100%=95%6.76TN55-2()XIoO%=636%552.3污水与污泥处理工艺选择、工艺流程方案的提出由上述计算，该设计在水质处理中要求到达表三的处理效果。即要求处理工艺既能有效地去除BOD5、CODcr.SS等，又能到达脱氮除磷的效果。为到达该处理要求，现提出两种可供选择的处理工艺：、厌氧池+氧化沟处

14、理工艺、CASS处理工艺4.2、方案比拟两个方案见图一和图二。两个方案的技术比拟见表四。图一厌氧池+氧化沟处理工艺流程图二CASS处理工艺流程表四工艺流程方案技术比拟表方案一（厌氧池+氧化沟工艺）方案二（CASS处理工艺）优点：(1)、氧化沟具有独特的水力流动特点，有 利于活性污泥的生物絮凝作用，而且可以将其 工作区分为富氧区、缺氧区，用以进行消化和 反消化作用，取得脱氮的效果。(2)、不使用初沉池，有机性悬浮物在氧化 沟内能到达好氧稳定的程度。(3)、氧化沟只有曝气器和池中的推进器维 持沟内的正常运行，电耗较小，运行费用低。(4)、脱氮效果还能进一步提高。因为脱氮 效果的好坏很大一局部决定于

15、内循环量，要提 高脱氮效果势必要增加内循环量。而氧化沟的 内循环量从理论上说可以是不受限制的，从而 氧化沟具有较大的脱氮能力。缺点：(D、污泥膨胀问题。当废水中的碳水化合 物较多，N、P量不平衡，pH值偏低，氧化沟中 的污泥负荷过高，溶解氧浓度缺乏，排泥不畅 等易引发丝状菌性污泥膨胀。(2)、泡沫问题(3)、污泥上浮问题(4)、流速不均及污泥沉积问题(5)、氧化沟占地面积很大优点：(1)、工艺流程简单、管理方便、造价低。 CASS工艺只有一个反响器，不需要二沉池，不 需要污泥汇流设备，一般情况下也不需要调节 池，因此要比活性污泥工艺节省基建投资30% 以上，而且布置紧凑，节省用地。(2)、处理

16、效果好。反响器内活性污泥处于 一种交替的吸附、吸收及生物降解和活化的变 化过程中，因此处理效果好。(3)、有较好的脱氮除磷效果。CASS工艺 可以很容易地交替实现好氧、缺氧、厌氧的环 境，并可以通过改变曝气量、反响时间等方面 来创造条件提高脱氮除磷效果。(4)、污泥沉降性能好。CASS工艺具有的 特殊运行环境抑制了污泥中丝状菌的生长，减 少了污泥膨胀的可能。同时由于CASS工艺的沉 淀阶段是在静止的状态下进行的，因此沉淀效 果更好。(5)、CASS工艺独特的运行工况决定了它 能很好的适应进水水量、水质的波动。 缺点：由于进水贯穿于整个运行周期，沉淀阶段 进水在主流区底部，造成水力紊动，影响泥水

17、 别离时间，进水量受到一定限制，水力停留时 间较长。总的说来，这两个方案都比拟好，不仅电耗较小，而且运行费用低，都能到达要求相应的处理效果，但方案一工艺有较大的脱氮能力，电耗较小，运行费用低。所以，本设计采用方案一作为污水厂处理工艺。第三章污水厂构筑物设计说明3.1 污水处理构筑物的设计1、中格栅为了确保污水处理厂进水泵房及后续处理工段的正常运行，需设置粗、细格栅。进水粗格栅的栅条间隙为20mm。通常污水处理厂细格栅间隙为8IOmm,由于本工程采用改进卡罗赛的污水处理工艺，为减少进入后续生物处理构筑物的浮渣，需强化细格栅作用，因此本工程细格栅间隙为IOmm。中格栅与提升泵站合建。中格栅主要用于

18、拦截较大的颗粒悬浮物，保护水泵。运行参数：栅前流速O.7ms过栅流速0.8ms栅条宽度0.Om栅条净间距0.02m栅前槽宽2.OOm格栅间隙数49水头损失格栅倾角Q0.IOm=60单位栅渣量3=0.05m栅渣10?污水平面尺寸LXB=2.3mXL46,共分两格，每格净宽0.73m。本设计选择回转式格栅除污机,有效宽度90OnnIl,整机功率1.5kW,安装角度60,选两台。选择螺旋压榨机，功率7.87kW.处理水经明渠进入提升泵站。2、提升泵站提升泵站用以提高污水的水位，保证污水能在整个污水处理流程过程中流过，从而到达污水的净化。本工程污水只经一次提升。泵站按远期规模设计，水泵机组按近期规模配

19、置。泵站选用集水池与机器间合建式泵站。泵站尺寸LXBXH=10m7mXlOm本设计中，查污水处理厂工艺设计手册354页可以选出适合该泵房的QW系列潜污泵。所选泵的型号及参数如下：型号：300QW900-8-37排出口径：35Omrn流量：900m3h扬程：8m转速：980r/min功率：37KW效率：84.5%重量：115Okg3、细格栅细格栅和沉砂池合建。细格栅的作用是进一步去除污水中的污染物，以免其对后续处理单元特别是氧化沟造成损害。运行参数：栅前流速0.7ms过栅流速0.9ms栅条宽度0.Olm栅条净间距0.Olm栅前局部长度0.88m格栅倾角60栅前槽宽1.26m格栅间隙数49两组）水

20、头损失0.26m每日栅渣量3.86m3d平面尺寸LXB=3.7ImXL94m,共分两格，每格净宽0.97m。本设计选择杭州杭氧环保设备生产的HG-700型回转式格栅除污机，有效宽度700mm,整机功率L5kW,安装角度60,选四台。选择江苏宜兴市博高环保设备的LYYOO型螺旋压榨机，转速55.2rpm,输送量4m7h,功率4kW。4、平流式沉砂池沉砂池的主要作用是去除污水中相对密度2.65、粒径0.2mm以上的砂粒，以使后面的管道、阀门等设施免受磨损和阻塞。运行参数：沉砂池长度12m池总宽3m有效水深0.7m贮泥区容积0.691（每个沉砂斗）沉砂斗底宽O.7m斗壁与水平面倾角为60斗高为0.6

21、m斗部上口宽1.4m设计2组，每组2格，每格2个沉砂斗。平面尺寸LXB=I2m3.2m,共分两格，每格净宽L5m。水力停留时间t=30s,清砂间隔时间T=2d选择南京武威康流体设备生产的型号为LSSF-355螺旋砂水别离器，功率为0.75kwo5、配水井配水井的作用是均衡的发挥各个处理构筑物运行的能力，保证各处理构筑物经济有效的运行。进水从配水井底部中心进入，经过等宽度三角堰流入2个水斗，再由管道流入两座厌氧池和氧化沟。配水井的设计流量Q=625L/so进水管管径=100Omm,出水管管径=600mmo配水井直径D=2000mm。6、厌氧池和氧化沟本设计采用的是卡罗塞(Carrousel)氧化

22、沟。二级处理的主体构筑物，是活性污泥的反响器，其独特的结构使其具有脱氮除磷功能，经过氧化沟后，水质得到很大的改善。运行参数：共建造两组厌氧池和两组氧化沟，一组一条。厌氧池直径D=23m,高H=4.3氧化沟尺寸LXB=II7X24X4.6m高H=4.6m给水系统：通过池底放置的给水管，在池底布置成六边行，再加上中心共七个供水口，利用到职喇叭口，可以均化水流。出水系统：采用双边溢流堰，在好氧段出水。曝气系统：查手册，选用DY325型倒伞型叶轮外表曝气机，直径=3.5m,电机功率N=55kW,单台每小时最大充氧能力为125kgO2h,选用四台。7、二沉池运行参数：沉淀池直径D=24m有效水深h=3.

23、Om池总高度H=5.4m选用ZBG-35型周边传动刮泥机，周边线速度为3.2mmin,功率为2.2kw8、消毒池设计参数：设计流量：Q,=54000m7d=625L/s水力停留时间：T=0.5h=30min设计投氯量为：P=4.Omg/L平均水深：h=2.2m隔板间隔：b=3.5m采用射流泵加氯，使得处理污水与消毒液充分接触混合，以处理水中的微生物，尽量防止造成二次污染。采用隔板式接触反响池。消毒池尺寸：18.002.23.20m运行参数：隔板4块3. 2m长5.5m3.2 污泥处理构筑物的设计1、污泥提升泵房(1)选用LXBTOOo螺旋泵3台(2用1备)，单台提升能力为66(Wh,提升高度为

24、2.Om3.0m,电动机转速n=48rmin,功率N=IlkW(2)剩余污泥泵选用50QW25-10-41.5型潜污泵螺旋泵4台(3用1备)，单台提升能力为25m7h,提升高度为10.0m,功率N=l.5kWo(3)泵房平面尺寸LB=65m2、贮泥池1、设计参数进泥量：以=38O.8/d；贮泥时间:T=IOh2、设计计算池容为V=QttT=3808X10=16024贮泥池尺寸为10x6x3加，有效容积为27Om3。4、污泥浓缩脱水间本设计采用污泥浓缩脱水一体机对污泥进行浓缩脱水。1、设备选型选用上海安碧环保设备生产的DYH-100O型转鼓污泥浓缩脱水一体机3台(2用1备)，处理量为90-23O

25、kg干污泥/小时，外形尺寸为L2730XB1600XH2630,虑带宽IoOOmm,总功率2.5kwo2、机房平面尺寸LB=126m第二局部设计计算书第二章污水处理构筑物设计计算2.1 .中格栅1 .设计参数：设计流量Q=54000m3d=625Ls栅前流速V=0.7ms,过栅流速v2=0.9ms栅条宽度s=0.01m,格栅间隙e=20mm栅前局部长度0.5m,格栅倾角=60单位栅渣量3=0.07m栅渣/IO%：污水2 .设计计算(1)确定格栅前水深，根据最优水力断面公式Ql=WL计算得：栅前槽宽Bl=区J2x06迈=134.,那么栅前水深?=0.67w(2)栅条间隙数=隔2=325sinJO

26、o=4&23(取n=49)0.020.670.9(3)栅槽有效宽度B=S(n-l)+en=0,Ol(49-1)+0.0249=l.46m(其中Q为进水渠展开角)(5)栅槽与出水渠道连接处的渐窄局部长度，=4=0.08m2(6)过栅水头损失(h1)因栅条边为矩形截面，取k:3,那么1=k瓜=k-sina=32.42X(户X:sin60=0.103m,2g0.0229.81其中=B(se)4/3ho：计算水头损失k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时B=2.42(7)栅后槽总高度（三）取栅前渠道超高h2=0.3m,那么栅前槽总高度HFh

27、+h2=0.67+0.3=0.97m栅后槽总高度H=h+h+h2=0.67+0.103+0.3=1.073(8)格栅总长度L=Li+L2+0.5+1.0+0.97/tan=0.16+0.08+0.5+1.0+0.97tan60osw口皿状启a0.62586400每日栅渣量3=Q平均U3尸0.071.4x1000=2.7m3d0.2m7d所以宜采用机械格栅清渣(10)计算草图如下:2.2 污水提升泵房1 .设计参数设计流量：Q=301Ls,泵房工程结构按远期流量设计2 .泵扬程的计算采用氧化沟工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。污水经提升后

28、入平流沉砂池，然后自流通过厌氧池、氧化沟、二沉池及接触池，最后由出水管道排入神仙沟。各构筑物的水面标高和池底埋深见第三章的而程计算。污水提升前水位368m(既泵站吸水池最底水位)，提升后水位3.59m(即细格栅前水面标高)。所以,提升净扬程z=359-(368)=7.17m水泵水头损失取2m从而需水泵扬程H=Z+h=9.17m3 .泵的选择近期设计最大流量为0.5m%,近期、远期各选用三台潜污泵，两用一备。总的为六台潜污泵，四用两备。每台泵的流量为900m3h,抽升一般的废水多采用PW型污水泵，对于有腐蚀性的废水，应选择合宜的耐腐蚀泵或耐酸泵。抽升泥渣多的废水和污泥时，可选择泥沙泵或污泵。本设

29、计中，查污水处理厂工艺设计手册354页可以选出适合该泵房的QW系列潜污泵。所选泵的型号及参数如下：型号：300QW900-837排出口径:350mm流量：900m3h扬程：8m转速：980r/min功率：37KW效率：84.5%重量：115Okg4 .集水井设计计算设计要求机组布置时，在机组之间以及机组和墙壁间应保持一定的距离。电动机容量小于50kw时，机组净距不小于0.8米；大于50kw时，净距应大于1.2米。机组于墙的距离不小于0.8米，机组至低压配电盘的距离不小于1.5米。考虑到检修的可能，应留有足够距离以抽出泵轴和电机转子，如无单独的检修间，那么泵房内应留有足够的场地。此外，泵站内的主

30、要通道应并不小于1.01.2米。集水池的容积应大于污水泵5分钟的出水量。该设计中，取两机组的中心距离为2.5米，最边上的机组与墙的距离为1.5米，那么泵房总长=1.5X2+3X2.5=10.5米取IOm设计计算根据上面选择的泵，单台泵的流量为为750m3h,即0.2083m3s,因此在远期三台泵同时工作时，五分钟内的出水量为0.2083X5X60=187.5m3,考虑到有效利用体积，WZOOnf,V400那么集水池的平面面积S=70m2H470集水池的宽B=B=105.泵房设计泵房设计一座，建造集水池的上方，泵房的平面尺寸为长10米，宽7米。计算草图如下：2.3泵后粗格栅1 .设计参数：设计流

31、量Q=5.4107d=625Ls栅前流速V=0.7ms,过栅流速V2=O.9ms栅条宽度s=0.Olm,格栅间隙e=10mm栅前局部长度0.5m,格栅倾角=60单位栅渣量3尸0.1Onr栅渣/IO%5污水2 .设计计算(1)确定格栅前水深，根据最优水力断面公式Q=Wl计算栅前槽宽Bl=JLFX0。625=.3n,那么栅前水深Zz=.67？VvV0.722(2)栅条间隙数=标=0.625sin600=96.5(取n=97ehv20.010.470.9设计两组格栅，每组格栅间隙数n=49条(3)栅槽有效宽度B2=S(n-l)+en=0.01(49-1)+0.0149=0.97m所以总槽宽为0.97

32、X2+0.2=2.14m(考虑中间隔墙厚O.2In)(4)进水渠道渐宽局部长度Ll =B-B1 2.14-L342tana1 2 tan 200(其中为进水渠展开角)(5)栅槽与出水渠道连接处的渐窄局部长度人=g=55m(6)过栅水头损失(h1)因栅条边为矩形截面，取k=3,那么其中(se)4/3ho：计算水头损失k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时B=2.42(7)栅后槽总高度（三）取栅前渠道超高h2=0.3m,那么栅前槽总高度H1=h+h2=0.67+0.3=0.97m栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.67+0.26+0.3

33、=1.23(8)格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+0.97/tanQ=1.1+0.55+0.5+1.0+0.97tan60o=3.71m小、后口的.木.a0.62586400n1(9)每日栅渣量=Q平均H1=X0.11.41000=3.86m7d0.2m7d所以宜采用机械格栅清渣(10)计算草图如下:栅条工作平台2.4沉砂池1 .设计参数采用平流式沉砂池设计流量：Q=625Ls(按2020年算，设计1组，分为2格)设计流速：v=0.3ms水力停留时间：t=30s2 .设计计算(1)沉砂池长度：1.=Vt=O.3x40=12m(2)水流断面积：A=Qv=0.6250.3=2.1m2(3)

34、池总宽度:设计n=2格，每格宽取b=1.5m0.6m,池总宽B=2b=3m(4)有效水深：h2=AB=2.13=0.7m(介于0.25Im之间)(5)贮泥区所需容积：设计T=2d,即考虑排泥间隔天数为2天，那么沉砂池容积每格沉砂池设两个沉砂斗，两格共有四个沉砂斗，那么每个陈啥都容积2.44/4=0.610?其中Xi：城市污水沉砂量3m3l511,K：污水流量总变化系数1.33(6)沉砂斗各局部尺寸及容积：设计斗底宽a=0.7m,斗壁与水平面的倾角为60,4jhd=0.6m,那么沉砂斗上口宽：沉砂斗容积：V=-(2a2+2aal+2012)=-(21.42+21.40.7+20.72)=0.68

35、666(略大于Vl=0.61m3,符合要求)(7)沉砂池高度：采用重力排砂，设计池底坡度为0.06,坡向沉砂斗长度为,L-2a12-21.4“1.7=4.67w22那么沉泥区高度为h3=hd+O.O6L2=0.5+0.064.6=0.88m池总高度H：设超高h=0.3m,H=h1+h2+h3=O.3+O.7+O.88=1.88m(8)进水渐宽局部长度：(9)出水渐窄局部长度：1.3=L=O.88m(10)校核最小流量时的流速：最小流量即平均日流量QTi=QK=6251.33=470Ls那么vmin=QpkjhA=0.4702.l=0.2240.15ms,符合要求（三）计算草图如下：2.5反响池

36、配水井设计计算1 .设计条件远期设计最大处理规模为5.4m3d,即625L/S。平流沉砂池的出水经配水井流入氧化沟，近期两座氧化沟，远期三座氧化沟。2 .设计计算图5配水井设计计算示意图(1)进水井管径D,m配水井进水管设计流量Q=0625m3s.当进水管径为DI=IooOmm时，流速为0.89ms1.0ms,满足设计要求。(2)配水井直径V2配水井污水流速，ms,一般采用0.2-0.4ms,本设计取0.3ms/(4x025+2)=1(Hm,本设计采用2.0m5N0.31(3)矩形宽顶堰进水从配水井中心进入，经等宽度堰流入水斗再由管道接入3个氧化沟，每个氧化沟的分配水量为q=0.2083m3s

37、,配水井采用矩形宽顶溢流堰至配水管。堰上水头H,m因单个出水溢流堰的流量为0.20831113s,一般大于100L/s采用矩形堰，小于IoooLzS采用三角堰，所以，本设计采用矩形堰。(堰高H取0.5m)矩形堰的流量q=dbHy2gH式中q矩形堰的流量，m3s;H一堰上水头，m；b一堰宽，m,b=1.0m;mo流量系数，通常取0.3270.332,该设计中取0.33。那么H=(C)|/3=(.0,208),/3=0.273相，取0.28mm2b22g0.3321.0219.6堰顶厚度B,m根据有关实验资料,当2.5B/H10时,属于矩形宽顶堰,取B=0.8米,这时BH=2.86(在2.510范

38、围内)，所以，该堰属于矩形宽顶堰。配水管管径D2,m设配水管管径D2=5OOmm,流量=0.2083r113s,可算得v=O.73ms.(满足要求)配水漏斗上口口径D,m,按配水井内径的1.5倍设计，D=1.5D=1.51000=1500mm2.6厌制池I.设计参数设计流量：2010年最大日平均时流量为Q*=QKh=36000/1.2=30000m3d=1250m3h=347.2Ls,设计2座水力停留时间：T=2.5h污泥浓度：X=3000mgL污泥回流液浓度：Xr=100OOmgZL考虑到厌氧池与氧化沟为一个处理单元，总的水力停留时间超过15h,所以设计水量按最大日平均时考虑。2.设计计算(

39、1)厌氧池容积:V=QI,T=62510-32.5=1563m3(2)厌氧池尺寸：水深取为h=4.0m那么厌氧池面积：A=VZh=1563/4=39Im2厌氧池直径：答=223m (取 D=23m)考虑0.3m的超高，故池总高为H=h+0.3=4+0.3=4.3mo(3)污泥回流量计算：1)回流比计算R=X/(Xr-X)=3/(10-3)=0.432)污泥回流量Qr=RQI,=0.43625=6450m3d2.7氧化沟1 .设计参数拟用卡罗塞(Carrousel)氧化沟，去除BODs与COD之外，还具备硝化和一定的脱氮除磷作用，使出水NHyN低于排放标准。氧化沟按2010年设计分2座，按最大日

40、平均时流量设计，每座氧化沟设计流量同厌氧池为15OOOm3d,即625h总污泥龄：20dMLSS=4000mgL,MLVSSMLSS=0.7那么MLVSS=2800曝气,池：D0=2mgLNOD=4.6mgO2mgNH3-N氧化，可利用氧2.6mgO2/No3N复原=0.9=0.98其他参数：a=O.6kgVSSkgBOD5b=O.O7d脱氮速率：qt11=0.031IkgNO3-NZkgMLVSSdK=0.23d1K2=l3mgL剩余碱度100mgL(保持PH7.2):所需碱度7.Img碱度mgNH3-N氧化；产生碱度3.0mg碱度mgN(%N复原硝化平安系数：2.5脱硝温度修正系数：1.0

41、82 .设计计算(1)碱度平衡计算：1)设计的出水BQD$为20mgL,那么出水中溶解性BOR=2007X20X1.42X(1一eO23X5=64mgL2)采用污泥龄20d,那么日产泥量为:=1006.2 kg/daQSr0.615000(230-6.4)+btmI(XX)(1+0.05X20)设其中有12.4%为氮，近似等于TKN中用于合成局部为：0.1241006.2=124.77kg/d即：TKN中有477I。=&.32mg/L用于合成。15000需用于氧化的NH3-N=34-8.32-8=23.68mg/L需用于复原的NO3-N=23.68-12=11.68mg/L3)碱度平衡计算产生

42、0.1mg/L碱度/除去ImgBOD5,且设进水中碱度为250mgL,剩余碱度=200-7.123.68+3.011.68+0.1X(230-6.4)=89.3mg/L计算所得剩余碱度以CaCO3计，此值可使PH7.2(2)硝化区容积计算：硝化速率为=0.238d,故泥龄：r=!=4.2dhn0.238采用平安系数为2.5,故设计污泥龄为：2.54.2=10.5d原假定污泥龄为20d,那么硝化速率为:=0.05d,20单位基质利用率：+b0.05 + 0.050.6=0.167 kg BOD5kgMLVSS.dMLVSS=fMLSS=0.74000=2800mg/L所需的MLVSS总量=Q30

43、6.4)x15000=200838jt0.1671000硝化容积：V=X1000=7172.6m3“2800水力停留时间：乙=卫竺x24=11.5h(3)反硝化区容积：12C时，反硝化速率为：=0.017kgNO3-NkgMLVSS.d复原NO3-N的总量二三箫乂15000=175.21/(11752脱氮所需MLVSS=U=10305.8kg0.0171()Q115X脱氮所需池容：VdLX000=3680.7m32800水力停留时间：力=照x24=5.9ht,n1000(4)氧化沟的总容积：总水力停留时间：t=tn-tdn=11.5+5.9=17.4h总容积：V=V11+Vdn=7172.6+

44、3680.7=10853.3m3(5)氧化沟的尺寸：氧化沟采用4廊道式卡鲁塞尔氧化沟，取池深4m,宽6m,那么氧化沟总长08533=452w。其中好氧段长度为NlZ竺=299根，缺氧段长度为4646弯道处长度:3X伫g+丝竺=18r=56.55m(K57m)22452-57那么单个直道长:二99m4故氧化沟总池长=99+6+12=117m,总池宽为6x4=24m(未计池壁厚)校核实际污泥负荷(6)需氧量计算：采用如下经验公式计算：其中：第一项为合成污泥需氧量，第二项为活性污泥内源呼吸需氧量，第三项为硝化污泥需氧量,第四项为反硝化污泥需氧量。经验系数：A=0.5B=OJ需要硝化的氧量：Nr=23.61500010-3=355.2kgdR=0.515000(0.23-0.0064)+0.17172.64+4.635