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1、中学改扩建项目幕墙工程设计计算书I.设计依据幕墙设计规范:铝合金结构设计规范GB50429-2007玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2015建筑幕墙GB/T21086-2007地震震级的规定GB17740-2017钢结构设计规范GB500I7-2017建筑幕墙工程技术规范DGJ08-56-2012金属与石材幕墙工程技术规范JGJ133-2001建筑设计规范：混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013混凝土结构设计规范GB50010-2010混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓JG160-2004建筑防火封堵应用技术规程CECS154:2003建筑隔声评
2、价标准GB/T50121-2005建筑工程抗震设防分类标准GB50223-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-20I8建筑抗震设防分类标准GB50223-2008建筑抗震设计规范GB50011-2010(2016fig)建筑设计防火规范GB50016-2014(2018HS)建筑物防雷设计规范GB50057-2010民用建筑隔声设计规范GB50118-2010民用建筑设计通则GB50352-2005钢结构焊接规范GB50661-2011铝材规范：建筑用隔热铝合金型材JG/T175-2011建筑用铝型材、铝板氟碳涂层JG/T133-2000铝
3、合金建筑型材第1部分基材GB5237.1-2008铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材GB5237.2-2008铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材GB5237.5-2008铝合金建筑型材第6部分隔热型材GB5237.6-2012建筑装饰用铝单板GB/T23443-2009金属板及石材规范：干挂饰面石材及其金属挂件JC830.1、2-2005铝幕墙板、板基YS/T429.1-2014铝幕墙板、氟碳喷漆铝单板YS/T429.2-2012天然花岗石荒料天然花岗石建筑板材天然花岗石板材天然石材统一编号天然饰面石材术语建筑装饰工程石材应用技术规范建筑幕墙用氟碳铝单板制品玻璃规范：镀膜玻璃第2部分：
4、低辐射镀膜玻璃建筑用安全玻璃第1部分：防火玻璃建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃平板玻璃中空玻璃钢材规范：不锈钢棒不锈钢冷轧钢板和钢带不锈钢冷加工钢棒不锈钢热轧钢板和钢带建筑绝热用玻璃棉制品低合金高强度结构钢金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求碳钢焊条碳素结构钢碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带优质碳素结构钢不锈钢和耐热钢牌号及化学成分胶类及密封材料规范：幕墙玻璃接缝用密封胶彩色涂层钢板用建筑密封胶石材用建筑密封胶干挂石材幕墙用环氧胶粘剂建筑窗用弹性密封剂建筑密封材料试验方法建筑用防霉密封胶建筑用硅酮结构密封胶建筑用岩棉
5、、矿渣棉绝热制品建筑用硬质塑料隔热条建筑装饰用天然石材防护剂聚氨酯建筑密封胶聚硫建筑密封胶绝热用岩棉、矿棉及其制品JC/T204-2011GB/T1860I-2009GB/T18601-2009GB/TI7670-2008GB/T13890-2008DB 11 T512-2007JG33I-2011GB/T18915.2-2002GB15763.1-2009GB 15763.2-2005GB 15763.3-2009GBl 1614-2009GB/T 11944-2012GB/T 1220-2007GB/T3280-2015GB/T4226-2009GB/T4237-2007GB/T17795
6、-2008GB/T1591-2008GB/T13912-2002GB/T5117-2012GB/T700-2006GB912-2008GB/T3274-2017GB/T699-2015GB/T20878-2007JC/T882-2001JC/T884-2001GB/T2326I-2009JC/T887-2001JC485-2007GB/T 13477.1 20-2002JC/T885-20I6GB16776-2005GB/T19686-2005JGZT174-2005JC/T973-2005JC/T482-2003JC/T483-2006GB/T11835-2007JC/T486-2013中空
7、玻璃用弹性密封胶JC/T914-2014JC/T1022-2007GB/T12616-2004GB/T12615-2004 GB/T5277-1985GB/T3103.1-2002GB/T3098.1-2010GB/T3098.2-2000GB/T3098.4-2000GB/T3098.5-2016GB/T3098.6-2000 GB/T3098.15-2014 GB/T3098.19-2004GB/T3099-2004GB/T16938 -2008GB/T8478-2008 GB/T16823.1-1997GB/T818-2016QB/T3884-2013QB/T3885-1999(2009
8、)QB/T3886-1999(2009)QB/T3887-1999(2009)QB/T3888-1999(2009)QB/T3889-1999(2009)QB/T3900-1999(2009)QB/T3901-1999(2009)JGJ/T214-2010JGJ/T139-2001GB/T18091-2000GB50205-2020GB/T15227-2019GB/T18575-2017GB/T18250-2015 GB/T8484-2008GB/T11976-2015GB/T7106-2019 GB/T8485-2008GB/T7107-2019GB/T7108-2019GB50210-20
9、18中空玻璃用丁基热熔密封胶中空玻璃用匏合密封胶条门窗及五金件规范：封闭型沉头抽芯翎P钉封闭型平圆头抽芯钾钉紧固件螺栓和螺钉紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹紧固件机械性能螺母、细牙螺纹紧固件机械性能自攻螺旬紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱紧固件机械性能不锈钢螺母紧固件机械性能抽芯钏钉紧固件术语盲柳钉紧固件螺栓、螺钉、螺柱和螺母通用技术条件铝合金门窗螺纹紧固件应力截面积和承载面积十字槽盘头螺钉地弹簧铝合金门插锁平开铝合金窗把手铝合金撑挡铝合金窗不锈钢滑撑铝合金门窗拉手铝合金窗锁铝合金门锁铝合金门窗工程技术规范相关物理性能级测试方法：玻
10、璃幕墙工程质量检验标准玻璃幕墙光学性能钢结构工程施工质量验收规范建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法建筑幕墙抗震性能振动台试验方法建筑幕墙层间变形性能分级及检测方法建筑外门窗保温性能分级及检测方法建筑外窗采光性能分级及检测方法建筑外窗抗风压性能分级及检测方法建筑门窗空气声隔声性能分级及检测方法建筑外窗气密性能分级及检测方法建筑外窗水密性能分级及检测方法建筑装饰装修工程质量验收规范11.基本计算公式(1) .场地类别划分：地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：- A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；- -B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇；- C类指有密集建筑群的城市市区
11、；- D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。(2) .风荷载计算：幕墙属于薄壁外围护构件，根据建筑结构荷载规范GB50009-2012规定采用，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：1当计算主要承重结构时Wk=BZiZWO(GB500098.1.1-1)2当计算围护结构时Wk=BgZUSlUZWO(GB500098.1.1-2)式中：其中：Wk-垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kNm2)；z-高度Z处的阵风系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2012第8.6.1条取定。根据不同场地类型,按以下公式计算：gz=l2gIo(ZlO)u其中g为峰值因子，取值2.5,为地面粗糙
12、度指数，人为IOm高名义湍流度。经化简,得：A类场地：gz=l+0.6(Z10)l2B类场地：gz=l+0.7(Z10),5C类场地：BRZ=I+L15X(ZlO)o22D类场地：gz=l+1.95(Z10)030Uz-风压高度变化系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2012第8.2.1条取定。根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：z=1.284(Z10)024B类场地：z=l.000(Z/10)030C类场地：z=0.544(Z10)0uD类场地:z=0.262(Z/10)0-60按建筑结构荷载规范GB50009-2012第&3.3条验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局
13、部风压体型系数U一、外表面1 .正压区按表8.3.I-1采用；2 .负压区对墙面，取1.0对墙角边，取-1.4二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2注：上述的局部体型系数八I(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于In?的情况，当非直接承受风载荷的围护构件的从属面积A大于或等于25n时，局部风压体型系数USl(25)可乘以折减系数0.8,当构件的从属面积小于25n?而大于Im?时，局部风压体型系数（八）可按面积的对数线性插值，即s（八）=HSl(1)+1HSl(25)-.(1)logA/1.4本工程属于B类地区,故Pz=(Z10)03WO一基本风压,按建筑结构荷载
14、规范GB50009-2012附表E.5给出的50年一遇的风压采用，但不得小于0.3kNm2,重庆地区取为0.400kNm2(3) .地震作用计算：qEAk=BEX。maxXGAK其中:qEAk水平地震作用标准值BE一动力放大系数,按5.0取定max一水平地震影响系数最大值，根据相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度，按照建筑抗震设计规范GB50011-2010(2016JK)表5.1.4-I采用.表5.1.4-1水平地震影响系数最大值地震影响6度7度8度9度多遇地震0.040.08(0.12)0.16(0.24)0.32罕遇地震0.280.50(0.72)0.90(1.20)1.40注:括号内数
15、值分别用于设计基本地震速度为0.15g和0.30g的地区。根据建筑工程抗震设防分类标准GB502232008规定：1 .特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施；但抗震设防烈度为9度时应按比9度更高的要求采取抗震措施。同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用。2 .重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施；但抗震设防烈度为9度时应按比9度更高的要求采取抗震措施;地基基础的抗震措施,应符合有关规定。同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用。设计基本地震加速度为0.05g,抗震设防烈度6度：max=0.04设
16、计基本地震加速度为0IOg,抗震设防烈度7度：max=0.08设计基本地震加速度为015g,抗震设防烈度7度：max=0.12设计基本地震加速度为0.20g,抗震设防烈度8度：m=016设计基本地震加速度为030g,抗震设防烈度8度：max=0.24设计基本地震加速度为0.40g,抗震设防烈度9度：max=0.32设计基本地震加速度为0.60g,抗震设防烈度9度：max=0.45GAK一幕墙构件的自重(N?)(4) .作用效应组合：一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度：a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：oSRb.有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：SeRre
17、式中S荷载效应按基本组合的设计值；SE-地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值；R构件抗力设计值；Yo.一结构构件重要性系数，应取不小于1.0；YRE-结构构件承载力抗震调整系数，应取1.0;C.挠度应符合下式要求：dfdf,limdf构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值；dfjim一构件挠度限值;d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合dfdfjim的规定。幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定：1有地震作用效应组合时，应按下式进行：S=gSgk+YW力wSw+eSek2持久设计状况、短暂设计状况时，应按下式进行：S=gSgk+w11Sw+SS
18、作用效应组合的设计值；SGk-永久荷载效应标准值；SWk-风荷载效应标准值；SEk地震作用效应标准值；STk温度作用效应标准值，对变形不受约束的支承结构及构件，可取0；YG-永久荷载分项系数；YW-风荷载分项系数；YE地震作用分项系数；YT温度作用分项系数；小W一风荷载的组合值系数；E地震作用的组合值系数；中Ti温度作用的组合值系数。进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值：永久荷载、风荷载、地震作用、温度作用的分项系数YG、YW、YE、YT应分别取1.3、1.5、1.5和1.5；当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数YG应取1.35；当永久荷载的效应对构件有利时，其分项系数
19、YG的取值不应大于1.0o可变作用的组合系数应按下列规定采用：持久设计状况、短暂设计状况且风荷载效应起控制作用时，风荷载组合值系数。W应SZ1.0,温度荷载组合值系数2T应取0.6；持久设计状况、短暂设计状况且温度荷载效应起控制作用时，风荷载组合值系数0W应取0.6,温度荷载组合值系数应取1。持久设计状况、短暂设计状况且永久荷载效应起控制作用时，风荷载组合值系数力W和温度荷载组合值系数0T均应取0.6；地震设计状况时，风荷载组合值系数Ww应取0.2。工程信息概述1工程所在地区信息幕墙类型:单层铝板幕墙工程所在地区:重庆基本风压:0.400kN/m2地面粗糙度类别:B类抗震设防烈度:6度设计基本
20、地震加速度0.05g设计地震分组:第2组抗震设防类别:标准设防类标准反应谱法（水平地震影响系数最大值max）取为0042板材选用信息板材料:单层铝板铝板规格:1090.0mmX1700.0mm铝板厚度30mm铝板支撑形式:井字分格3型材选用信息立柱型材类型:单一型材立柱型材号:矩形钢管120*60*5立柱材料牌号:Q23516d=40立柱安装方式:吊挂式,角码连接立柱计算模型:简支单跨梁后锚固连接类型:化学植筋横梁型材类型:单一型材横梁型材号:角钢L5*4横梁材料牌号:Q235d=16横梁受力方式:均布受力横梁立柱连接形式:角码连接风荷载计算标高为15.4m处风荷载计算Wo:基本风压Wo=O.
21、4OkNm2gz:15.4m高处阵风系数(按B类区计算):(GB50009-2012)gz=1+0.7(Z1O)-o-,5=1.656Uz：15.4m高处风压高度变化系数(按B类区计算):(GB50009-2012)Z=(ZZlO)030=(15.410)030=1.138Usi:局部风压体型系数(墙角区)该处从属面积为：5.40m2ys（八）=s(l)+ys(25)-us(l)Xlog（八）/1.4=-1.4+0.81.4-1.4X0.732/1.4)=-1.254Ps=-1.254+(-0.2)=-1.454该处局部风压体型系数USl=I.454风荷载标准值：Wk=BgZXUZXuSIXW
22、o(GB50009-2012)=1.6561.I381.454X0.400=1.096kNm2风荷载设计值：W:风荷载设计值(kN?)Yw:风荷载作用效应的分项系数：1.5按建筑结构可靠性设计统标准GB50068-20188.2.9规定采用W=wWk=1.51.096=1.644kNm2二、D板强度校核1板强度校核校核依据：o=6XmXqXL?Xqt2fa=l12.000Nmm21.x：宽度：0.363m1.y:高度:0.567m1.:D板短边边长度:0.363mt:金属板厚度:3.0mmmi:跨中弯矩系数，按短边与长边的边长比。363/0.567=0.641)查表得:0.073mx:固端弯矩
23、系数，按短边与长边的边长比(0.363/0.567=0.641)查表得:0.110my:固端弯矩系数，按短边与长边的边长比(0.363/0.567=0.641)查表得:0.078Wk：风荷载标准值：1.206kNm2垂直于平面的分布水平地震作用：qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(kNm2)qEAk=5XmaxXGAK=50.04081.000/100O=0.016kNm2荷载设计值为：因0.2Sw+SeSw,故采用Swq=1.5Wk=1.5l.206=1.809kNm2=WkL4IO9ZEt4=1.206X0.3634X109(70000.0003.04)=3.7111:折减系数，按
24、0=3.71查表得:1.00板所受最大弯矩应力值为：=6mqL2103t2=6X0.073X1.809X0.3632X1031.000/(3.0002)=11.569Nmm211.569Nmm2112.000Nmm2强度可以满足要求2板挠度校核校核依据：IVLW1/100fl：挠度系数，按短边与长边的边长比(0.363/0.567=0.641)查表得:0.0041.:短边边长:0.363mt:板厚度:3.0mmE:弹性模量:70000.000Nmm2v:泊松比:0.330D:板弯曲刚度：D=Et312(l-v2)100000=700(X).000X3.000312(l-O.33O2)100OO
25、O=1.767板挠度：U=IO4XfiXWkXL4XD=1040.0041.2060.3634X1.000/1.767=0.5IOmm板挠度与边长比值：Du=UL100O=0.510/0.363/1OOO=0.0010.0011100板挠度可以满足要求三、E板强度校核1 E板强度校核校核依据：。=6XmXqXL?Xnt2fa=l12.000Nmm21.x：E板宽度:0.363m1.y:E板高度:0.567m1.:E板短边长:0.363mt:金属板厚度:3.0mmWk：风荷载标准值：1.206kN?垂直于平面的分布水平地震作用：qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(kNm2)qEAk=5X
26、amaXXGAK=50.04081.000/1000=0.016kNm2荷载设计值为：因0.2Sw+SeSw,故采用Swq=1.5Wk=1.5X1.206=1.809kNm2mi:跨中弯矩系数，按短边与长边的边长比。363/0.567=0.641)查表得:0.061mx:固端弯矩系数,按短边与长边的边长比(0.363/0.567=0.641)查表得:0.077my：固端弯矩系数，按短边与长边的边长比。363/0.567=0.641)查表得:0.103=WkL4IO9ZEt4=1.206X0.3634X109(70000.0003.04)=3.7111:折减系数，按0=3.71查表得:1.00E
27、板所受的最大弯矩应力值为：=6mqL2103t2=6X0.0611.8090.3632IO3X1.000/(3.0002)=9.730Nmm29.730Nmm2112.OOONZmm2强度可以满足要求2E板挠度校核校核依据：f/LW1/100fl：挠度系数，按短边与长边的边长比。363/0.567=0.641)查表得:0.0041.x：E板宽度：0.363m1.y：E板高度:0.567m1.:E板短边长:0.363mt:板厚度:3.0mmE:弹性模量:70000.000Nmm2v:泊松比:0.330D:板弯曲刚度：D=Et312(l-v2)100000=70000.0003.OOO312(l-
28、O.33O2)100000=1.767板挠度：U=104fiWL4D=1040.0041.2060.3634X1.000/1.767=0.479mm板挠度与边长比值：Du=UL1000=0.479/0.363/1000=0.0010.0011100E板挠度可以满足要求四、F板强度校核1板强度校核校核依据：。=6XmXqXL2t2fa=l12.000Nmm21.x：宽度：0.363m1.y：高度:0.567m1.:短边长:0.363mt:金属板厚度:3.0mmmi:跨中弯矩系数，按短边与长边的边长比(0.363/0.567=0.641)查表得:0.015mx：固端弯矩系数，按短边与长边的边长比(
29、0.363/0.567=0.641)查表得:0.079my：固端弯矩系数，按短边与长边的边长比(0.363/0.567=0.641)查表得:0.057Wk：风荷载标准值：1.206kNn垂直于平面的分布水平地震作用：qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(kNm2)qEAk=5XamaXXGAK=50.04081.000/1000=0.016kNm2荷载设计值为：因0.2Sw+SeSw,故采用Swq=1.5Wk=1.5l.206=1.809kNm2O=WkXL4XlO9ZEt4=1.206X0.3634X109(70000.0003.04)=3.71n：折减系数，按o=3.7i查表得:1.
30、00板所受的最大截面弯矩应力值为：=6mqL2103t2=60.0151.8090.36321031.000/(3.0002)=2.324Nmm22.324Nmm2112.000Nmm2强度可以满足要求2F板挠度校核校核依据:f/LWl/100fl：挠度系数，按短边与长边的边长比(0.363/0.567=0.641)查表得:0.0021.x：短边边长:0.363mt:板厚度：3.0mmE:弹性模量:70000.000Nmm2v:泊松比:0.330D:板弯曲刚度：D=EXt3Zl2/(I-V2)/1(X)OOO=70000.0003.OOO312(l-O.33O2)100OOO=1.767板挠度
31、：U=IO4XfiXWkXL4Xn/D=1040.002l.2060.3634X1.000/1.767=0.28Imm板挠度与边长比值：Du=UL1000=0.281/0363/1000=0.0010.0011100板挠度可以满足要求五、G板强度校核1板强度校核校核依据：。=6XmXqXL2qt2fa=l12.000Nmnr1.x：宽度:O.363m1.y：高度:0.567m1.:短边长:0.363mt:金属板厚度:3.0mmmi:跨中弯矩系数，按短边与长边的边长比。363/0.567=0.641)查表得:0.061mx:固端弯矩系数，按短边与长边的边长比(0.363/0.567=0.641)
32、查表得:0.077my:固端弯矩系数，按短边与长边的边长比(0.363/0.567=0.641)查表得:0.103Wk：风荷载标准值：1.206kNm2垂直于平面的分布水平地震作用：qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(kNm2)qEAk=5XamaXXGAK=50.04081.000/100O=0.016kNm2荷载设计值为：q=1.5Wk=1.5X1.206=1.809kNm2=WkL4IO9ZEt4=1.206X0.3634109(70000.0003.04)=3.7111:折减系数，按0=3.71查表得:1.00板所受的最大截面弯矩应力值为：=6mqL2103t2=60.0611
33、.8090.36321031.000/(3.0002)=9.730Nmm29.730Nmm2112.OOONZmm2强度可以满足要求2G板挠度校核校核依据：I7LW1/1OOfl：挠度系数，按短边与长边的边长比(0.363/0.567=0.641)查表得:0.0041.x：短边边长:0.363mt:板厚度:3.0mmE:弹性模量:70000.000Nmm2v:泊松比:0.330D:板弯曲刚度：D=EXt3/12/(1-v2)l00000=70000.000X3.OOO312(l-O.33O2)l00000=1.767板挠度：U=104fWkL4D=1040.0041.206X0.36341.0
34、00/1.767=0.479mm板挠度与边长比值：Du=UL1000=0.479/0.363/1000=0.0010.0011100板挠度可以满足要求六、支座处强度校核1支座处校核依据支座处校核依据：根据一根肋两侧相邻两板格的支承情况，先求肋两侧的固端弯矩系数,平均后为此处弯矩系数：m支=(m支+m支0)/2校核依据：。=6Xm支XqXL2t2fa=112.000Nmm22支座强度校核mxDE：主肋侧D、E板格固端弯矩系数mxGF：主肋侧G、F板格固端驾矩系数myDG：次肋侧D、G板格固端驾矩系数myEF：次肋侧E、F板格固端弯矩系数X向D、E支座弯矩系数:mDE=(mD+mE)2=(0.11
35、0+0.077)/2=0.093X向G、F支座弯矩系数:mGF=(mG+mF)2=(0.077+0.079)/2=0.078丫向D、G支座弯矩系数:myDG=(myD+myG)2=(0.078+0.103)/2=0.091丫向E、F支座弯矩系数:myEF=(mxE+mxF)2=(0.103+0.057)/2=0.080OXDE=6mxDEqL2103t2=6X0.093X1.809X0.3632XIO3X.000/(3.0002)=14.867Nmm2GF=6mxGFqL2103t2=6X0.078l.8090.36321031.000/(3.0002)=l2.463Nmm2OyDG=6myD
36、GqL21O3t2=60.0911.809X0.3632IO31.000/(3.0002)=l4.445Nmm2OyEF=6XmyEFXqL2103t2=6X0.080X1.809X0.36321031.000/(3.0002)X向D、E支座强度可以满足要求 X向G、F支座强度可以满足要求 Y向D、G支座强度可以满足要求 丫向E、F支座强度可以满足要求=12.766Nmm214.867Nmm2112.OOON/mm212.463Nmm2112.OOON/mm214.445Nmm2112.OOON/mm212.766Nnw2112.OOON/mm2七、加强肋校核1次肋强度校核次肋受梯形载荷作用校
37、核依据：。=MWfa=85.500Nmm21.xi:主肋三分之一长度:0.363m1.yi:次肋分格长度:0.567mt:加强肋厚度：3.00OmmGw：加强肋截面宽度:35.000mmGh:加强肋截面高度：35.000mm次肋弯矩：M=qLxiLyi2X(3-(LiLy)2)24=1.8090.363X(0.567)2X(3-(0.3630.567)2)24=0.023kNm=22768.476Nmm次肋惯性矩：I=(GwXGh3-(Gw-2t)(Gh-2Xt)3)12=(35.00035.0003-(35.000-2X3.000)X(35.000-23.000)3)/12=66112.00
38、0mm4次肋抗弯矩：W=(GwGh3-(Gw-2t)(Gh-2t)3)6Gh=(35.00035.0003-(35.000-2X3.000)(35.000-2X3.000)3)635.000=3777.829mm3:承载能力调整系数：1.05次肋强度：O=M/(丫XW)=22768.476/(1.05X3777.829)=5.740Nmm25.740Nmm285.500Nmm2次肋强度可以满足要求2次肋刚度校核校核依据:IVLW1/150E:弹性模量:70000.000Nmm2加强肋惯性矩：I=(GwGh3-(Gw-2t)(Gh-2Xt)3)12=(35.OOO35.0003-(35.000-
39、2X3.000)X(35.000-2X3.000)3)12=66112.000mm4风载荷标准值:q=1.644KNm2=0.001644Nmm21.xi:主肋三分之一长度:0.363m=363.300mm1.yi:次肋分格长度:0.567m=566.700mm风荷载作用下肋挠度：U=qLx(Lyi)425-10(LxLy)2+(LxLy)4(1920EI)=0.001644X363.300(566.700)4X25-10X(363.3(X)566.7OO)2+(363.3(X)566.7OO)4(1920X70000.0066112.000)=0.146mm肋挠度与边长比值:Du=UZLyl
40、=0.146/566.700=0.0000.0001150次肋挠度可以满足要求3主肋强度校核主肋受三三角形分布载荷及次肋传来的两个集中载荷作用校核依据：。=MWfa=85.500Nmm21.x：主肋长度：1.09Om1.xi:主肋三分之一长度:0.363m1.yi:次肋分格长度:0.567mt:力口强肋厚度:3.00OmmGw：加强肋截面宽度:35.000mmGh：加强肋截面高度：35.000mm主肋弯矩：分布荷载产生：M=7qLy(Li)212=71.8090.567(0.363)212=0.079kNm=78929.503Nmm单个集中载荷:P=q(2XLyi-Lxi)Lx1/2=1.80
41、9(20.567-0363)X0.363/2=0.253KN集中荷载产生：M2=PLx3=0.253X1.090/3=0.092kNm=91944.623Nmm主肋弯矩：M=M+M?=78929.503+91944.623=170874.126Nmm主肋抗弯矩：W=(GWXGh3-(Gw-2t)(Gh-2t)3)6Gh=(35.00035.0003-(35.000-2X3.000)(35.000-2X3.000)3)635.000=3777.829mm3:承载能力调整系数：1.05主肋强度：=M(XW)=170874.126/(1.05X3777.829)=43.077Nmm243.077Nm
42、m285.500Nmm2主肋强度可以满足要求4主肋刚度校核校核依据:IVLW1/150E:弹性模量:70000.000Nmm2加强肋惯性矩：I=(GwGh3-(Gw-2t)(Gh-2Xt)3)12=(35.OOO35.0003-(35.000-2X3.000)(35.000-2X3.000)3)12=66112.000mm4风载荷标准值:q=1.644KNm2=0.001644Nmm2单个集中力:P=0253KN=253.059N1.x：主肋长度：1.090m=1090.000mm1.xi:主肋三分之一长度:0.363m=363.300mm1.yi:次肋分格长度:0.567m=566.700mm风荷载作用下肋挠度：U=259XqKXLylX(LXI)4/(480EI)=2590.001644X566.700X(363.300)4(480X70000.0066112.000)=1.
