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1、某某三禾地旺广场商业综合体工程大体积混凝土工方案编制时间：某某年1月20日编制单位：某某集团有限公司编 制 人：审 核 人：审 批 人： 目 录一、 编制依据 2二、 工程概况 22.1、工程概况 22.2、工程结构概况 22.3、地下室结构概况 2 四、大体积混凝土施工准备工作 64.1、技术准备 64.2、大体积混凝土及相关工序施工的材料准备 64.3、大体积混凝土施工的机械准备 84.4、大体积混凝土施工的劳动力准备 84.5、大体积混凝土施工的现场准备 8五、地下室混凝土施工方案 95.1、垫层混凝土施工 95.2、防水层混凝土保护层施工 95.3、地下室大体积混凝土施工方案 105.
2、3.1、 地下室大体积混凝土概况 105.3.2、地下室大体积混凝土施工 10 1、混凝土供应 10 2、地泵、泵管的布置及保护 11 3、交通组织和外部协调 12 4、原材料和配合比 13 5、大体积混凝土施工要求 14 6、大体积混凝土温度裂缝控制 17 7、大体积混凝土保温控制 27 8、大体积混凝土测温控制 285.4、地下室剪力墙混凝土施工方案30六、成品与半成品保护措施 34七、安全文明施工保证措施 35八、应急预案和急救防护措施 39一、编制依据1.1、某某三禾地旺广场商业综合体工程施工招标文件。1.2、*发展大厦工程答疑纪要。1.3、*发展大厦工程建筑设计图纸。1.4、*发展大
3、厦施工组织设计。1.5、*发展大厦地下室部分设计交底、图纸会审纪要。1.6、现行国家及湖北省的有关规范、规程和标准及强制性条文的规定，湖北省及武汉市现行的安全生产、文明施工的规定。1.7、我集团公司本企业内部质量、安全、环境体系文件，企业标准及管理制度。二、工程概况2.1、工程建筑概况：本工程为某某三禾地旺广场商业综合体，主要功能为商业与公寓，分为裙楼与塔楼，总建筑面积92812.14m2，其中地下建筑面积47556.24m2，裙楼建筑面积37988.77m2，塔楼建筑面积7267.13m2。建筑高度为79.7米。本工程的耐火等级：为一类高层综合楼，耐火设计等级：一级。建筑设计使用年限为三类，
4、50年。2.2、工程结构概况： 本工程0.000标高相绝对与绝对标高268.70m，结构型式为：钢筋混凝土框架结构，建筑结构安全等级为二级，框架抗震（裙房及地下室）抗震等级为二级，框架及剪力墙抗震等级二级(公寓五层及以下)；为三级（公寓五层以上），工程设计使用年限为50年，抗震设防烈度为6度，场地类别为II类，场地土类型为中硬场地土。 三、大体积混凝土施工准备工作3.1、技术准备工作 1、对施工图纸认真仔细阅读及熟悉，参加图纸会审，从施工角度提出意见及建议。 2、根据设计图纸及有关施工规范，确定施工部署。选定商品混凝土供应商，并按设计混凝土强度、抗渗及温控要求，提出混凝土级配试配，进行混凝土配
5、合比优化，最后选定配合比。 3、认真进行技术及安全交底，根据批准的施工方案，交底到技术人员和班组长，并组织施工人员进行交底学习和班前教育。4、根据设计要求和施工方案，对所需主要材料，如混凝土、钢筋、直螺纹套筒、各种模板、螺杆等，核算所需数量，作出备料计划，对选用材料提前进行质量检验工作。 5、编制应急预案，对施工中可能出现的应急事件编制详细的预案及做相应的预案准备工作。3.2、大体积混凝土及相关工序施工的材料准备工作3.2.1、地下室底板部分混凝土材料计划地下室基础、底板混凝土工程量计划汇总表序号部位#区砼（m3）#区砼（m3）#区砼（m3）分类汇总1条基、承台、地梁C35347.11383.
6、88421.041152.032底板 C35469.35409.14363.031241.523筏板 C351685.01001685.014止水带剪力墙C40 210.63164.88273.92649.435汇总2712.1957.91057.994727.993.2.2、地下室底板部分钢材及直螺纹套筒计划地下室部分钢材计划汇总表序号部位钢筋计划（T）套筒计划（个）1三级螺纹32332三级螺纹28333三级螺纹251714三级螺纹22615三级螺纹16164二级螺纹25876二级螺纹22407二级螺纹20938二级螺纹1839二级螺纹16310二级螺纹146211二级螺纹1221312圆钢
7、1048圆钢81613汇总10273.2.3、地下室止水带材料计划地下室外围剪力墙止水钢板计划汇总表序号规格#区（m）#区（m）#区（m）分类汇总1高300，=2mm2汇总3.2.4、地下室穿墙螺杆计划地下室止水螺杆计划汇总表序号材料名称规格使用部位数量（根或个）1止水螺杆墙厚400WQ1，WQ22普通螺杆墙厚450Q13普通螺杆墙厚250Q24普通螺杆墙厚200Q356汇总3.2.5、地下室周转材料计划地下室周转材料计划汇总表序号材料名称规格数量1模板915mm*1830mm，=20mm12000张2木枋50*80mm400m33钢管48，=3.2mm800t4扣件50000个5加固槽钢14
8、#，L=1.5m1000根3.2.6、地下室底板混凝土养护材料计划地下室底板混凝土养护材料计划汇总表序号材料名称规格数量1塑料薄膜5000m22毛毡厚1cm10000m23塑料彩条布5000m24水管25200m3.3、大体积混凝土施工机械准备大体积混凝土施工机械准备计划序号机械数量备注1振动棒6台4台使用，2台备用2平板振动器3台2台使用，1台备用33m刮尺4根42m刮尺4根5拉毛器2套6移动动力开关箱4台7移动照明开关箱2台840KW发电机1台9混凝土地泵2台10混凝土运输车12台3.4、大体积混凝土施工劳动力准备大体积混凝土施工劳动力准备计划序号工 种人数（个）备注1混凝土工60每个地泵
9、一个班组，每班15人，4小时轮换2看护模板工8每班4人，8小时轮换3看护钢筋工8每班4人，8小时轮换4看护水电工4每班2人，8小时轮换5电 工4每班2人，8小时轮换6车辆指挥员4每班2人，8小时轮换7管理人员8每班4人，8小时轮换8卫生保洁员4每班2人，8小时轮换9后勤保障63.5、施工现场准备3.5.1、基坑排水 根据地质报告提供的地下水情况，本基坑不设井点降水系统，基坑排水采用明沟系统，排除雨水、施工用水及少量基坑渗漏水，在基坑四周设置排水沟及集水井，C15混凝土铺底，用砖砌墙后抹灰，在基坑四角设集水坑，安装 污水泵自动抽排系统，当积水积至设定积水限位时即自动抽排至基坑顶部排水沟，汇总到场
10、排水管道。3.5.2、施工放线测量在地下室外围（沿便轴线外扩5m）设平行控制网，控制网上轴线控制点采用原位埋桩和四周围墙上设置方向控制点相结合的方法。基坑开挖及底板施工时用经纬仪将轴线引入基坑，并设置好临时控制点，上下校对后再在垫层上放细部轴线及边线。高程控制用已设置的水准基点转入基坑，控制底板高程，测量的允许偏差应符合规范要求。四、地下室混凝土施工方案4.1、垫层混凝土施工垫层混凝土是底板施工的一个重要环节，必须严格按设计要求和规范进行。基坑土方开挖到近基底高程时，留200-300左右土层，以免扰动原状土，预留土层用人工修土，选择晴好天气，分片集中清槽，基坑修整后抓紧基槽验收工作，并随即浇灌
11、垫层混凝土。施工中应对基槽进行保护，并防止基底土反弹、基槽粘土遇水软化，当垫层混凝土浇筑前遇到下雨应尽可能用塑料布覆盖，作临时性保护，如果基底土层被雨水浸泡，则将浸泡软土挖除，用C15混凝土填充。4.2、防水层保护层细石混凝土施工 防水层分段施工，分段验收，应及时做防水层的混凝土保护层。基坑底部及底板垫层防水层面采用C15细石混凝土浇筑，浇筑厚度5cm，浇筑前用1：2水泥砂浆在基坑四角（距边线10cm）和中部设置水平厚度控制灰饼，浇筑时用刮尺整平，木搓板搓毛；基坑侧壁防水层施工前应提前1天用1：1水泥砂浆掺适量建筑胶水做刷浆拉毛处理，侧壁防水保护层用1：2水泥砂浆掺适量建筑胶水做抹灰处理，抹灰
12、厚度不小于3cm，分遍成活，每遍厚度1cm，面层压光。保护层施工完毕后应根据天气情况及时养护。4.3地下室底板大体积混凝土施工方案4.3.1、地下室底板大体积混凝土概况 地下室基础底板由主楼筏板基础（DJB，长32.5m，宽30.4m，厚1.5m）、独立基础（J-1J-8，h=1200）及基础底板（h=400）组成，总面积为5072.9，基础混凝土强度等级为C35，抗渗等级S6，基础底板以下总混凝土量为4727.99m3。根据现场实际情况，将地下室分成三个施工段，其中主楼筏板基础位于#区域内，该区域建筑面积2290m2，地下室基础及底板部分混凝土量为2712.1m3，属大体积混凝土底板，施工中
13、为防止混凝土内外温差过大（温差引起的混凝土拉应力大于混凝土抗拉强度）出现裂缝产生结构裂缝，需采取措施进行温度控制。4.3.2、大体积混凝土施工1、混凝土供应 本工程商品混凝土供应单位为中建三局混凝土公司武昌流芳站，该站混凝土日供应能力为2000m3。#区底板一次性浇筑混凝土总量为2712.1m3,根据现场场内道路、场外所处的交通环境及结合搅拌站的供应、运输能力，计划本次大体积混凝土浇筑使用两台高压地泵（泵送能力30 m3/小时.台），预计一天投料能力30m3/台2台20小时（每天按照20小时有效时间考虑）=1200m3,计划完成时间60小时，施工组织工作按72小时准备,计划投入12台混凝土搅拌
14、运输车，正常情况每小时运输能力在72m3左右，可满足现场连续浇筑的需要。混凝土的制备量与运输能力必须满足混凝土连续浇筑的要求，混凝土质量除应符合现行国家标准预拌混凝土GB/T14902的规定外，并应满足工艺对坍落度损失、入模坍落度、入模温度等的技术要求。搅拌运输车在装料前应将罐内的积水排空，运输过程中严禁向拌合物中加水，运输过程中，坍落度损失或离析严重，经补充外加剂或快速搅拌已无法恢复混凝土拌合物的工艺性能时，不得浇筑入模。2、地泵、泵管布置及保护合理布置混凝土输送管道，是保证泵送混凝土施工顺利进行的首要条件，根据线路最短、弯头最少的原则布置，本次大体积混凝土浇筑使用两台高压地泵，两条输送管道
15、同时进行连续浇筑，地泵及管道的架设如下图布置。混凝土输送泵管道的架设应牢固、稳定，管道垂直下基坑段应搭设专用脚手架，水平段与地下室底板钢筋之间采用汽车轮胎作垫块，以减少泵送混凝土时对钢筋网片的振动。混凝土浇筑时泵送管道的接管和拆除应分段进行，接管应将管卡上紧，重点检查弯头部位，以防泵送混凝土时弯头脱节喷射混凝土伤人，拆除后的管道应及时运送到非工作面区域集中堆放，3、交通组织和外部协调本次大体积混凝土浇筑时交通组织工作尤为重要，现场施工场地狭小，只能架设一台混凝土地泵，且没有停车位供混凝土运输车停放，故需临时占用民院路人行车道，架设另一台地泵，且还需临时占用民院路靠工地大门一侧的道路停车道作为混
16、凝土运输车的临时停放，故在混凝土浇筑前需与交管部门沟通协调，确保泵车及混凝土运输车能按照计划停放。本次混凝土浇筑时间预计达到72小时，因施工必须连续浇筑，日夜施工，考虑到夜间施工及噪音污染等一系列社会问题，故在混凝土浇筑之前必须与环保、城管部门沟通、协调，办理夜间施工许可证等相关手续。4、原材料、配合比 通过对大体积混凝土工程中原材料选用、质量控制和配合比设计等控制温度裂缝的方法进行的实践。认为温度差是引起大体积混凝土产生裂缝主要原因之一,在大体积混凝土基础工程中,大体积混凝土配合比设计以控制温度差为目标,而有效控制大体积混凝土产生裂缝最为有效的方式为降低混凝土的水化热，在进行混凝土配合比设计
17、考虑采用60d强度做为评定依据，提高部分掺合料用量，利用混凝土2860d之间的强度后增长可以达到减少水泥用量的目的而有效的解决该问题，建议采用混凝土60d强度做指标做配合比设计依据。（1）原材料1）、混凝土所用水泥应优先选用中、低热硅酸盐水泥或低热矿渣硅酸盐水泥，大体积混凝土施工所用水泥其3天的水化热不宜大于240KJ/Kg,7天的水化热不宜大于270 KJ/Kg,对有抗渗指标要求时,所用水泥的氯酸三钙(C3A)含量不宜大于8%,所用水泥在搅拌站是入机温度不宜大于60。2）、骨料的选择除符合现行国家标准普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准JGJ52的质量要求外，尚应符合下列规定：a、 细骨料宜
18、采用中砂，其细度模数宜大于2.3，含泥量不应大于3%；b、 细骨料宜选用粒径531.5mm，连续级配，含泥量不应大于1%；c、 应选用非碱活性的粗骨料；3)、粉煤灰和粒化高炉矿渣粉，其质量应符合现行的国家标准用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB1596、用于水泥和混凝土中的粒化高炉矿渣粉GB/T18046.4)外加剂的选择除满足上述要求外，尚应符合下列要求a、外加剂的品种、掺量应根据工程所用胶凝材料试验确定； b、应考虑外加剂对硬化混凝土收缩等性能的影响；（2）配合比设计本次大体积混凝土强度等级为C35，P6，根据图纸会审要求，内掺12%SY-G微膨胀抗裂剂。首次使用的混凝土配合比应进行开盘鉴定，其
19、工作性能应满足设计配合比的要求，开始生产时应至少留置一组标准养护试件，作为验证配合比的依据。混凝土拌制前，应测定砂、石的含水率，并根据测试结果调整材料用量，提出施工配合比，结构混凝土的强度等级必须符合设计要求，用于检查结构构件混凝土强度的试件应在混凝土浇灌地点随机抽取。所配制的混凝土拌合物，到浇筑工作面的坍落度不宜大于160mm，对强度等级在C25-C40的混凝土水泥用量不宜低于200kg，拌合水用量不宜大于180kg/m3，粉煤灰用量不得超过水泥用量的40%，矿渣粉的掺量不宜超过水泥用量的50%，两种掺合料的总量不宜大于混凝土中水泥重量的50%，水胶比不宜大于0.5，砂率宜为3545%，拌合
20、物泌水率比宜小于90%。5、大体积混凝土施工1）混凝土浇筑顺序混凝土浇筑按照泵车管道布置方向由南面向北面推移式连续浇筑，混凝土浇筑时根据输送泵管道端头软管长度（3m）为半径，水平方向划分11个断面(图示AL段面)，每个段面内分2个浇筑层，每个浇筑层高75cm；浇筑时每个水平施工段面内分别以两台输送泵管道中心线为界，先浇筑外侧第一层，再内侧第一层，然后浇筑外侧第二层，最后浇筑内侧第二层；每个水平浇筑段面之间应在混凝土的初凝前连续浇筑，不得留设施工缝隙。2）混凝土施工基本要求a、混凝土浇捣每层必须设二根振捣器，仔细振捣，每一振点的振捣时间以混凝土表面呈现浮浆，混凝土不再下沉为止，振捣工作应从浇灌层
21、的下端开始，逐步上移，振捣器振捣时伸入下层的深度不应小于50，振捣器的移动间距不宜大于其作用半径的1.5倍。b、混凝土应采用二次振捣工艺，保证振捣的时间和位置，防止漏振和欠振。C、在混凝土浇筑过程中，应采取措施防止受力钢筋、定位钢筋、预埋钢筋等移位和变形，并及时清除混凝土表面的泌水。d、由于泵混凝土表面水泥浆较厚，在浇捣后2-4小时初步按标高用长刮尺刮平，然后用木搓板反复搓压数遍，使其表面密实，在初凝后终凝前再用木搓板二次抹压闭合收水裂缝，控制混凝土表面龟裂，减少混凝土表面水分的蒸发。e、由于泵送混凝土坍落度大、流动性大，筏板混凝土厚度达1500，长度有32.5m，混凝土浇捣时，如果顺其自然流
22、淌，分层浇筑第二层时，坡底处混凝土将会发生离析现象，造成坡底处都是水泥浆，影响混凝土强度及质量，因此需在筏板大体积混凝土浇灌时，在筏板长向设置两道双层钢丝网隔断带（隔断带高900），限制混凝土过多流淌，保证混凝土的浇灌质量。（见下图）f、大体积混凝土应进行保温保湿养护，具体保温方法见后续章节有关混凝土保温措施，保湿养护持续时间不得少于14d，并应经常检查塑料薄膜的完整情况，保持混凝土表面湿润，保温覆盖层的拆除应分层逐步进行，当混凝土表面温度与环境最大温差小于20时，可全部拆除。3）、混凝土试块的留置根据GB5024-2002规范要求，砼试块取样送检的批量应符合下列规定项 目批量及留置要求砼抗压
23、试块当一次连续浇筑起过1000m3时，同一配合比的混凝土每200m3 ，不少于1次首次使用混凝土配合比开盘鉴定 ， 至少1组砼抗渗试块 对有抗渗要求的砼结构，其砼试件应在浇注地点随机取样，同一工程、同一配合比的砼取样不应少于一次，留置组数可根据实际需要确定对地下防水砼同一工程、同一配合比的砼当连续浇注的砼每500m3应留置不少于一组抗渗试件，且每项工程不得少于2组备注：1、砼取样应具有代表性和随机性，每次取样应至少留置一组标准养护试件，同条件养护试件的留置组数应根据实际需要确定。2、用于砼结构实体检验留置的砼同条件应符合：、各种砼强度均应留置同条件养护试块；、同一强度等级的同条件养护试块，其留
24、置的组数应根据砼工程量和重要性确定，不宜少于10组，且不应少于3组；、同条件养护试块应放置在靠近相应结构构件或结构部位的适当位置，并应采取相同的养护方法；、应在日平均气温累计达到600d时方可送检，养护龄期不应少于14d，也不宜大于60d。3、砼抗渗试块养护方式均为标准养护，养护龄期不少于28d，最长不得超过90d。6、大体积混凝土温度裂缝控制（1）底板混凝土内外温差计算 主楼筏板长32.5m，宽30.4m，厚1.5m，采用C35，P6，配筋率为0.4945%，地基土为粘土层。施工采用42.5级普通硅酸盐水泥，水泥用量控制在310/m3，采用一次性浇筑不留施工缝，预计混凝土的浇筑时间在5月中旬
25、，月平均气温为25。1）由于水泥水化热引起混凝土内部绝热温升： T（t）=WQ（1-e-mt）/Cp Tmax=WQ/Cp式中：T（t）-混凝土不同龄期的绝热温升（），W-每m3混凝土的胶凝材料用量（/m3）取：水泥310/m3，粉煤灰80/m3Q-胶凝材料水化热总量，Q=k Q0=0.95461=437.95J/kg每千克水泥水化热量（Q0）品种水化热量Q0（J/kg）225号275号325号425号525号普通硅酸盐水泥201243289377461矿渣硅酸盐水泥188205247335不同掺量掺合料水化热调整系数(K)掺量010%20%30%40%粉煤灰10.960.950.930.82
26、矿渣粉110.930.920.84C-混凝土的比热，一般为0.921.0 kJ/.，取0.96KJ/.p-混凝土容重，取2400/m3e-常数，为2.718t-混凝土龄期（d）m-常数，与水泥品种、浇筑时温度有关的系数，0.30.5（d-1）Tmax-混凝土最终温升值计算水化热温升时的m值浇筑温度51015202530m(d-1)0.2950.3180.3400.3620.3840.406 混凝土最高水化热绝热温度Tmax=WQ/Cp=390437.95/(0.962400)=74.13龄期3天时（1-e-mt）=1-2.718-0.3623=0.661 龄期6天时（1-e-mt）=1-2.7
27、18-0.3626=0.886 龄期9天时（1-e-mt）=1-2.718-0.3629=0.961 龄期12天时（1-e-mt）=1-2.718-0.36212=0.987 龄期15天时（1-e-mt）=1-2.718-0.36215=0.996 龄期18天时（1-e-mt）=1-2.718-0.36218=0.999龄期21天时（1-e-mt）=1-2.718-0.36221=0.999龄期24天时（1-e-mt）=1-2.718-0.36221=1龄期27天时（1-e-mt）=1-2.718-0.36221=1龄期30天时（1-e-mt）=1-2.718-0.36230=1T3=74.1
28、30.661=48.99T6=74.130.886=65.68T9=74.130.961=71.24T12=74.130.987=73.17T15=74.130.996=73.83T18=74.130.999=74.06T21=74.130.999=74.06T24=74.131=74.13T27=74.131=74.13T30=74.131=74.132）混凝土内部中心最高温度实际状态下大体积混凝土上下表面处于维散热，不同混凝土浇筑厚度与温升有密切关系。Tmax=T0+T(t)式中Tmax- 混凝土内部中心最高温度 T0 混凝土的浇筑入模温度，取20 T(t)- 混凝土不同龄期的绝热温升（）
29、 - 不同浇筑厚度的温降系数，浇筑厚度(m)不同龄期(d)的值369121518212427301.00.360.290.170.090.050.030.011.250.420.310.190.110.070.040.031.500.490.460.380.290.210.150.120.080.050.042.500.650.620.590.480.380.290.230.190.160.153.000.680.670.630.570.450.360.300.250.210.194.000.740.730.720.650.550.460.370.300.250.24则 T（3）=20+48.
30、990.49=44.01 T（6）=20+65.680.46=50.21 T（9）=20+71.240.38=47.07 T（12）=20+73.170.29=41.22 T（15）=20+73.830.21=35.50 T（18）=20+74.060.15=31.11 T（21）=20+74.060.12=28.89 T（24）=20+74.130.08=25.93 T（27）=20+74.130.05=23.71 T（30）=20+74.130.04=22.973）混凝土的内外最大温差从计算结果中科得出，混凝土浇筑后6天时混凝土内部中心最高温度值最大，达到50.21。混凝土浇筑时预计为5月
31、中旬，平均气温为25，则混凝土的内外最大温差如下： 内外温差=50.21-25=25.21 与规范要求内外温差不得大于25基本接近,通过以上计算，主楼地下室筏板须采取必要的一些技术措施，可以控制混凝土表面温度裂缝。（2）底板混凝土收缩温度应力计算：预计底板混凝土浇筑30天左右，底板混凝土的温度就可降至周围大气的温度，验算底板混凝土整体浇筑后，是否会产生收缩性裂缝。底板L=32.5m，H=1.5mH/L=1.5/35.5=0.042 0.20 符合计算假定1） 阻力系数：Cx=60N/cm3=0.06N/mm32） 底板厚度 H=15003） 各龄期的混凝土弹性模量： E（t）=E0(1-e-t
32、) 式中：E（t）-混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量（N/mm2）,取平均值E0-混凝土的弹性模量，取E0= 3.15104N/mm2-掺合料修正系数，掺合料20%时取=0.99e-常数，为2.718t-混凝土从浇筑后到计算时的天数混凝土在标准养护条件下龄期为28天时的弹性模量混凝土强度等级混凝土弹性模量（N/mm2）C252.8104C303.0104C353.15104C403.25104不同掺合料弹性模量调整系数掺量020%30%40%粉煤灰10.990.980.96矿渣粉11.021.031.04E（3）=0.993.15104(1-e-0.093)=3.15104(1-0.7634)
33、=0.738104Mpa同样方法求得：E（6）=1.301104 Mpa E（9）=1.731104 Mpa E（12）=2.059104 Mpa E（15）=2.310104 Mpa E（18）=2.501104 Mpa E（21）=2.647104 Mpa E（24）=2.759104 Mpa E（27）=2.844104 Mpa E（30）=2.909104 Mpa 4)、混凝土的收缩当量温差Ty(t) Ty(t)=-y(t)/式中：Ty(t)-混凝土各龄期的收缩值 -混凝土的线膨胀系数,取 110-5 非标准状态下混凝土任意龄期的收缩变形值y(t)= y0（1-e-bt）M1M2M3M
34、n式中：y0-标准状态下混凝土的极限收缩值，取3.2410-4 e-常数，为2.718 b经验系数，取0.01 t混凝土龄期（d） M1M2M3M10各种修正系数，经计算总值取为1.25y(30)= 3.2410-4 (1- e-0.0130)1.25=1.04910-4y(27)= 3.2410-4 (1- e-0.0127)1.25=0.87210-4同样方法求得：y(24)= 0.78510-4 y(21)= 0.69810-4 y(18)= 0.60710-4 y(15)= 0.51310-4 y(12)= 0.41610-4 y(9)= 0.31610-4 y(6)= 0.21510
35、-4 y(3)= 0.10910-4 所以： Ty(30) =-1.04910-4/110-5=-10.49 Ty(27) =-0.87210-4/110-5=-8.72同样方法求得： Ty(24) =-7.85 Ty(21) =-6.98 Ty(18) =-6.07 Ty(15) =-5.13 Ty(12) =-4.16 Ty(9) =-3.16 Ty(6) =-2.15 Ty(3) =-1.09 5)应力松弛系数S按下表采用各龄期混凝土的应力松弛系数St(d)36912151821242730S(t)0.570.520.480.440.410.3860.3680.3520.3390.327
36、6)计算温度应力： =-E(t)aT/(1-c)StR T=T0 +2/3T(t)+ T(y)（t）-T(h)式中：混凝土的温度应力（N/mm2） E(t)混凝土从浇筑时至计算时的弹性模量（N/mm2）混凝土的膨胀系数，取 110-5 T混凝土的最大综合温差绝对值 T0混凝土的浇筑入模温度20 T(t)浇筑完成一段时间t，混凝土的绝热温升值，采用SY-G高性能膨胀抗裂剂后按照经验值可降低混凝土的绝热温升值510，本次按降低5计算。 T(y)（t）混凝土的收缩当量温差 T(h)混凝土浇筑完成后达到稳定时的温度，根据气象资料取平均值 St考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.30.5 R混凝土外约束系
37、数，岩石地基取1，可滑动垫层取0，一般地基取0.250.5 c混凝土的泊松比,取0.150.20 （3）=0.738104110-5【20+2/343.99+(-1.09)-25】(1-0.15)0.570.35=0.41 N/mm2 （6）=1.301104110-5【20+2/360.68+(-2.15)-25】(1-0.15)0.520.35=0.93 N/mm2 （9）=1.731104110-5【20+2/366.24+(-3.16)-25】(1-0.15)0.480.35=1.24 N/mm2 （12）=2.059104110-5【20+2/368.17+(-4.16)-25】(1
38、-0.15)0.440.35=1.36 N/mm2 （15）=2.310104110-5【20+2/368.83+(-5.13)-25】(1-0.15)0.410.35=1.40 N/mm2 （18）=2.501104110-5【20+2/369.06+(-6.07)-25】(1-0.15)0.3860.35=1.40 N/mm2 （21）=2.647104110-5【20+2/369.06+(-6.98)-25】(1-0.15)0.3680.35=1.38 N/mm2 （24）=2.759104110-5【20+2/369.13+(-7.85)-25】(1-0.15)0.3520.35=1.
39、34 N/mm2 （27）=2.844104110-5【20+2/369.13+(-8.72)-25】(1-0.15)0.3390.35=1.29 N/mm2 （30）=2.909104110-5【20+2/369.13+(-10.48)-25】(1-0.15)0.3270.35=1.21 N/mm2混凝土轴心抗压、轴心抗拉强度设计值 fc、ft强度种类混凝土强度等级C15C20C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80fc7.29.611.914.316.719.121.123.125.327.529.731.833.835.9ft0.911.101.271.431.571.711.801.891.962.042.092.142.182.22通过以上计算结果ft=1.57 N/mm2/（15）=1.40 N/mm2=1.12，基本满足防裂安全系数1.15的要求,可以看出大体积混凝土在露天养护期间不会出现裂缝，在此期间混凝土表面应采取养护和保温措施，使养护温度加大，综合温差减小，则可更好的控制裂缝出现。（3）温度裂缝控制的技术措施混凝土浇筑后，由于水泥水化热导致混凝土内部温升，而混凝土表面散热较快，形成内外温差，使混凝土内部产生压应
