某小区组团式花园洋房多层住宅楼外脚手架施工方案(附示意图).doc

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1、目 录一.编制依据3二.工程概况3三、方案选择3四.材质要求41.钢管42.扣件用材要求43.竹脚手板用材要求44.连墙杆45.工字钢46.钢丝绳47.卡具58.预埋件5四.搭设方案选择及施工方法51.落地式双排脚手架施工52.工字钢悬挑式双排脚手架施工5五.搭设技术措施7六.脚手架设计与验算81、钢管落地脚手架验算82、悬挑脚手架验算8七.水平防护架81搭设说明82.钢管悬挑式水平防护构造要求83.悬挑防护架设计与验算83.1.设计参数83.2.悬挑钢管及拉索设计与验算8八.脚手架构造要求81地基与基础82纵向水平杆、横向水平杆、脚手板83立杆84连墙件85门洞86剪刀撑与横向斜撑87其他构

2、造要求8九.搭设工艺流程89.1双排架搭设工艺流程89.2水平防护架搭设工艺流程8十.架子的验收、使用及安全管理81.架子的验收、使用及安全管理82.脚手架的清洁管理83.人员素质要求84.劳动用品（三宝）要求8十一.脚手架拆除8一.编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)3、建筑施工手册第四版4、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011） 5、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91） 6、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）7、冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB50018-2002) 8、钢管脚手架扣件（GB15831

3、-2006） 9、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987 号）二.工程概况某某漫步三期一标段项目由6幢花园洋房和地下室构成。4#楼为6+1层，7#楼为两单元6+1层和一个单元9+1层，8#楼为两个单元9+1层和一个单元6+1层，5#、6#、9#楼均为9+1层。4#楼建筑屋脊高度为24.3m，其余建筑屋脊高度为33.3m。洋房4、6、7#楼0.000m相对于绝对标高为409.8m；5、8、9#楼0.000m相对于绝对标高为410.00m。 本项目洋房建筑面积5.03万，其中地上建筑面积4.51万，地下建筑面积0.52万；地下车库建筑面积2.33万。6栋洋房均为住宅楼，设计使用年限

4、50年，标准层层高3.0m，耐火等级一级，地下部分防水等级一级。填充墙外墙采用非承重空心砖，厚度200mm ；卫生间、厨房及设备管道采用非承重空心砖，厚度120mm；户型和套内分隔墙采用非承重空心砖，厚度160mm 、200mm两种。三、方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点

5、，脚手架的搭设，还必须符合JGJ59-2011检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用落地式双排扣件钢管脚手架和型钢悬挑式双排扣件钢管脚手架两种方式相结合进行外架搭设。四.材质要求1.钢管（1）钢管材质要求钢管材质一般使用Q235A（3号）钢。力学性能要符合碳素结构钢（GB/T700）中Q235-AJ级钢的规定，每批钢管进场时，应有生产厂家的检验合格证，若对质量不明或有怀疑时，应将进场钢管进行机械性能试验。承重杆件的钢材，还应满足抗拉强度、伸长率、屈服点、磷含量的要求。（2）钢管规格要求应采用外径48

6、mm,壁厚3.0mm的焊接钢管，外架立杆及大横杆采用黄色，剪刀撑及斜撑采用蓝色。钢管上严禁打孔。2.扣件用材要求扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定。扣件不应有裂纹、气孔，也不应有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要不小于5mm；扣件的活动部位应使其转动灵活，旋转扣两旋转面间隙要小于1mm。扣件表面应除锈并刷红色防锈漆。3.竹脚手板用材要求选用长约3米，宽约0.3米，厚约45mm的楠竹制作的竹串片板。每块质量不大于20kg。4.连墙杆连墙杆使用与架体同材质的

7、钢管，与主体结构（结构柱或边梁）拉接或与预先埋置于楼面的钢筋拉接。5.工字钢工字钢采用16号，高度160mm，腿宽度88mm，腰厚6mm，斜度：1：6，自重20.5kg/m。其外观尺寸及钢材性能应满足钢结构规程的要求。6.钢丝绳钢丝绳采用13(637)钢丝绳。应提供其质量证明书。7.卡具采用与13(637)钢丝绳直径配套的钢丝绳绳卡，型号为M20。绳卡间距为6d（d为钢丝绳直径）8.预埋件工字钢锚环采用16圆钢制作，埋设于钢筋混凝土构件中作为悬挑工字钢受力点。钢丝绳拉绳穿结构梁预留洞口，使用绳卡固定；连墙杆的受力点以25的短钢筋埋设； 四.搭设方案选择及施工方法本工程落地式脚手架在洋房基础筏板

8、浇筑完成开始搭设，由车库抗水板垫层搭设至地上三层(6.000m)。脚手架基础为车库抗水板垫层，脚手架高度高于作业楼层1.5m，搭设总高度按照15m计算。悬挑脚手架由洋房三层结构板面开始搭设，（9+1）层为每四层一挑，（6+1）层为由三层直接搭设至顶。（6+1）层搭设高度按照18.5m计算。1. 落地式双排脚手架施工由于本工程洋房提前开工，地下车库施工蓝图比较滞后，因此洋房周边须预留车库施工缝，施工缝离洋房外墙皮尺寸为500mm，故落地架搭设内立杆距洋房外墙皮尺寸按600考虑。立杆纵距la=1.5米，立杆步距h=0.9米，立杆横距lb=0.9米。2.工字钢悬挑式双排脚手架施工1）悬挑式双排脚手架

9、由悬挑工字钢、工字钢拉索、立杆、横杆、斜撑、剪刀撑、预埋件等组成，悬挑工字钢间距1.5米（卸料平台处间距2.4米）,立杆纵距la=1.5米，立杆步距h=0.9米，立杆横距lb=0.9米。2）立杆置于工字钢上套入预先焊接在工字钢顶上的C25钢筋上，脚手架内侧立杆至墙面的距离为300mm。脚手架外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上，各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置立杆设置，剪刀撑与地面夹角统一为60，详下图：3）应在脚手架内底部及离底部约8米高处设置水平防护带。4）外侧立杆内侧挂密目式安全立网，用16#元丝连接，并用200mm宽竹胶板条每层设置分层条。5）按两步三跨设置连墙件，每处（单

10、）双杆夹持在预埋件上。6）本工程脚手架洞口较多，洞口的留设应根据施工情况确定。但必须按规范中洞口的处理方法进行处理，见附图2。7）其他构造求见下图：五.搭设技术措施1.立杆垂直度偏差不得大于架高的1/200。2.立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余接头必须采用对接扣件，对接应符合以下要求：立杆上的接头应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，接头中心距主接点的距离不应大于步距的1/3，同一步内不允许有二个接头。3.立杆顶端应高出施工作业层1.5米。4.脚手架底部必须设置纵、横连杆。纵向连杆应用直角扣件固定在工字钢顶面不大于200mm处的立杆

11、上，横向连杆应用直角扣件固定在紧靠纵向连杆下方的立杆上。5.纵向水平杆（大横杆）设于横向水平杆（小横杆）之下，在立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆长度不宜小于3跨，并不大于6米。6.大横杆对接扣件连接、对接应符合以下要求：对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平跨的跨中。7.架子四周大横杆的纵向水平高差不超过50mm，同一排大横杆的水平偏差不得大于1/300,一根杆的两端高差不得超过20mm。8.小横杆两端应采用直角扣件固定在大横杆上。9.每一主节点（即立杆、大横杆交汇处）处必须设置一小横杆，并采用直角扣件扣紧在立杆上，该杆轴线偏

12、离主节点的距离不应大于150mm，靠墙一侧的外伸长度不应大于250mm，外架立面外伸长度以100mm为宜。作业层上非主节点处的横向水平杆宜根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于立杆间距的1/2，作业层小横杆间距为1米。10.脚手板一般应设在三根以上小横杆上，当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板平铺，应铺满铺稳，靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm，拐角要交圈，不得有探头板。11.搭设中每一层，外架要及时与结构进行牢固拉结，以保证搭设过程中的安全，要随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，适度拧紧扣件螺栓。12.拉杆必须从第一层与主体结构连

13、接，拉杆与脚手架连接的一端可稍微下斜，不容许向上翘起。保证垂直两步，水平三跨一直拉接。13.剪刀撑的接头采用搭接，搭接长度不少于1000mm，采用不少于两个旋转扣件紧固。14.剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm 。15.用于纵向水平杆对接的扣件开口，应朝向架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以免雨水进入，导致扣件锈蚀、锈腐后强度减弱，直角扣件不得朝上。16.外架施工层应满铺脚手板。17.剪刀撑是在脚手架外侧交叉成十字形的双杆互相交叉，并与地面成4560夹角。作用是把脚手架连成整体，增加脚手架整体稳定。18.屋面构架悬挑板处

14、的外架从屋面层开始向外挑出0.9米，并用斜杆支撑于下部主节点上。19.落地架连墙杆按二步二跨，悬挑架连墙杆设置按二步三跨设置。六.脚手架设计与验算 1、钢管落地脚手架验算钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)15脚手架沿纵向搭设长度L(m)75立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.6双立杆计算方法按构造要求设计双立杆计算高度H1(m)10二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设

15、方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区陕西西安市安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)0.25风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.2，0.9风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.38，0.28 计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向

16、水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.033+0.351.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.35kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.033+0.351.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.71kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=max

17、qlb2/8，qa12/2=max2.350.92/8，2.350.152/2=0.24kNm =Mmax/W=0.24106/4490=52.99N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.719004/(384206000107800)，1.711504/(8206000107800)=0.657mm max0.657mmminlb/150，10min900/150，106mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.35(0.9+0.15)2/(

18、20.9)=1.44kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.71(0.9+0.15)2/(20.9)=1.05kN四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.44kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.05kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.58106/4490=129.64N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max3.075mmminla/150，10min1500/15

19、0，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.33kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax=1.44kNRc=0.858=6.8kN 纵向水平杆：Rmax=3.33kNRc=0.858=6.8kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H15脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.033/h)H=(0.129+(0.9+0.15)2/20.033

20、/1.8)15=2.23kN 单内立杆：NG1k=2.23kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/2/2=(15/1.8+1)1.5(0.9+0.15)0.351/2/2=1.29kN 单内立杆：NG2k1=1.29kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(15/1.8+1)1.50.171/2=1.19kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.515=0.22kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG

21、2k1+NG2k2+NG2k3=1.29+1.19+0.22=2.7kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.29kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=1.5(0.9+0.15)(23)/2=4.73kN 内立杆：NQ1k=4.73kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.23+2.7)+ 0.91.44.73=11.87kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.23+1.29)+ 0.91.44.73=10.17kN七、立杆稳

22、定性验算脚手架搭设高度H15立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k

23、)+1.4NQ1k=1.2(2.23+2.7)+1.44.73=12.53kN =N/(A)=12528.15/(0.188424)=157.17N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.23+2.7)+0.91.44.73=11.87kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.281.51.82/10=0.17kNm =N/(A)+ Mw/W=11866.65/(0.188424)+173545.27/4490=187.52N/mm2f=205N/mm

24、2 满足要求！八、脚手架搭设高度验算 不组合风荷载作用 Hs1=(Af-(1.2NG2k+1.4NQ1k)H/(1.2NG1k)=(0.18842420510-3-(1.22.7+1.44.73)15/(1.22.23)=36.41m 组合风荷载作用 Hs2=(Af-(1.2NG2k+0.91.4(NQ1k+Mwk A/W)H/(1.2NG1k)=(Af-(1.2NG2k+0.91.4NQ1k+Mw A/W)H/(1.2NG1k)=(0.18842420510-3-(1.22.7+0.91.44.73+0.1710000.188424/4490)15/(1.22.23)=22.82m Hs=2

25、2.82mH=15m 满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85 Nlw=1.4k2h2la=1.40.3821.821.5=5.7kN 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(5.7+3)103/(0.99489)=17.93N/mm20.85 f=0.85

26、205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=5.7+3=8.7kN0.8512=10.2kN 满足要求！ 2、悬挑脚手架验算型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书架体验算一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)18.5脚手架沿纵向搭设长度L(m)50立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步

27、1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式4步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区陕西西安市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.25风荷载体型系数s1.13风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.25，1.03风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.35，0.29 计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆

28、上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.033+0.351.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.35kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.033+0.351.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.71kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb

29、2/8，qa12/2=max2.350.92/8，2.350.152/2=0.24kNm =Mmax/W=0.24106/4490=52.99N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.719004/(384206000107800)，1.711504/(8206000107800)=0.657mm max0.657mmminlb/150，10min900/150，106mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.35(0.9+0.15)2/(20.

30、9)=1.44kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.71(0.9+0.15)2/(20.9)=1.05kN四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.44kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.05kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.58106/4490=129.64N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max3.075mmminla/150，10min1500/150，1

31、010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.33kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax=1.44kNRc=0.98=7.2kN 纵向水平杆：Rmax=3.33kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H18.5脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.033/h)H=(0.12+(0.9+0.15)2/20.033/1.8)1

32、8.5=2.58kN 单内立杆：NG1k=2.58kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/2/2=(18.5/1.8+1)1.5(0.9+0.15)0.351/2/2=1.55kN 单内立杆：NG2k1=1.55kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/4=(18.5/1.8+1)1.50.171/4=0.72kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.518.5=0.28kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=

33、NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.55+0.72+0.28=2.55kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.55kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=1.5(0.9+0.15)(13)/2=2.36kN 内立杆：NQ1k=2.36kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.58+2.55)+ 0.91.42.36=9.13kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.58+1.55)+ 0.91.42.36=7.94kN七、立

34、杆稳定性验算脚手架搭设高度H18.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+

35、NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.58+2.55)+1.42.36=9.46kN =N/(A)=9463.55/(0.188424)=118.72N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.58+2.55)+0.91.42.36=9.13kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.291.51.82/10=0.18kNm =N/(A)+ Mw/W=9132.8/(0.188424)+177803.62/4490=154.17N/mm2f=205N/m

36、m2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.40.3521.821.5=5.35kN 长细比=l0/i=600/15.8=37.97，查规范表A.0.6得，=0.9 (Nlw+N0)/(Ac)=(5.35+3)103/(0.9489)=18.91N/mm20.85 f=0.85 205N/

37、mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=5.35+3=8.35kN0.912=10.8kN 满足要求！ 悬挑梁验算一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1400主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1600梁/楼板混凝土强度等级C30二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉

38、115033001050否 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)19.46400150029.4613001500 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F

39、1=F1/nz=9.46/1=9.46kN 第2排：F2=F2/nz=9.46/1=9.46kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=16.4106/141000=116.33N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=19.271000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=22.77N/mm2 max=22.77N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=9.03mm=2lx/250=21400/250=11.2mm 符合要求！

40、4、支座反力计算 R1=-10.05kN,R2=29.72kN四、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =0/nz=0/1=0kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=16.4106/(1.05141103)+0103/2610=110.79N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2.8 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.97。 = Mmax/(bWx)=16.4106/(0.97141103)=120.02N/mm2f=215N/mm2 符合要求！五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1600梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 锚固点压环钢筋受力：N/2 =5.03kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=10.05103/(3.14162)=12.5N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要