大道门房主体工程高支撑模板施工方案.doc

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1、绿地香树花城北辰大道门房主体工程高支撑模板施工方案一、编制说明在现浇钢筋混凝土结构工程中，模板及支撑体系设计及施工质量是现浇混凝土结构工程质量及施工安全的保障。我司认真仔细的对本工程的施工图纸进行了阅读及分析，将按要求进行超高模板支撑体系进行设计施工。本工程最大支撑高度为7.2米。现我司根据现场施工实际情况决定采用扣件式钢管架进行支撑。二、编制依据为了保证本工程超高模板支撑施工安全，根据某某市建委及国家相关规定的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据如下：1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020012混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204

2、20023建筑工程施工质量验收统一标准GB2030020014建筑施工计算手册（ISBN711046262）5建筑施工手册（第四版）、木结构设计规程GB5000520036、 本工程有关设计图纸。三、工程概况1、建设地点：某某市某某区北辰大道。2、工程范围：本工程为绿地香树花城北辰大道入口门房民用建筑分类：公共建筑结构类型：现浇钢筋混凝土框架-结构。抗震设防烈度：8度。四、 施工准备 1.技术准备 在施工前完善施工方案工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。重点模板支撑钢管架体系的整体稳定性。将其质量和工艺的要点向作业班

3、组作详细的交底，并做好文字记录。2.物资准备 2.1材料准备确保材料质量合格，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护，同时收集各种进场材料相关质保证明。采用483.5mm钢管，应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉抻试验方法（GB/T228）的关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道：钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定：钢管必须有刷不锈漆。新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使

4、用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须要换；新、旧扣件均应进行防锈处理。模板选用180090018mm九层胶合板。必须符合我国林业部规定的混凝土模板用胶合板专业标准ZBB70006-88中规定，背楞选用经过刨制并且质量较好的4080mm木枋，木枋长度为2m、4m两种。2.2机具准备根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。2.3劳动力准备做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和

5、验收规范要求；设计变更和技术核定等。同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。2.4管理架构为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程，特成立管理小组进行管理。3.高大模板支撑体系设计3.1模板支撑系统材质 模板面板均采用13mm 厚九夹板，采用40mm80mm木枋，长2000mm；支撑体系中的立杆、水平纵横拉杆、扫地杆、剪刀撑均选用483.5mm 钢管，采用穿梁对拉螺栓。 3.2剪刀撑布置在支架四边设置纵向剪刀撑，由底至顶连续布置。在支架中间从顶层开始向下每隔四步设置一道水平剪刀撑。所有钢管连接均采用配套扣件连接，其中立杆的连接必须采用对接，水平杆的连接尽量采用对接，剪刀撑必须采用搭接。支

6、架顶部支撑采用可调顶托，顶托螺杆伸出长度不宜超过300mm。凡螺杆伸出长度超过规范要求时必须加设纵横钢管水平拉杆一道，其立杆承载力应按规范要求作相应折减。3.3楼板模板体系设计 楼板板厚120mm，模板面板采用13mm 厚夹板，面板下木方支承。木方的间隔距离(mm):200。4.模板施工方法4.1钢管架支撑系统安装支撑体系搭设前应按方案图进行放线。搭设过程中，严禁集中超负荷堆放钢筋、机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。4.2施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板钢管扣件式脚手架安装架设梁底木方龙骨于脚手架顶托梁上梁底模安装 架设板底木方龙骨于脚手架顶托梁上梁侧模及楼板

7、模板安装混凝土保养，达到设计强度等级的100% 拆下脚手架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板 拆除脚手架 梁钢筋绑扎4.3安装1）高支模采用钢管扣件式支撑系统。2）钢管使用前要调直，保证支模的平整度。3）脚手架支撑支设前，应按本施工组织设计要求进行技术交底，并要签字确认。4）对楼面进行清理干净，不得有杂物。5）钢管支模架的搭设应根据轴线统一规划，为保证现场施工过程中的观感，本工程要求钢管立杆纵横应通线，水平杆应高低一致。立杆在梁两侧的间距可适当缩小。6）支模架搭设注意事项：间距必须按方案进行，不能加大间距，立杆必须在同一垂直线，水平方向纵横成线。梁底加密钢管的位置和尺寸必须按照方案进行。立杆底部

8、支承结构必须具有支承上层荷载的能力。7）必须设水平支撑和剪刀撑。剪刀撑应纵横两个方向设置。剪刀撑由下向上搭设。每组剪刀撑斜杆与地面夹角在4560之间。剪刀撑斜杆应尽量与立杆进行连接，底部斜杆的下端应置于垫板上，严禁悬空。剪刀撑斜杆的连接均采用搭接，搭接长度不小于0.5M，设置2个旋转扣件。8）搭设架子必须在垂直方向，水平方向按50%错开接头，所有立杆必须落地，不得在水平杆上加悬空立杆。9）扫地杆必须按要求进行搭设，两根立杆之间的扫地杆下面必须垫至少一个木枋和木楔，并使之直接承重。同时，木枋和木楔下面必须垫木板或木枋，至少为0.05平方米。10）根据高度选择立杆，尽量选着6米长杆，并配以顶托调节

9、高度，水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接，扣件螺帽一定要拧紧。立杆竖接和水平杆横接一定要采用直角扣件，保证竖向传力和水平观感。增设扫地杆时，应尽量将扫地杆置于混凝土梁或其他混凝土结构上。加密斜撑，将端头斜撑在混凝土结构上，增强整体抗变形能力。11）梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按本方案布置。12） 支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。5.超高模板支设和混凝土施工部署5.1施工部署1、在装饰架层梁板钢筋绑扎完毕、模板加固完毕后进行混凝土浇灌，采用泵送浇注，梁、板支撑体系通过钢管抱箍，与先前已浇筑的混凝土柱等竖向结构拉紧顶牢，增强高支撑体系的整体稳定性及整体抗倾覆能力。5

10、.2砼浇筑注意事项1、砼浇筑时采取先浇筑柱砼，拆模后将内脚手架与已成型的柱子紧密连接。2、砼振捣除楼板采用平板式振动器外，其余结构均采用插入式振动器，每一振点的振捣延续时间，应使表面呈现浮浆和不再浮落。3、梁板砼浇筑方向由一端开始用“赶浆法”，先将梁内砼浇至板底，然后与板砼一起浇筑。随着梁内砼斜面的不断延长，板面砼可连续向前浇捣。4、混凝土浇注过程中，严禁集中超负荷堆放机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。5、倾倒混凝土时，应尽量控制对楼板所造成的冲击，应避免混凝土在出料口堆积过高，并且安排人员用工具将堆积的混凝土迅速向四周摊开。6、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、

11、松动和变形情况及时解决。5.3模板工程拆模方案5.3.1验收及拆除的批准程序（1）支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合格后方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。（2）超高模板支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。考虑此超高模板支撑架体系上部有轻钢屋面，故此处支撑系统在屋面施工完毕后再进行拆除。5.3.2钢管架超高模板支撑拆除（1）支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。（2）拆除支撑及模板前，应将该层混凝土试件送试验检测，当试块达到规定的强度符合下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。砼拆模强度要求一览表结构类型结构跨度

12、设计强度标准值百分率（%）梁、拱、壳8m1008m100板2m1002m、8m1008m100悬臂结构100注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。（3）高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。（4）侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。（5）拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。（6）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。（7）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（8）严格控制模板及其支架拆除的顺序。（9）拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物

13、件等杂物。（10）拆除脚手架支撑时，应设置警戒标志，并由专职人员负责警戒。（11）拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。（12）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：1）脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2）同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。3）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。5）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内。7） 拆下的钢

14、管与扣件，应成捆用塔吊吊运至地面，防止碰撞，严禁抛掷。6、脚手架计算书及附图梁模板支撑计算因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:WKL4。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架

15、搭设高度H(m)：6.50；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(

16、N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：1000；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：1

17、50mm，450mm，750mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.80；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂

18、影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 10022/6=66.67cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面

19、板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2117.85=21.418kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.414=5.6kN/m；计算跨度: l = (900-120)/(6-1)= 156mm；面板的最大弯矩 M= 0.121.418(900-120)/(6-1)2 + 0.1175.6(900-120)/(6-1)2= 6.81104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1

20、l+1.2q2l=1.121.418(900-120)/(6-1)/1000+1.25.600(900-120)/(6-1)/1000=4.724 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.81104 / 6.67104=1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 21.418N/mm； l-计算跨度: l = (900-120)/(6-1)=

21、156mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 100222/12=66.67cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67721.418(900-120)/(6-1)4/(10060006.67105) = 0.021 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(900-120)/(6-1)/250 = 0.624mm；面板的最大挠度计算值 =0.021mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.624mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大

22、支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.724/1.000= 4.724kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1488/6 = 42.67cm3；I = 14888/12 = 170.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.472 kNm，最大支座反力 R= 5.196 kN，最大变形 = 2.117 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 4.72105/4

23、.27104 = 11.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 11.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 1000/400=2.5mm；次楞的最大挠度计算值 =2.117mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.196kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.409=10.82cm

24、3；I = 212.981=25.96cm4；E =.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.390 kNm，最大支座反力 R= 10.655 kN，最大变形 = 0.107 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.90105/1.08104 = 36 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =36N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.107 mm主

25、楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.107mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =10.655 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N

26、=10.655kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混

27、凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.90+0.300.50=13.950kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.50=2.800kN/m；q=13.950+2.800=16.750kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/816.753502=2.56105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.516.750.35=2.931kN =Mmax/W=2.56105/3.33104=7.7N/mm2；梁底模面板计算应力 =7.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计

28、值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=11.625kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =350.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =350.00/250 = 1.400mm；面板的最大挠度计算值: = 513.953504/(38460003.33105)=1.363mm；面板的最大挠度计算值: =1.363mm 小于 面板的最大允许挠度

29、值: =1.4mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.931/0.5=5.862kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488/6 = 42.67 cm3；I=4888/12 = 170.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.

30、15.8620.52 = 0.147 kNm；最大应力 = M / W = 0.147106/42666.7 = 3.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.65.8620.5 = 1.759 kN；方木受剪应力计算值 = 31.7591000/(24080) = 0.824 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.824 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值

31、 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6775.8625004 /(1009000170.667104)=0.161mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.161 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.931kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.800-0.350)/40.500(1.20.12024.000+1.42.0

32、00)+1.220.500(0.900-0.120)0.300=0.633kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.874 kN；N2=5.38 kN；最大弯矩 Mmax=0.274 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.076 mm；最大应力 =0.274106/5080=54 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 54 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢

33、管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E=N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.874 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.153 kNm ；最大变形 max = 0.402 mm ；最大支座力 Rmax = 1.879 kN ；最大应力 =M/W= 0.153106 /(5.08103 )=30.1 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大

34、应力计算值 30.1 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.402mm小于1000/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 5.38 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.942 kNm ；最大变形 max = 2.477 mm ；最大支座力 Rmax = 6.187 kN ；最大应力 =M/W= 0.942106 /(5.08103 )=185.3 N/mm2

35、；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 185.3 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=2.477mm小于1000/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为1.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，

36、根据前面计算结果得到 R=6.187 kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =5.38 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =6.187 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1296.5=1.007 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(1.20/2+(0.80-0.35)/4)1.000.30+(1.20/2+(0.80-0.35)/4)1.000.120(1.50+24.0

37、0)=2.873 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)1.200/2+(0.800-0.350)/41.000=3.990 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=5.38+6.187+1.007+2.873+3.99=19.437 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压

38、强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢

39、管立杆受压应力计算值 ；=19436.715/(0.203489) = 195.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 195.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =5.38 kN ；纵向钢管的最大支座反力：N2 =6.187 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.129(6.5-0.9)=1.007 kN；N =N1+N2+N3 =5.38+6.187+0.868=12.434 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比

40、 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照

41、扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12434.487/(0.203489) = 125.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 125.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.009(1.5+0.1

42、2) = 2.002 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.009 ；lo/i = 2001.755 / 15.8 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 19436.715/(0.412489) = 61.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 61.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载