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1、艺术学院艺术大楼外脚手架施工方案记录号：方案002使用号： 工程名称某某某某大学传播科学与艺术学院艺术大楼结构形式框架面 积18789.94层 数4层、5层，局部1层建设单位某某某某大学施工单位某某企业股份有限公司编制部门某某某某大学项目部编制人罗海波审核人审定人审批人审批时间审批意见：（填写讨论的主要结论包括应修改的部分）单位（盖章） 年 月 日监理单位意见单位（盖章） 年 月 日建设单位意见单位（盖章） 年 月 日目 录一、编制依据：4二、工程概况4三、管理小组人员机构及职责5四、施工材料与施工准备6五、施工方法7六、脚手架构造（见附图）8七、技术措施11八、脚手架的拆除12九、安全措施1
2、3十、落地式扣件钢管脚手架计算书17(一)、大横杆的计算：17(二)、小横杆的计算：19(三)、扣件抗滑力的计算：21(四)、脚手架荷载标准值：22(五)、立杆的稳定性计算：23(六)、最大搭设高度的计算：25(七)、连墙件的计算：26(八)、立杆的地基承载力计算：26(九)、卸料平台27一、编制依据：艺术综合大楼设计施工图；建筑施工组织设计规范 （GB/T50502-2009）；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011）；建筑结构荷载规范 （GB50009-2006）（2006年版）；建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ80-91）；建筑施工安全检查标准 （JGJ59
3、-99）；建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）。二、工程概况1、地理位置本工程位于成华区东华村四组、圣灯乡、长林盘村一组、七组、八组。2、工程概况本工程位于成华区东华村四组、圣灯乡、长林盘村一组、七组、八组，单栋建筑由多功能综合剧院、美术馆、影视作品展播制作、弧型形体练功房及门厅等工程组成。工程规划总建筑面积18789m2。子项名称建筑层数层 高结构类型建筑高度多功能综合剧院1层（夹层层高）4.2m、4.5m（剧院层高）17.7 m26.8m砼框架结构钢屋顶26.80米美术馆4层3.9m、4.5m、5.1m砼框架结构18.45米影视作品展播制作5层4.2m、4.5m砼框架结构24.
4、30米弧型形体练功房4层4.2m、4.5m砼框架结构23.9米门厅1层12.00m钢结构19.60米三、管理小组人员机构及职责项目管理小组人员质量职责和权限序号项目职务姓名职责和权限1项目经理2项目副经理3技术负责人4现场工长5测量员6安全员7机电工长8质量员9材料员四、施工材料与施工准备1、主要施工材料 钢管：统一选用483.5钢管。钢管使用前必须经检查无严重锈蚀，无弯曲变形。 扣件：采用标准扣件，主要有直角扣件、对接扣件和旋转扣件三种。扣件必须经检查无脆裂、变形和滑丝。 安全网：采用密目式阻燃安全网。安全网必须经检验合格后方可使用。2、施工准备工作指导工人熟悉施工方案，召开安全技术交底会，
5、并在书面交底上让操作人员签字。3、搭设场地平整、夯实浇筑100厚C10混凝土硬化，并设置排水沟，防止脚手架基础易水浸泡造成基础下沉现象的发生。4、搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。五、施工方法1、施工顺序：拉线、搭设立杆，设置纵横向扫地杆，扫地杆采用直角扣件固定在距底座上不大于200mm处在立杆上。2、架体搭设：（1） 周边脚手架应从一个角部开始向两边延伸交圈搭设；（2） 应按定位依次坚起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第1步的纵向和横向平杆，在校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设；（3） 在设置第一排连墙件前，“一”
6、字形脚手架应设置必要数量的抛撑及两端部的加强措施，以确保构架稳定和架上作业人员的安全。边长20m的周边脚手架，亦应适量设置抛撑；（4） 剪刀撑、斜杆等整体连结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置，剪刀撑按照每12m设置一道剪刀撑及转角处设置；（5）外架搭设时不超过24m时可不加设斜撑，到达或超过24m时除在转角处加设斜撑外，每隔六步须加设斜撑。（斜撑详图见16页图）（6）立杆下垫板为50mm厚200mm宽的木架板沿纵向通长铺设。3、加设连墙件连墙杆用水平钢管和扣件将架体与建筑件进行刚性连接，施工时注意扣件的紧固与架体的双排连接。4、人行斜道的搭道人行斜道采用之字型斜道，每层楼设两跑，拐弯处设
7、休息平台，斜道宽1.2米，坡度采用1：3，拐弯处平台宽度同斜道宽。斜道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板，栏杆高度1.2米，居中设中栏杆，挡脚板高不小于180mm。人行斜道脚手板用木板满铺，木板上用铁丝与钢管捆固，脚手板上每隔300mm设置一根防滑木条，木条厚度为25mm。六、脚手架构造（见附图）1、脚手架各种设计尺寸（m）连墙件设置立杆横距立杆纵距步距脚手架搭设高度(m)作业层横向水平杆间距两步三跨1.051.501.8剧院美术馆展播室练功房28.319.9525.825.40.752、纵向水平杆：纵向水平杆设在立杆内侧，大部分用6m钢管，采用对接扣件连接。对接扣件交错布置，各方向面错开距离不
8、小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。3、横向水平杆：主节点处必须设置一根横向水平杆，严禁拆除。靠墙一端外伸长度200mm(立杆离墙距离为300mm)。非节点处横向水平间距750mm。4、立杆：立杆必须准确定位，立杆上的扣件应交错布置，两根相隔接头不应设在同步内，立杆除架子顶端可搭接外，其余均需对接，立杆搭接长度不应小于1m，高出檐口上皮1m。5、剪刀撑：外架高度24m时，在脚手架外侧立面整个长度和高度连续设置剪刀撑。剪刀撑的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，用三个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm，剪刀撑交角为4560度。外架高度24m时，剪
9、刀撑设置按照12m设置一道进行布置。（详见附图）6、连墙件设置：连墙件采用14钢筋在楼板上预埋锚件，然后采用水平钢管、扣件与锚件相连。（详见附图）7、施工平桥：施工平桥必须满铺木架板，脚手板平桥外侧作180mm高踢脚脚板。用16号铁丝牢固绑结于小横杆上。（详细见附图四）。8、卸料平台：平台依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。以及四川华西集团有限公司第十二建筑工程公司关于型钢卸料平台的通知。决定统一采用由公司钢结构分公司生产制作的型钢卸料平台。间距3m的两根型钢挑梁直接放置在混凝土梁或板上，型钢挑梁之间设置间距2m的两根I14型钢，在2根型钢
10、梁之间设置间距为1m的2根I14型钢，型钢与型钢之间采用M16普通螺栓连接，组成一个卸料平台，平面示意图如下。两根主梁在端部设置吊耳通过钢丝绳与上层柱或梁的穿墙环连接。8、安全防护措施脚手板外侧满挂密目式阻燃塑料安全网（符合国家标准与地方性有关文件的规定），立网拉挂要平整顺直。七、技术措施1、立柱间距由施工员放线定位，脚手架立杆要垂直，大小横杆要平整，同一步距纵向水平杆必须四周交圈。相邻两柱的接头要错开，不在同一步距内，柱驳口必须按规范对接，确保外架垂直度。里外上下相邻的两根大横杆的接头要错开，不得集中一组立柱间距之间接驳，大横杆驳口必须按规范对接。2、脚手架各杆件相交伸出的端头部分均应大于1
11、0cm，以防杆件滑脱。 3、各种连接扣件要扣接牢固，扣件螺栓拧紧扭力矩应在4060Nm之间，不能大于65Nm，以防扣件破坏，搭设完成后应用扭力扳手随机均布抽查，不合格的必须重新拧紧，直到合格为止。5、外脚手架搭设须积极配合土建进度，脚手架须高出结构1.8米以上，但搭设高度应避免超过一个结构层以防脚手架失稳。6、施工层脚手板必须满铺，脚手板必须按操作规程绑紧，保证有3个支撑点绑扎固定，不得有探头板。7、外架要始终保持高于操作面一步，并绑一道扶手栏杆，靠外侧绑一道高180mm的挡脚板，里脚手板应低于工作面。防雷天线必须随着架子的升高而升高。8、脚手架的立杆接头在一个步距上不准超过总数的30%，不准
12、相临的三根立杆在同一水平面上有接头，应错开一个步距，水平大横杆的接头在同一断面上不能超过1/3，相邻水平大横杆至少应错开一个间距。9、脚手架外侧必须满挂密目安全网。10、要保证脚手架体的整体性，不得与支模架等一并拉结，不得截断架体。严禁直接在外脚手板上架设电线。11、脚手架搭设前应将方案对施工班组进行交底，搭设人员应持证上岗。脚手架应随楼层的增高按本方案进行分段验收，填写验收记录单（必须有量化的验收内容），并悬挂验收标识方能交付使用。12、脚手架的搭设尺寸的允许偏差（1）、立杆每搭设高度为10m时，其垂直度允许偏差为25mm。（2）、纵向水平杆高差为20mm（一根杆的两端），同跨内两根纵向水平
13、杆高差为10mm。（3）脚手架步距为20mm，纵距为50mm，横距为50mm。八、脚手架的拆除（一）、拆除脚手架前的准备工作：1、应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；2、应根据检查结果补充完善施工方案的拆除顺序及措施；3、应由项目技术负责人进行拆除安全技术交底；4、应清除脚手架上的杂物及地面障碍物；5、脚手架拆除要专人指挥，并设置安全禁区，禁止闲人进入；（二）拆除过程中的控制：1、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；2、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步且高度不应大于2m。如高差大于2步，应增设
14、连墙件加固；3、当脚手架采用分段、分向拆除时，对暂不拆除的脚手架两端设置连墙杆和斜撑加固；4、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m左右）时，应先在适当位置搭设临时抛撑稳固后，再拆除连墙件；5、拆下的各种材料应分类堆放，集中存贮做好围护和管理；6、脚手架拆除时必须注意对建筑物的保护，防止对建筑物的损坏；7、拆下的构配件必须分段集中，采用吊装形式运至地面堆放，严禁高空抛掷。九、安全措施1、确定脚手架施工现场安全责任人员，负责施工全过程的安全管某某作，设专人负责对脚手架经常检查和保修。2、搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得
15、将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上。严禁悬挂起重设备。4、搭设脚手架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看管，严禁非操作人员入内。5、脚手架在在搭设过程中，架子上严禁放置短料及各类配件，严防坠物伤人，悬空作业必须系好安全带。6、必须在脚手架适当位置配备灭火器材，防火措施要落实，严禁在脚手架上吸烟，动火必须办理审批手续，所有焊接作业必须由专人跟焊接焊。7、脚手架的防雷应与该建筑物的防雷装置连接，四大角各设一处并使用最远点到接地装置上的允许电阻不超过10。8、遇到六级以上大风和重雾、大雨时应停止工作，雨后施工注意防滑。在大风大雨后或停工一段时间后，必须对外脚手架作全面的检查，
16、如发现变形、下沉、钢构件锈蚀严重、扣件松脱等情况，要及时加固维修后方可使用。9、本脚手架取平桥施工荷载最大值为2KN/，并只考虑三层平桥同时操作的荷载，各使用外脚手架的班组必须教育工人不得堆放过重的建筑材料或杂物于平桥上。10、脚手架的搭设、拆除之前必须详细逐级进行安全技术交底。经原审批部门同意，任何人不得修改变更技术方案。11、搭设后，应会同技术部门及安全检查员进行全面检查，验收合格后方可使用，施工至二层高度时外脚手架必须进行安全初检，每施工段验收后才能使用。12、使用过程中必须定期和不定期检查，发现问题及时整改，整改后必须全面检查，检查合格后才能继续开工使用。13、操作人员必须经过安全培训
17、及三级教育，必须严格按照有关章程和规范要求施工，严禁违章作业，操作时必须戴安全帽，系安全带，穿软底鞋，不得穿塑料底鞋或皮鞋，不得酒后、带病作业。14、工具及小零件，要放在工具袋内，袖口及裤口要扎紧，以防衣服被挂住。15、搭设、拆除脚手架时应思想集中，团结协作，互相呼应，统一指挥，禁止在架子上打闹。材料、工具不得乱抛、乱扔，在吊运下方不得站人。附：外架立面图和搭设大样图、外架平面布置图、施工平桥板铺设示意图外架立面布置附图 外脚手架立面图外架节点详图附图 施工平桥板铺设示意图附图施工平桥板铺设示意图十、落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范（JGJ130
18、-2011）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为28.3米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5（验算是按483.0），连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.5米。施工均布荷载为2.0KN/m，同时施工2层，脚手板共铺设4层。(一)、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/3=0.5
19、2kN/m活荷载标准值 Q=2.0001.050/3=0.700kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m活荷载的计算值 q2=1.40.700=0.980kN/m大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）2、抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯矩为：M1=（0.080.109+0.1170.980）1.5002=0.240kN.m支座最大弯矩计算公式如下：M2max=-0.10q1l2-0.117q2l
20、2支座最大弯矩为：M2=-（0.100.109+0.1170.980）1.5002=-0.283kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.283106/5080.0=55.616N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！3、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：Vmax=0.677+0.990静荷载标准值 q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值 q2=0.700kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=（0.6770.091+0.9900.700）1500.04/（1002.061051900.0）=
21、1.521mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求！(二)、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/3=0.079kN活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/3=1.050kN荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.079+1.41.050=1.634kN2、抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值
22、最不利于分配的弯矩和变形。均布荷载最大弯矩计算公式如下：Vqmax=ql21/8集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=M=（1.20.038）1.0502/8+1.6341.050/3=0.578kN.m=0.578106/5080.0=113.803N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！3、挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：Vqmax=集中荷载最大挠度计算公式如下：Vqmax=小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.0381050.004/（3842.060105.00）=0.02mm集中
23、荷载标准值P=0.058+0.079+1.050=1.186kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1186.3501050.0（31050.02-41050.02/9）/（722.06105.00）=1.941mm最大挠度和V=V1+V2=1.965mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm，满足要求！(三)、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：RRc其中 Rc扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN; R纵向横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1、荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040k
24、N脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.118+1.41.575=2.395kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达4065N.m时，试验表明：单扣件的12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。(四)、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.12
25、48NG1=0.12527.000=3.370kN（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.15041.500（1.050+0.300）/2=0.608kN（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.1501.5004/2=0.450kN（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005NG4=0.0051.50027.000=0.202kN经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.630kN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距
26、内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=2.00021.5001.050/2=3.150kN风荷载标准值应按照以下公式计算WK=0.7UZUSWO其中 WO基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：WO=0.20Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：Uz=1Us风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=10.211.200=0.24kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.851.4NQ不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1
27、.2NG=1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.851.4Wklah2/10其中 Mk风荷载基本风压标准值（kN/m2）；la立杆的纵距（m）；h立杆的步距（m）。(五)、立杆的稳定性计算：1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算=f其中N立杆的轴心压力设计值，N=9.97kN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.19；i计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；10计算长度（m），由公式10=kuh确定，10=3.12m；k计算长度附加系数，取1.155；u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A立杆净截面面积，A=4.89cm2；W立杆净载
28、面模量（抵抗矩），W=5.08cm3；钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到=109.70f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算f，满足要求！2、考虑风荷载时，立杆的稳定性计算=+f其中N立杆的轴心压力设计值，N=9.30kN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.19；i计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；10计算长度（m），由公式10=kuh确定，10=3.12m；k计算长度附加系数，取1.155；u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A立杆净截面面积，A=4.89cm2；W立杆净载面模量（抵抗
29、矩），W=5.08cm3；MWMW=0.273kN.m产生的弯矩，MW=0.273kN.m钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到=156.21f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算f，满足要求！(六)、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架或搭设高度按照下式计算：Hs=其中NG2K构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.260kN；NQ活荷载标准值，NQ=3.150kN；gk每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=84.8
30、11米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H=经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值H=50.000米。考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架或搭设高度按照下式计算：Hs=其中NG2K构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.260kN；NQ活荷载标准值，NQ=3.150kN；gk每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；Mwk计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.230kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=56.597米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米
31、：H=经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值H=50.000米。(七)、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：N1=N1w+No其中 N1w风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：N1w=1.4wkAwwk风荷载基本风压标准值，wk=0.24kN/m2；Aw每个连墙件的履盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.604.50=16.2m2；No连墙件约束脚手架平面外交形所产生的轴向力（kN）；No=3.00经计算得到N1w=1.40.2416.2=5.44kN，连墙件轴向力计算值N1=5.44+3.00=8.44kNNfN1，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用
32、扣件与墙体连接。经过计算得到N1=8.44kN大于扣件的抗滑力8.0kN，需要设置双扣件！(八)、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求Pfg其中P立杆基础底面的平均压力（N/mm2），P=N/A；P=39.86N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；N=9.97A基础底面面积（）；A=0.25fg地基承载力设计值（N/mm2）；fg=170.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kcfgk其中kc脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00 fgk地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求！(九)、卸料平台一、 荷载计算卸料平台允许荷载为10KN，
33、设中间2根次梁承受全部的荷载，即每根的荷载为5KN且集中在梁中心。1、恒荷载：钢梁工字钢I14自重g标=0.165KN/m架板荷载G1标=0.4KN/m2、活荷载： 钢梁集中荷载Q1标=5KN二、次梁的计算次梁跨度为2000mm，间距1000mm，选用I14工字钢。1、荷载组合计算 q设计值=1.2g=1.20.165=0.2（KN/m） G1设=1.2G1标=1.20.41.5=0.72（KN/m） Q=q设+G1设=0.92（KN/m）Q1设=1.4Q1标=1.45=7（KN）2、受力分析计算 次梁按两端简支计算。 对次梁的计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，活荷载计算值 M
34、 = 0.922/8+72/4=7.46kN.m支座的垂直剪力Qy1=Q/2+q1/2=4.42KN3、挑梁截面校核 工字钢I14的截面特征如下： A=2150mm， Wx=1.07105(mm2)截面强度校核 =Mmax/Wx=7.46106/1.017105=73.4(Mmpa)=210Mmpa强度满足要求 三、主梁的计算 主梁跨度为3m，选用I14工字钢。荷载组合计算q设计值=1.2g=1.20.16=0.2Qy1=4.42KN受力分析计算主梁按两端简支计算。对挑梁的计算简图如下： qQ1PQ1A 3000 悬挑卸料平台钢梁计算简图 最大弯矩 M1max=1/8ql2+q1=1/80,9
35、232+4.421=5.46(KNm)支座的垂直剪力Qy2=Qy1+ql/2=5.8kN挑梁截面校核强度校核=Mmax/Wx=5.56106/1.017105=53.7(Mmax)=210Mmpa强度满足要求四、挑梁的计算 挑梁跨度为3400，选用I14工字钢。1、 荷载组合计算q设计值=1.2g=1.20.165=0.2（kN/m）Qy2风设=5.8kN2、 受力分析计算挑梁按两端简支计算。Q2Q2对挑梁的计算简图如下：A20003400q1400通过计算可知：钢丝绳拉力T=11.6kN最大弯矩 M1max=ql2/2+(Tcos45-Qy2)1.5=0.923.42/2+2.42=10.1
36、(kNm) 支座的垂直剪力Qy3=3.4kN 挑梁的最大轴心压力为 N=Tcos45=8.2kN3、 挑梁截面校核截面强度校核=N/A+Mmax/Wx =8200/2150+10.1106/1.017105 =103(Mpa)=210 (Mpa)强度满足要求其他部位计算一、 连接件的计算：节点最大剪力Qy2=5.8kN1、 M16普通螺栓的计算采用2M16普通螺栓连接，则每个螺栓最大剪力为2.9kN，螺栓许用剪力Q=8.54kN2.9kN，故安全。2、 节点板计算主次梁节点连接钢板厚6mmQ=A=616170=16.32kN5.8kN，故安全二、 斜拉钢丝的计算钢丝绳最大受力为T=9.53kN选用一根18（637）钢丝绳，其破断拉力为159kN作吊绳用，取其安全系数K=8则许用拉力P=P破/8=19.9kNT=11.6kN满足要求。
