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1、ICS27.160CCSF12团体标准T/CPIA00562024漂浮式水上光伏发电锚固系统设计规范Codefordesignoff1.oatingphotovo1.taicanchoringsystem2024-03-10发布202m-15中国光伏行业协会发布目次前言!II1.I范豳12规冠性引用文件I3术语和定义14环境荷我计算24.1 总述24.2 设计输入34.3 风荷我34.4 波浪荷我64.5 流荷我74.6 极限环境荷我组合95悔冏系统设计105.1 总述105.2 锚固系统设计校核工况!-IO5.3 方陈漂移计算与安全距离校核I1.5.4 锦固系统强度计算校核!-135.5 锚
2、固基础承载力校核145.6 材料选型与防腐.!18本文件按照GB1.1-2020标准化工作导则第1部分：标准化文件的结构和起草规则的规定起草.请注意本文件的某内容可能涉及专利。本文件的发布机构不承担识别专利的货任。本文件由中国光伏行业协会标准化技术委员会提出.本文件由中国光伏行业协会标准化技术委员会归口.本文件起草单位：阳光水面光伏科技股份有限公司、中国电子技术标准化研究院、北京鉴衡认证中心有限公司、江苏海洋大学、中国电建集团华东勘测设计研究院有限公司、大席国信滨海海上风力发电有限公司、长江勘测规划设计研究有限无任公司、中国电力工程顾问柒团华东电力设计院有限公司、中国能源建设集团辽宁电力勘测设
3、计院有限公司、中电建湖北电力建设有限公司、中国电建集团中南勘测设计研究院有限公司、中国华能集团清沽能源技术研究院有限公司、西安热工研究院有限公司、中国海洋石油有限公司。本文件主要起草人：吴维武、赵斗强I、李翔、李共期、孔剑桥、纪振双、缪泉明、滕格、姜浩杰、刘海波、张海峰、尚敏帅、何如洋、徐阳、田鸿翔、郤航、黄海龙.漂浮式水上光伏发电锚固系统设计规范1M本文件规定了针对漂浮式水上光伏发电椎固系统设计的环境荷我计克方法、锦固设计方法及要点.本文件适用于建设在内陆水域的漂浮式水上光伏项目.为从事水上光伏锚周设计人员提供设汁依据.2榭S性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少
4、的条款。其中，注H期的引用文件，仅该日期对应的版本适用本文件：不注口期的引用文件，其奴新版本(包括所有的修改单)适用丁本文件.GBrr33364-2016海洋工程系泊用钢丝绳GB500092012建筑结构荷载规范JTS1452015港口与肮道水文规范JTS144-1-2010港口工程载荷规范JTS151-2011水运工程混凝土结构设计规范JGJ94-2008建筑桩基技术规范JGJ106-2()14建筑基桩检测技术规范ISOI2944-2017钢结构防护涂料系统的脚蚀保护(COITOSionProtectionofStee1.StructuresbyProtectivePaintSystems)
5、ISO14713-1:2009管镀层铁和钢结构中抗离蚀保护的指南和建议笫1部分：设泞和抗腐蚀一般原则(ZinCcoatings-Guide1.inesandrecommendationsfortheprotectionagainstcorrosionofi11)nandstee1.instructures-PartI:Gencra1.princip1.esofdesignundcor11)sionresistance)3#f1.H11X下列术语和定义适用于本文件。3.1量大aaxi三Bwavehe岫t观测记录中出现的电大波高值或设计卡现期内的坡大波高值。3.2风生流wind-drivencur
6、rent由风的切应力作用于水面产生的水流，33风生浪wind-drivenwave由风的切应力作用于水面产生的波浪，34 4-firstorderwaveforce由入射波和绕射波共同作用产生的波浪力.一阶波浪力与波幅成正比,其变化频率特征与入射波的频率特征一致。注：也称波浪激励力(W1.veexcitingforce)a36平均波浪漂移力meanwavedriftforce波浪二阶力中的定常部分。其值与波幅的平方成正比，其频率特征远低F典型的波浪频率。计算流体动力学Coaputationa1.f1.uiddynaa1.cs;CFD使用计算机和离散化的数值方法对流体力学何题进行求解.从而可预测
7、流场流动和分布.3.7系泊点mooringpoint系泊畿绳与水上光伏方阵的连接点.3.8假固点anchoringpoint系泊缆绳与锚固基础的连接点.3.9系泊毓mooring1.ine用于限制漂浮方阵运动以保证其所在位置时刻满足设计要求的绳索，般包括缆绳、连接件以及其他辅助配件。3.10Syj*deadweightanchor靠墙体自身重力以及锚底部与水底摩擦力提供承载力.注：材防通常为钠钢筋混凝土材料.3.11ttBpi1.eaochor靠桩体与土体的他阻力和水平阻力提供承软力.注：材质通常为碳钢或钢筋混款上材料3.128Umn从南（北）例至北（南）侧依次布置的一排光伏组件.3.13行r
8、ow从东（西）仰至西（东）侧依次布置的一排光伏组件.3.14皆向风backwind光伏组件背面所受到的风。3.15正向风forwardwind光伏组件正面所受到的风.3.16方位角azIf1.uthang1.e从方阵局部坐标系卜的指北方向线起，依顺时针方向到来风、来浪或来流方向战之间的水平夹地“注：对应的环境条件也称为I叫角、泄句角、流向角.3.17粘性cohesivesoi1.理性指数大于IO的土。注：例如帖上、粉质粒上、洪湿质翡上等土质，318等粘cohesion1.esssoi1.粘粒含量少.呈单粒结构.不具有可塑性的士.注：例如碎石（类）土和砂（类）4环境有时真4.1 总述4.1.1
9、水上光伏电站承受的环境荷教主要有风荷我、波浪荷我、流荷教、雪荷妆等.本文件中主要讨论与懒固设计相关的风荷载、流荷载以及波浪荷载的计算方法.对于内陆水域地震荷载和冰荷我对水上光伏电站锚固系统的影响可忽略不计。4.1.2 在计尊环境荷我时，环境条件也现期通常选取25年，不同环境条件的方位角（风向角、浪向角、流向角）的定义见图1。/IIU-JXixns1.a1.a*笆浸m1.运强追也圣胡溟安型三星超EBi环境条件方位编4.2 入4.2.1 木节所述环境条件为影响漂浮式光伏1阈设计的白然环境条件，主要包括风、浪、水流、水深、水位落差、潮汐、水底地质等。4.2.2 选取年战大风速数据时，般应有当地25年
10、以上的风速资料；当无法满足时，风速资料不宜少T1.o年观测数据应考虑其均一性，对不均一数据应结合周边气象站状况等作令理性订正。当缺失风速资料时,可根据68500092012中表区5直接选取对应地区的设W风乐.4.2.3 波浪特征要素如波高和周期等应使用专业的观测设备和装时.搜集，例如波浪浮标和波浪观测仪等.在缺失实际观测数据的情况下，可利用波浪数位模拟推演模型进行预报，例如MIKE21等,也可以使用经脸公式对波浪要索进行估算，具体估罄方法参见JTS145-2015中7.2的规定。4.2.4 内陆河流流速应由长期观测资料整理分析后确定：内陆湖泊流速可以根据长期观测或风生流数值模拟确定。4.2.5
11、 确定设计最大水深与水位落差时,应结合历史观测资料并考虐雨季和洪期时水深、水位的影第.4.2.6 锚同设计需考虑项目地周边或水底地质条件，在项目地进行地侦条件勘测，井将勘测结果作为设计输入资料。4.2.7 锚固设计应考虑光伏区水灰和大气环境，应针对光伏区进行水质条件和大气环境数据的收集，将结果作为设计输入条件，4.3 风荷鲍4.X1取项目地最大风速作为设计输入参数，通常光伏组件背向风荷载较大，以背向风荷教为计算基础，具体计算思路见图2。方普力向内囱仪方阵不HM内风哥S2AttmtXJBM4.32风荷载计算需要的输入参数见表1.表1风荷载计算揄入叁数计徵输入的位设计风速10岛空10分W平均u光伏
12、姐件M角0三s光伏一件一枳ABiJ浮体水上迎风面-ABI2光伏炮件体形系数N5JiSttttC方向系tK地面-IS度类别计算方阵的行故N计打方阵的列数4.3.3单体结构的风荷教计籁可参考GB500092012中公式8.I.1-2,垂直作用于结构表面的风荷城标准值应按照公式(D计算；Wk=SgzHs1.HzWo.(1)式中：W风荷载标准值，单位为牛顿年平方米(N/m，)：B高度Z处的阵风系数：H.风荷载局部体形系数：”,风乐高度变化系数：1%基本风压，藻位为牛顿每平方米(Mm，).4.3.4 地面粗糙度指的是水上光伏项目地周时的环境粗糙度可分为R、B两类：a)A类指空旷的湖岸及沙澳地区：b)类指
13、田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡钝.4.3.5 组件阵的风系数Bg见我2.表1阵风系数选取粗一度A类B类阵风系数R1.651.704.3,6体型系数u,应依据风刑文心第果喊经过会证的CFO仿真分析结果取俏.如无相关数据，可参考以下标准取值,光伏组件倾角小于10”时参考值为1.0,光伏机件快角大于H)小于30时.参考值为2.0,浮体参考值为1.3.4.3.7风乐高度变化系数u.见表3.表2高度变化系数选取41三三陵啖高度变化系数1.09IDO4.3.10浮体水面以:部分迎风面积示意图见图3,作用在单一浮休上.的背风向水平风荷载F按公式(4)计算：.(4)FKAIWk式中;F作用在取,浮
14、体上的曲风向水平风荷教，单位为牛顿(N);A单块光伏组件对应的浮体水面以上部分迎风面枳.单位为平方米On：);W作用在浮体结构上的风荷我标准竹，单位为牛顿期平方米舞/m，),ES3浮体水面以上部分迎风面积示意图4.3.11漂浮式水I：光伏发电站为阵列式结构.计算列风荷载时应考虑前部结构而后部结构的遮蔽效应(遮蔽系数示意图见图4),通过引入计算参数遮M系数CS计算后部结构风我荷。遮M系数Cs应通过CFD仿真或风湿实验拱取，按公式(5)计算：c，T；3.13方阵整体背风向总荷载F、可根据方阵排布，按公式(7)计算；FV由XN.式中：F=方阵整体背风向受到的风荷栽，单位为牛顿(N)：F.二一单列肯风
15、向风荷毂单位为牛顿(N):式中：CSm)第n排的遮般系数：F(n)迎风侧第n排的水平风荷数，单位为牛顿(N)：F,(1)一一迎风侧第1排的水平风荷栽，中位为牛顿N。4.3.12漂浮式水上光伏阵列背风向风荷载按公式(6)计算：Fe=Fia11+(N.nCs/+Fe(h11+(N,-1.)XCsf.(6)式中：F单列背风向风荷栽，单位为牛帔(N)：N.一一方阵光伏姐件的排数：R(D-迎风侧首排光伏组件的水平风荷载,单位为牛顿(N)：F(I)一一迎风侧首排浮体的水平风荷载.单位为牛帔(N);E光伏组件遮蔽系数平检段的平均值：ZS一浮体遮蔽系数平稳段的平均(ft.1*14遮蔽系数示意图N一一方阵光伏组
16、件列数.1.3.1-1以方阵背向风荷我为基础，通过引入无砥纲的方向系数K计算不I可风向风荷我，按公式(8):FWind尸FwXKtP.(8)式中：Fi()一一对应风向由巾，的风荷栽，单位为牛顿(N);K(一风荷较方向系数：仙风向角，单位为度C),风向角与方阵的关系见图1.4.3.15方向系数K与风向、光伏方阵的排布和浮体形式有关,根据CpD仿真或风洞实验获得,以背风向为北风时为例，方向系数K,K-v,K,K,Kses,Ks-/,Ks分别对应北风时北恻风荷或、东北风时北恻风荷我、东北风时东恻风荷我、东风时东恻风荷我、东南风时东施风荷我、东南风时前侧风荷载以及南风时南恻风荷般的方向系数见图5。玦少
17、CH)仿此结果及风洞实验数据时，可按推荐值取值，见表1.东西侧按相同的系数进行计算：图5方向系数主要考虑的方向表3方向系数选取方向系数KKK-K-KK1.KxK系数取假1.。：I1I工；1,(I1.04.4波浪荷载4.4.1方阵的波浪荷我由一阶波浪荷我和平均波浪涕移力融加组成.计算波浪荷我需要的计豫输入参数见表5。表4波浪荷载计算统入拶数计算输入一一电位最大波向HnMiftAiMTS有效一-长度1.n1J2漂浮式水上光伏方阵的设计最大波高较小，根据Airy线性波理论，方阵的一阶波浪荷我可按公式(9)计算:FsSH收(9)式中：F一一方阵的一阶波浪力，单位为牛顿(N);H一最大波高，的位为米Gn
18、);Fo一一单位波倔下的喊大波浪荷找，单位为牛顿(N);j一一浪向角,单位为度)：T波浪周期,单位为杪.4.4.3漂浮式水上光伏方阵应考虑平均波浪潦格力作用，平均波浪漂移力可由水动力实脸或伤口计尊狭取，如无相关数据可参考MarUO公式(10)计算:F*,n。或J：)-式中：Fin-方际的平均波浪漂移力，地位为牛顿(N);P水密度.单位为千克每立方米(kgmD;K.用力加速度，单位为牛领每千克(Nkg):H段大波尚，单位为米(m);d).一浪向角，中位为度()；1.(p2)方阵的有效迎浪长度，单位为米(m),与浪向为4相关.方阵育效迎浪长度1.(小，的示意图见图6,可按照公式(I1.)计算：（三
19、）1.=IXcose2+1.Xsb2式中：1.方阵有效迎浪长度，雅位为米()：1.x一一方阵X方向上的迎浪长度，单位为米(m);1.-一方阵y方向上的迎演长度,单位为米加)：如-一浪向角，单位为度C)：*浪方向图6有效迎浪长度I.示意图4.4.4漂浮式水上光伏方阵总波浪荷战按照公式(12)计算：Fave(2)rrFexf)+Fdrift(j)(12)式中：F(Vr)一对应浪向角力的总波浪荷我最大俯，单位为牛顿(N);F.(V)对应浪向角的最大一阶波浪荷栽，单位为牛顿(N);Fin(1)一一对应浪向角的平均波浪激移力，单位为牛顿(N);2浪向用,单位为度(),定义见图1.4.5流荷战4.5.1
20、流药我包含水流对浮体侧壁的水流力和底部的摩擦阻力,其中水流力计算公式可参考JTS144一1一2010,煤擦力计算公式可参考班休摩擦力规范1957ITTC,计算中应考虑浮体形状及方阵水面以下湿表面积.4.5.2 计流荷我需要的计算输入多数见表6。表5流荷教计算输入参数计算输入单位流速Vns不同泞体迎不同枳S.rt2不InJ浮体底面枳S*不同类型浮体数於NPCS4.5.3根据JTS1441一2010第13章公式13.0.1,作用于工程结构上的水流力标准值应按公式(13)计如sFc=C,p,e9式中：F一水流力标准值,舱位为牛顿（N）;C.水流阻力系数：P一水需度，单位为克姆立方米（kg,）;V设计
21、流速.单位为米每秒（11s）:S一计修构件在流向垂I1.平面上的投影面积，单位为平方米（m，），4.5.4 水流阻力系数宜根据C,仿女计舞软件或水动力实脸获得。如无相关数据可按照来流方向和浮体的形状将计算模型分为两类浮体：迎流侧较长的浮体和迎流例较短的浮体,见图7,两类浮体的水流力系数取值不同，迎流侧较长的浮体水流阻力系数C为2.32;迎流恻较短的浮体其水流阻力系数见去7,由于浮体间距和迎流长度会影响水流阻力，可按方形地流力横向影响系数m（见表8）对水流阻力系数进行修正见图8.“体长济体Ka）迎流便融长的浮体b）迎流慢啾短的浮体图7流荷载计算中浮体的分类4.5.5 上述两类浮体以编号区分为1和
22、2,根据方阵浮体棒布设计及方阵浮体吃水深度,应按公式（M）计算总水流力：FMqnQySR；J,CN（K）式中：C.C-水淹B1.力系数：Af,两类浮体方形墩流力横向影响系数：P水密度，单位为克林立方米（kg,）;V一一设计流速,单位为米林秒（InM;S.S.两类浮体在流向垂直平面上单个浮体的投影面枳,单位为平方米（n?）;N、N两类浮体的数域，来流方向连续布置的多个浮体视为一个整体，1.5.6当计算斜向来流应将流速Y分解为垂直于方阵边的流速Y和Y,诳行水流力计分.表6迎流侧较短的浮体水流阻力Cn系散取假参考1./B1.01.S2.03.0G1.So1.451.301.10注：1.为浮体长度，B
23、为浮体宽馁，表7方形地流力横向即响系效m取值叁考B*IM46810N12影响系数n1211.OR1,061.Q31.00注IB*为浮体净间距,D*为浮体迎流长度.图8方形堀流力横向影响系数示意图4.5.7 流体流过物体表面.产生的摩擦阻力值应按公式(15)计算：-(1Fr=-CfPtIeS1.式中：F,廓擦阻力，单位为牛顿3);C摩擦阻力系数，可参考公式(16)计算；P水密度，单位为千克每立方米(kgW);V一一设计流速，.单位为米每秒(三s);S一物体在水域面以下湿表面积.单位为平方米(工).4.5.8 摩擦阻力系数C应按公式(16)计算：一45.式中:C摩擦阻力系数；Re雷诺数,Re=PW
24、yde/4,其抑、p.分别为流体的流速、密度与黏性系数.”,叫取假为1.oIXIO3Pad为一特征长度,一般可收浮体宽度.4.5.9 湿衣面积应按公式(17)计算：Sr三2i=1.SriN1(17)式中:n浮体种类:S各种类浮体的单个浮体的底面枳,单位为平方米(m?);N.各种类浮体的数崎.4.5.10 斜向来流时,应对施擦力进行受力分解到平行和垂宜方阵边缘的X和Y方向.4.5.11 总流荷我应按照公式(18)计算：Fcu(3)iF9)+Fe(gy)(18)式中：F(3)对应流向角的总流荷载，电位为牛顿(N);F水流力标准值，单位为牛顿(N)：F摩擦阻力，单位为牛顿(N);P,流向卡,单位为度
25、).定义见图1.4.6极限环境荷段组合4.6.1作用于漂浮光伏电站的极限环境荷载俎合值应按照公式(19)计算选取朵不利旗确定：S=(JFwind()*fFmve(2)+iFcur(t)(19)式中：S对应方位角的极限环境荷载组合值，单位为牛顿(N):Y一分项系数，应不低于1.35;组合系数，对于主控荷效取1.0,对于非主控荷我取Q7,具体根据不同组合工况选取，见表9;F对应风向而,的总风荷教.单位为牛顿(N);F(.)对应浪向角6,的总波浪荷载最大值单位为牛顿(N):FU(g)对应流向角的总流荷载,骷位为牛顿(N);.风向角，单位为度(),风向角与方阵的关系见图1.j一浪向角,单位为度(),定
26、义见图1.流向用，单位为度(),定义见图1。8Imf1.合M级令工况不同工况卜不同圻视的如合系数风IIKsKM风控制)1,00.7(),72(浪控制071.O0.73(流控制)(1.70.7I.Q46.2除正南(三)、正北(N)、正东(E)、正西(W)四个方向之外，通常还需考虑东北(NE)东南(SE)、西南(SW)、西北(NW)四个方向,共计八个方向的荷载组合。荷我组合时，选取相同的方位角，即M=42-4.6.3在荷载组合计售中应依次取风、浪、洸荷载为主控荷鼓，选取批不利的荷载组合作为锚固设计依据.55.1 M2漂浮电站的锚固系统是确保漂浮方阵安全的由要系统.幡固形式的常见选型主要有Ift力能
27、和桩锚，选型应粽合考虑项目地水深、地破条件、旗工可行性等因素.椎固系统设计中应考虑水位变化、系泊半径、系泊方式等环境因素.此外在设计过程中还要考虑项目地大气环境腐蚀强度和水质情况,以确定铺固系统物料材质及对应的防假方案漂浮方阵锚固主要设计流程见图9.5.2 啦礴ImQ况漂浮方阵锚固系统设计应考虑以下两种工况：a)极限工况(U1.S):考虑锚固系统完整情况下，极限环境荷我作用在漂浮方阵上的工况：b)偶然工况S1.S):考虑最危隐位置两出缆绳破断后，极限环境荷载作用在漂浮方阵上的工况，最危隐位St包括极限工况下缆绳战大张力出现的位翼、方阵向隅处或易发生应力集中的位也K1.B9漂浮方阐BHim网B5
28、.3 方阵源移计重与安全距离校核5.3.1 计算方阵漂移所需要的计灯输入见及10.*9覆签计算条件H灯输入锚点一程与历史水位的Ai大型依h锚点高程与切史水位的最小VAt1.hn系泊半径R(学hr11)控?安装长度15.3.2漂浮方阵涕移计豫主要分为两种情况：a)锚囚点布置在历史最低水位以下,见图10：b)锚固点布区在与历史最高水位相同及以上，见图115.3.3应按照公式(20)计算最大潦移址并按照公式(21)计算缆绳设计长傻:4. 尤.（20）式中：D最大漂移距离，单位为米（m）;1.缆绳设计长度，单位为米（m）;h锚点Ifii程与历史水位的最大差值,单位为米（m）;h_=二锚点高程与历史水位
29、的最小差值，单位为米加）.Is11rh-.（21）式中:1.缆绳设计长度，单位为米（m）:h锚点高程与历史水位的最大基位，单位为米（m）;A7缆绳安装匕度，单位为米（m）,直取0.5m-1m;如锚向形式为沉锚.槎根据水底七成参数计算懒块长期沉降疝.并考虑沉降带来的缆绳长度增加,如无相关计算参数.宜取0.5m-1.0m:如锚固形式为桩锚,缆绳连接商度应酒足通过结构抗倾泓验以，缆绳连接高度是指安装位置到上衣面的距禹。如无相关计算参数,宜取不大于0.5m。P设计系泊半径.单位为米（）.5.3.4 应按照h来计整缆绳设计长度。0州方阵k,ww_图10椎因点布置在历史最低水位以下水仪售空bh图11锚固点
30、布置在历史最高水位以上5.3.5 方阵的漂移计算主要用于后续设计中安全距禺校核，根据不同项目情况,安全跖离应考虑项目占地（占水）范困、周阳建筑、提岸、电缆通道布以、浮船布黄、航道、运城通道等因素综合确定。5.3.6 当婚囚系统中含有弹性缆绳时,应考虑统绳弹性伸长对漂移盘的影响.建议使用仿真方法精确计算方阵潦移情况。5.4锚固系统强哎计算核核5.4 .1锚固系统强度校核包含水上系泊点强度校核、缆绳及锚固配件强度校核以及锚固基础强度校核.5.5 .2漂浮方阵锚网系统强度校核淅要的计算怆入见&I1.表10强度校核的输入条件计算输入的位部件的强度标准值RkNif算环境*Uf1.合fftskX系泊半径R
31、n漂移即点Da系渝依能量:、PCS系泊坡绳分於用attfWi1.长度1.n5.4.3强度校核应公式(22)进行校核：,7(25)式中：T一一应为极限工况与偶然工况两种工况分别计算的缆绳张力较大值，单位为牛顿(N);F,一一方阵单侧期个系泊点处的水平力，单位为牛顿(N);R设计系泊半径.单位为米(m)：D计算位置对应的涕移距离，单位为米(m);1.,缆绳设计长度,总位为米()；0一系泊线绳分散角度,即缆绳与方阵边缘的空间夹角，单位为度()。012缆绳张力计算5. S锚固基础承裁力校核5.1.1 漂浮光伏电站常见的锚固基础形式有重力悔和桩锚.电力锚结构形武通常为蝌筋混凝士重力锚.依卷锚体底部与泥上
32、的摩擦提供水平承载力，依城自分重量提供垂向承栽力。机锚结构形式有钢管林和预应力钢筋混凝土空心桩，主要靠锚体与泥土的相互作用提供承我力.5.1.2 漂浮方阳描囚基础承载力核核需要的计算输入见表12.表11锚固基础承载力校核输入条件计入通位储固础承一力标准值Q、QkN登绳张力分域T.TkN5.5.3漂浮方阵锚固基础主要校核水平承载力和垂向抗拔承载力，应按照公式(26)(27)进行检核:1.K(26)式中：T一缆绳拉力的水平分力,单位为牛顿(N):B锚固基础水平承我力特征依，单位为牛顿(N.Ra(27)式中：T1缆能拉力的乖向分力,单位为牛顿(N)R锦周基础抗拔承教力特征值.照位为牛恢(N).5.5
33、.4考虑设计安全系数琳冏基础承教力的特征值R和IM按照公式(28)(29)确定：R1.WQUS(28)式中；B锚固基础水平承规力特征值,单位为牛顿(N);K一水平承战力安全系数，不同校核工况的取值见表13;Q.一锚固基础水平承载力标ift值的修正值，单位为牛顿(N).(29)式明R1锚固基础抗拔承载力特征债.单位为牛顿(N)K垂向承载力安全系数，不同校核工况的取值见表13;Q.-锚固地础抗拔承我力标准值的惚正值，单位为牛顿(N).表12锚固基础承栽力校核安全系数选取ift计工况KK1.1.2.0然工况1.21.55.5.5考虑土填的不确定性.锚固基咄承段力的标准(ft按照公式(30)(3D进行
34、修正:式中：Q一嵇固基础水平承载力标准值的修正值，单位为牛顿(N);y一一土塔材料套数,极限工况取值为1.3,隅然工况取值为1.0;Qz一一锚同基础水平承载力标准值，单位为牛顿(N).Qj-Qt(31)式中：Q锚固基础抗拔承软力标准佗的修正伯,单位为牛顿(N);)土塔材料系数，极网工况取他为1.3,例然工况取值为1.0;Q满固基础抗拔承我力标准依，总位为牛顿(N).5.5.6理力懦承载力标准值计算需要的计算输入见表表13重力锚承载力计算输入条件计口输入单位衣间土层不排水抗剪强度SkPa内限携Mo戊力锚儿何尺寸(包括的力刖尺寸)S布力箍浮独力kN甲力浦埋入深度Da5.5.7对于粘性土心力椎的水平
35、承载力标准值宜按照公式(32)进行计算：QZ=SUA(I+2$UaDrB.(32)式中：s,理力锚底部土层的不排水抗剪强度,单位为千帕(kPa)：A一正力锚底面枳，单位为平方米();S重力锚底部至埋深处的土层的平均不持水抗剪强度,单位为千帕住Pa):D.一电力锚埋入深度(如有剪力键，应该包含四力键入土深度)，单位为米(m);B重力锚在受拉方向的宽度，单位为米(m)45.5.8 对于非粘性土重力箱的水平承载力标准值宜按照公式(33)进行计算：Qz-(W+0Dfs-Ta+Rp.(33)式中：Q一一锚固基础水平承战力标准值.单位为牛顿(N);H欧擦系数，对于无剪力杨的混凝土重力锚可取Um.有着力犍的
36、重力锚可取tan(0-5).0为内摩擦角；W重力悔浮重,胞位为千牛顿(kN);YA1D一一甄力犍包围范围内的土浮重,如无剪力键则取0,单位为千牛顿(kN)：D剪力坡埋入深度,单位为米(m)：Y士的浮电度,单位为千牛包立方米(kN/m，)；A理力锚底面积，单位为平方米(nV);T一缆绳张力的垂向分量向上为正.单位为牛帔(N):R被动土压力，单位为牛棚(N5.5.9 被动土压力宜按照公式(3G计笄：*丫以涓-CM)式中：R.被动土压力，单位为牛顿(NXD2(R力锚庠入深度(如有典力键，应该包含剪力键入土深度)，单位为米(m)：K.一被动土压力系数,可取值traG二人0为内摩擦角：B重力锚在受拉方向
37、的宽度,单位为米(m).5.5.10 重力梆的抗拔承岐力标准假即疝力悔的浮班力W.5.5.11 在计罄重力嵇承水平战力标准值时应考虑水底斜坡时承载力的影晌，水底倾地对承战力存在有利影响和不利影响.当锚体在斜坡上滑动趋势与锚绳拉力沿斜坡方向的分力方向和同时为不利情况.此时重力精的重力作用会降低其承载力.当怖体在斜坡上滑动趋势与端维拉力沿斜坡方向的分力方向相反时为有利情况,此时重力锚的揖力作用会提高其承载力.5.5.12 被懦承载力标准值计算可参考JGJ94-2008.5.4.6节并应按照公式(35)进行计算，Qt=2Asiku1.1.:(35)式中：Q_桩葩极限抗拔承我力标准他，单位为牛顿(N)
38、;u桩身周长，对于等直径桩取u=M,d为桩径，单位为米(m);1. 一一桩周第i层土摩度.单位为米血)：q一班恻第i层土的板眼侧阻力标准值，单位为千帕(kPa);A.抗拔系数,见表15.表14桩锚抗拔系效:土美A取值砂士0.50-0.70拈性土、粒土O.)-O.HO注r桃氏1。桩在d之比小于2。时.取小位。5.5.13桩锚的水平承武力特征值可来用卜列方法进行评估:单桩水平承载力的特征位应通过单桩水平静载试验确定,试舱方法可按JGJIO62014执行.对于钢筋混凝土预制桩、削桩、枇身正豉面配筋率不小于0.6跳的灌注机，可根据外栽试脸结果取地面处水平位移为IOs(对于水平位移敢第的建筑取水平位移6
39、”加所对应的荷载的75%为单枇水平承载力特征值。对于桩身配筋率小于0.65%的灌注H1.uJ取单机水平静裁试检的临界荷载的75%为单班水平承载力特征值.5.5.1-1当缺少单桩水平给我试验资料时，可按公式(36)估豫械身配筋率小于0.65%的海注桩的单桩水平承战力特征值：R1=：:二二(1.2522PJ“二)(36)式中：R一桩地水平承毂力特征伯，单位为牛顿(N):a桩的水平变形系数.按公式(37)取值；Y-一一桩裁面模畸型性系数，即形裁面取2.0.矩形戳面取1.75：f.桩身混凝土抗拉强度设计值：W桩身换算板面受拉边缘的截面蟆玳：V桩身顺大弯矩系数，见去16;P桩身配筋率：A.桩身换算豉面枳
40、，B1.形裁面为：1,TUY1.,其中为钢筋弹性模破与混凝土弹性模fit的比值：5一一桩顶竖向力影响系数，竖向拉力取1.0,转向压力取0.5:N一桩顶竖向拉力,即T.表15桩身最大弯矩系数Vm和板顶水平位移系数Y桩顶约束情况机的换能埋深HhVV校接、自由10.7682.44!3.50.7502.502307032.7272.80.6752.9052,60.6393JS?表16桩身最大弯矩系数V和柱顶水平位移系数V(续)桃顶约束情况桩的换口埋深ahVVx较接、自由240.6(113.526注1：较接(门山)的忖系桩!7的被大老明票数.注2:当ah4时取ah=4.0.5.5.15桩的水平变形系数H
41、,按公式(37)计算：a二吊(讶)式中；m一一桩侧土水平抗力系数的比例系数：b0桩身的设计宽度，单位为米(n);E1.桩身抗弯刚度。对于钢筋混凝土桩，EI=0.85EIo;其中E为混凝土弹性能面模依，I。为桩身换算赧而惯性矩,当为园形裁面时,IVWod2d为桩径,W0为桩身换。截面受拉边缘的破面模跖可按公式(38)计%?”.2(。厂/)：式中：。应按公式(39)计算：b=0.3(.1.5(h0.5),d1.aIr=AS1.式中：b0一桩身设计宽度,单位为米()d一桩直径.单位为米(m).5.5.17桩(Wk水平抗力系数的比例系数m,红通过单桩水平静新试验确定，当无静我试验资料时可按表17取值.5.5.18当桩的水平承段力山水平位移控制,且缺少垂桩水平静载试验资料时,可按公式(40)估算预制被、钢桩、桩身配粉率不小于Q.65%的潴注桩单桩水平承我力特征侑：式中：R一桩场水平承栽力特征值，单位为牛顿(N);a桩的水平变形系数.按公式(37)取值：EI桃身抗弯刚度：Xa桩顶容许水平位移：1.-桩顶水平位移系数,取值见JGJ94-2008,5.7.2.表16桩侧土水平抗力系数的比例系效序号地堪土类别伏M桩、钢桩沈注枕IfiMN/n相应单桩在地面处水平位移iniI1.MN/
