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1、预应力锚索技术与设计,一、预应力锚索技术（一）预应力锚固技术 预应力锚固技术的优点是：能充分发挥高强钢材、钢丝、钢绞线等材料的良好性能；最大限度地利用岩土介质的内在强度和潜力，加强自承和自稳能力；主动加载用以改善工程结构的应力状态，提高受加固体的强度；确保工程施工的安全及岩土体的长期持续稳定，约束其变形。,近年国内外预应力锚固技术主要成就：应用领域日趋广泛，工程规模愈益扩大，社会和经济效益明显；新结构、新工艺不断涌现，适用于各种复杂受力条件；新型锚固机具不断改进和完善，提高了施工效率和工程质量；开发了新的锚固材料，极大地改善了锚固工作性能；理论研究取得新成果，锚固工程设计和施工纳入了规范化标准
2、。,（二）预应力锚索的类型 按受力方式分为主动加力锚索和被动加力锚索；按外锚特征分为可调预应力锚索和不可调预应力锚索；按锚索自由段结构分为粘结型锚索和无粘结型锚索；按锚体材料分为高强钢丝束锚、钢丝绳锚和钢绞线锚等；按锚固段荷载分布分为荷载集中型锚索和荷载分散型锚索等。对治理滑坡等地质灾害，一般选用主动加力的由高强度低松驰钢绞线构成的拉力式非全粘结型锚索。,（三）预应力锚索的适用条件及主要问题 1.预应力锚索的适用条件 技术上，预应力锚索可用于加固一般岩土质的边坡、滑坡和危岩，包括土质滑坡。由于加固松散体的锚索的预应力衰减是有限的、可控的和可弥补的，因此对预应力锚索加固土质滑坡的长期有效性的耽心
3、是可消除的。,但在以下条件时,其应用和功效受到限制：（1）当滑动面较陡时,尤其对陡倾的危岩。（2）当滑体很厚、锚索自由段过长时。（3）当下滑力过大、滑体十分松软时。（4）当滑床为松软土体时。,2.预应力锚索与抗滑桩的比较（1）原理上，预应力锚索是主动加固，可改善岩土体及结构面的强度，而抗滑桩是被动支挡。同时，锚孔压浆亦可进一步提高岩土体及结构面的强度。（2）变形上，预应力锚索适合于保护允许变形较小的工程结构（如隧道），而抗滑桩允许变形较大。同时，预应力锚索加固面积大，滞后变形的未加固区较小，而抗滑桩为线状支挡，滑体滞后变形较预应力锚索加固明显。（3）地质上，预应力锚索用于岩质滑坡加固比用于土质
4、滑坡更好，因为预应力衰减较小；而抗滑桩用于土质滑坡加固比用于岩质滑坡更好，因为下滑力作用点较低。,（4）经济上，滑体较厚时宜用预应力锚索，滑体较薄时宜用抗滑桩。因为锚索长度与滑体厚度呈线性关系，而抗滑桩不但长度与滑体厚度呈线性关系，而且因滑体愈厚则下滑力作用点愈高因而弯矩愈大，桩的截面积和配筋与滑体厚度亦呈线性关系，因而桩的工程量大，不经济。（5）施工上，预应力锚索工艺较复杂，松散滑体中造孔难度较大，施工机械多且可受地形限制，而抗滑桩工艺较简单，施工机械少，不受地形限制。同时，预应力锚索的表观有效性不如抗滑桩，而抗滑桩人工开挖桩井的表观安会性又不如预应力锚索。,3.预应力锚索的主要问题（1）预
5、应力衰减问题。如前所述，加固松散体的锚索的预应力衰减是有限的、可控的和可弥补的，在规范施工的条件下，对预应力锚索的长期有效性的耽心是不必的。（2）钢绞线腐蚀问题。对化学腐蚀，由于采用了钢绞线防腐除锈、塑料套裹护、水泥砂浆裹护三道措施,问题基本解决。现最关注的是应力腐蚀，即钢绞线长期处于高拉应力状态下产生缺损进而组成钢绞线的钢丝产生破断的问题。由于预应力锚索面世仅数十年，作为百年大计的抗滑工程,尚未全程经受捡验，因此目前应以加大锚索钢绞线的安全储备、规范张拉工艺来应对。,（3）锚固段设计问题。如后所述，锚索设计中以剪应力沿锚固段全长均匀分布，采用平均粘结强度来计算锚固段的长度。但事实上，剪应力在
6、锚固段并非均匀分布，而是呈单峰曲线状分布，按剪应力均布计算锚固段长度趋于不安全。目前，这一曲线的机理和模型尚在探讨中，锚固段设计只能变通地解决。（4）锚索施工问题。包括松散体中跟管钻进问题，深长锚孔钻进的纠偏问题，扩孔与二次压浆问题，张拉与锁定工艺问题。正改进中。,（四）预应力锚索结构 拉力式非全粘结型预应力锚索由锚固段、自由段和外锚固段构成，外锚固段又由结构物或抑制件（垫墩、格构等）、钢垫板和锚具等组成。锚索体采用高强度低松驰的钢绞线制作，钢绞线应符合国标标准(GB/T5224-95)或参照美国标准(ASTMA416-90a)执行。锚固段是为锚索提供抗拔力的地段，加固滑坡时一般置于滑动面（潜
7、在滑动面）以下的稳定岩体中，通过灌浆将钢绞线与岩体连为整体以提供抗拔力。锚固段提供的抗拔力大小与锚索钢绞线强度、钢绞线与砂浆的握裹力以及砂浆与孔壁岩体的结合力有关。,自由段为传递预应力的段落。为了达到预应力锚索对滑带的加固效果，锚索自由段一般要穿过滑带。必须保证自由段钢绞线的有效防腐，避免因钢绞线锈蚀导致锚索强度降低。自由段钢绞线通过外套塑料管与砂浆隔离以达到自由变形之目的，加固滑坡时自由段往往置于滑体部位。外锚固段是通过锚具将锚索固定于结构物或抑制件上，在承力的条件下锁定的部分，也是施加预应力张拉后的锁定部件。滑体地表岩土体承载力较高时往往采用钢筋混凝土垫墩，地表岩土体承载力较低或坡面过陡时
8、，往往采用地梁或格构梁。预应力锚索所用锚具应符合国家现行预应力筋用夹具和连接器应用技术规程(JGJ85)的规定。,（五）预应力锚索力学原理 加固滑坡时其原理为通过预应力的施加，增强滑体的法向应力和减少滑坡下滑力，有效地增强滑坡体的稳定性。预应力锚索通过张拉对锚固段产生拉力，锚固段则对滑体产生反作力，并分解成垂直滑面的正压力Pn及沿滑动面的抗滑反力Pr。二者形成的总抗滑力P为：P=Pntan+Pr=Ptsin(+)tan+cos(+)（1）式中：Pt为锚索设计预应力值；为滑动面倾角；为锚索与水平面夹角；为滑动面内摩擦角。此外，滑体及滑带土在长期处于双向受力状态下不断密实，加上锚孔压浆的渗劈粘结作
9、用，其物理力学性质也不断改变。,（六）预应力锚索加固松散体滑坡的机理 1、应力传递与响应 有限元分析显示了预应力锚索加固松散滑体的有效性：（1）预应力在松散介质中传递和响应的规律与在岩体中相似，可以通过增大正应力和阻滑剪应力起到抗滑作用。（2）施加预应力时，坡体存在拉应力区。最大拉应力值远小于土体强度，不致使坡面表土开裂变形。（3）锚索加固变形模量较小的松散介质与加固变形模量较大的岩体同样有效。（4）松散滑体的厚度并不影响锚索的加固效果。,2、预应力损失 锚索预应力的损失有4个原因：（1）锚具、夹片内缩所致预应力损失N1 Nl=Al l=L/LEy（2）（2）张拉系统摩阻所致预应力损失N2 P
10、X=P0e-(+kx)（3）（3）钢绞线松弛所致预应力损失N3 初始应力越小松弛损失预应力的终值也越低，设计预应力往往为极限应力的60%70%，因此钢绞线松弛造成的预应力损失并不太大。,（4）地层压缩徐变所致预应力损失N4 地层的变形模量愈小，预应力损失也愈大。现场测试表明，预应力一般在加载后20d4mon内可趋稳定。综上可知，锚索预应力损失仍是有限的和可弥补的，预应力锚索加固松散滑体将是长期有效的。,3、锚固力分布 锚索设计中以砂浆与孔壁间的剪应力沿锚固段全长均匀分布，采用平均粘结强度来计算锚固段的长度。但剪应力在锚固段并非均匀分布，而是在前段集中并形成峰值，然后逐渐向末端减小并最终趋近于0
11、。按剪应力均布计算锚固段长度，所得安全系数往往比实际偏大，趋于不安全。从若干实例总结出，拉力型锚索锚固段的剪应力分布曲线是以0为渐进线的单峰曲线。,用三参数的高斯曲线来描述锚固段剪应力分布曲线较为贴切。即：,（4）式中：L为从与自由段交点起算的锚固段的长度；a、b、d为待求的曲线参数，b为负值。有：剪应力的极大值：max=a（5）极值处的锚固段的长度：Lmax=d（6）剪应力曲线拐点的横坐标：,（7）,设B=-b,则锚固段的剪应力（锚固力）之和F：,（8）剪应力的平均值与峰值之比k：k=F/ac（9）各实例的k值为0.62-0.72，平均为2/3，设计锚固段的安全系数应打2/3折。例如，要求锚
12、固段的安全储备达到1.33，则据平均粘结强度计算锚固段长度时所取安全系数应不小于2。,二 预应力锚索的主要设计原则（一）加固滑坡的预应力锚索设计流程（下图）确定滑动面 计算滑坡的下滑力 确定锚固力和 确定锚索结构与锚孔直径的抗剪强度 预应力张拉值确定锚索吨位、间距与排数 计算锚索 确定垫墩尺寸与配筋 的下倾角 确定锚固段的 封头与连梁 位置与长度预应力锚索设计流程框图,（二）确定滑动面的强度指标及滑坡下滑力 滑动面的强度指标可直接通过现场的滑动面大剪试验获取。但少量大剪试验往往离散性较大，大量大剪试验费钱费工又不现实，因此往往根据滑坡主轴断面采用反算法来确定，即根据当前的滑坡状态，据经验确定其
13、稳定系数，再反算c、值指标。对滑坡体所处稳定状态的评估带有很大的经验性，应据滑体变形现状来厘定。当滑坡处于蠕动阶段、滑动阶段时，现状稳定系数可分别在1.10-1.00、1.00-0.95范围内取值。当滑坡未明显变形或己剧滑时，现状稳定系数无法确定，不适于反算。,反算中滑动面位置、形态、滑体后缘裂隙状态、地下水资料等非常重要，为此须进行详细的地质勘察工作。对应急勘查中没有足够时间进行滑坡地质工作的工点，应充分利用了施工地质资料进行反分析，即通过锚索钻孔揭示的滑面情况对原设计进行修改，即动态设计。确定了滑动面的强度指标后，根据不同工况、工程的重要等级、地质情况清晰程度等确定所需的安全系数，根据有关
14、下滑力公式计算出滑坡下滑力。,当滑动面形态典型时，可不通过上述反算滑面抗剪强度指标再正算下滑力的过程，直接根据现状稳定系数K0、设计安全系数K1、单宽滑体重量W以及滑面形态特征用下述公式估算下滑力F：对直线形滑面：F1=Wcos(K1-K0)荷载增大法(10-1)F2=Wsin(K1-K0)/K1 强度折减法(10-2)对圆弧形滑面：F1=W1d1/R-W2d2/R)(K1-1)荷载增大法(11-1)F2=W1d1/R-W2d2/R)(K1-1)/K1 强度折减法(11-2)式中W1、W2分别为下滑段、阻滑段的滑体重，d1、d2分别为W1、W2重心至滑面圆心铅垂线的力臂。F1=K1F2（12）
15、,（三）确定锚固力与张拉值 1、设计锚固力 设计锚固力根据滑坡下滑力来确定，设单宽滑坡下滑力为F，则单宽滑坡所需锚固力为：Pt=F/sin(+)tan+cos(+)（1）再根据滑坡的总下滑力来确定设计的总锚固力。,2、预应力损失与张拉值 为减少锚索锁定后的预应力损失，可通过以下三种途径：（1）加大垫墩尺寸，减小锚墩底面对岩土体的压力水平。（2）采用小吨位锚索，如500kN、750kN级锚索。（3）多次张拉与超张拉。后一次张拉可补偿前一次张拉后的预应力损失；按超过设计预应力进行锁定前的超张拉，可弥补地层压缩徐变所致预应力损失。超张拉（锁定）值根据测试和经验而确定，一般土体控制在25%以内，岩体则
16、控制在10%以内。,（四）确定锚索下倾角 理论上，单位长度锚索提供最大抗滑力时的下倾角为：1、仅考虑锚固段时：=-2、仅考虑自由段时：=45+/2-3、同时考虑锚固段和自由段的锚索最佳下倾角公式：=45/(K+1)+(2k+1)/2(K+1)-（13）式中：K为锚索的锚固段长度与自由段长度之比；、分别为设锚索段滑动面的倾角和内摩擦角。由于灌浆施工的需要，一般取值为1030。,（五）内锚固段的长度及布设 1、锚固段的长度 考虑以下两条原则，一般最长取8-10m。（1）提供足够的锚固力 每1根预应力锚索承担的锚固力须控制在容许锚固力范围之内。容许锚固力=极限锚固力/锚固安全系数k。预应力锚索极限锚
17、固力通常由破坏性拉拔试验确定。极限锚固力受4种因素所控制：锚索钢绞线强度；砂浆对钢绞线的握裹力；砂浆体与锚孔壁的结合力；锚固段岩土体的剪出破坏。,锚固段一般深置于基岩中，岩体不易剪出破坏；锚索体的钢绞线有足够的安全储备，其藕节状结构增大了砂浆对钢绞线的握裹力。因此控制锚固力的突出因素为砂浆体与锚孔壁的结合力。设计中锚固段长度L以砂浆与孔壁间的剪应力沿全长均布为前提按下式计算：L=k1T/D（14）式中安全系数k一般取2.02.5。,（2）锚固段全长有效 锚固段设在坚硬岩层中，锚索的轴向应力沿轴向方向迅速衰减，传递深度仅3.0m，锚固长度不宜长于3.0m；在中硬岩层中传递深度为5.06.0m，锚
18、索锚固长度不宜长于5.06.0m；在软弱岩层中，轴向应力在锚固段全长范围内分布，但当锚固长度大于10m时锚索杆体中轴向应力已很小，相应的粘结剪应力也较小，靠增加锚固长度来提高锚索的抗拔力已变得效果不明显，故在软弱岩体中锚固段长度不宜超过10m。锚固段全置于滑面或堆积层以下的基岩中，并考虑应力扩散，锚固段的起点与滑面间应留有1m以上的长度。,在增加锚固段长度己无效时，增大砂浆体与孔壁间的结合力有以下两种途径：（1）扩大锚固段孔径，以增大孔壁面积，同时有支承作用。扩孔后锚固段的锚固力P为：P=DL+0.25(D2-d2)（15）（2）二次高压劈裂灌浆，以形成更粗的砂浆体，并因浆液扩渗而提高土体强度
19、，从而显著提高锚固力。,（六）锚索结构和孔径的确定 1、钢绞线根数 根据单根锚索要求承受的锚固力和钢绞线的最小破断载荷，加一定的安全系数来确定锚索的钢绞线根数。一般采用的美国标准ASTM A416-94钢绞线，用7丝拧成，15.24mm，截面面积140mm2，张拉强度1860N/mm2，最小破断载荷260.7kN。500kN锚索用4根钢绞线组成，750kN锚索用6根钢绞线组成，超张拉25%时安全系数K为1.6。研究现有规范认为K取1.50已足够。,2、锚索体结构 对拉力型锚索，钢绞线呈同心状环列，中心全长插灌浆管。锚固段用扩张环和定位片束张呈藕节状；自由段各根钢绞线防锈防腐后，分别套上塑料管，
20、再用箍环紧束成索；塑料管末端用胶带扎成止浆塞。3、锚孔直径 锚孔直径据索体直径，并考虑砂浆体的空间来确定。4-8根钢绞线的锚索，锚孔孔径一般设计为90115mm；9-15根钢绞线的大吨位锚索，锚孔孔径一般设计为115135mm。据成孔机具，一般设计为110mm。,（七）锚索吨位、间距和排数的确定 1、锚索吨位 当失稳坡面较大时，宜尽量采用小吨位锚索来加固。虽然小吨位锚索比大吨位锚索的根数要多，因而造孔费用略高，但增大了加固面积，可减少未加固区滑体的残余变形，效果更好。考虑到索体的构造，小吨位锚索的钢绞线最少要3-4根。一般采用4根钢绞线的500kN锚索及6根钢绞线的750kN锚索。2、锚索间距
21、 治理滑坡的锚索为群锚，一般呈矩形排列，纵向成排，竖向成列。考虑群锚效应，锚索之间的间距应不小于锚体直径的5倍及1.5m，据经验一般取36m。,3.抗滑锚索为群锚,设计中要考虑群锚效应 松散体的结构强度低，当锚索间距过小时，可能产生相互影响，降低锚固能力，同时不同部位的锚索受力也有差异，因此有锚索间距要大于5倍孔径的经验。另一方面，锚索间距又不宜过大，否则锚索之间会出现明显的应力跌落区，达不到对坡体整体锚固的效果。加固松散介质的预应力锚索的间距，以36m为宜。群锚中不同位置的锚索,其受力可有区别。其中以角锚受力最大，边锚次之，中心锚最小；同时，最下一排锚索受力最大。,4、锚索排数 根据单排锚索
22、的设计总锚固力和单根锚索所能承受的锚固力确定锚索的排数。锚索排数一般由主轴断面向两侧递减，但要构成群锚，不宜少于2排。当锚索排数较多时，可分组（每组数排）布于滑面不同部位,使加固均匀化。,（八）垫墩、锚具、封锚、连梁 1、垫墩 松散滑体有一定承载力，当坡面较缓，无局部崩坍失稳现象时，锚索抑制体可不采用会增加费用、施工复杂的格梁，而采用单点锚的垫墩，有的工点加有地梁。垫墩可方块形或翻斗形，底面尺寸根据预应力张拉值和锚墩处土体允许承载力来确定，按厚板状结构确定垫墩厚度。对土体，500kN锚索可设计为1.5m1.5m0.5m，750kN锚索为2.0m2.0m0.6m。垫墩材料设计为C25钢筋混凝土，
23、布筋只按构造筋考虑。,2、锚具 采用与钢绞线根数相同的锚具。500kN、750kN级锚索采用OVM型4孔、6孔锚具，夹片回缩值为6mm。锚具与垫墩之间设正方形钢垫板，尺寸可为25cm2cm2cm，500kN锚索设1块，750kN锚索叠2块。3、封锚与地梁 经超张拉并锁定后，用C15混凝土封住锚头，以防锈蚀与破坏。有的工点在最下1排锚索设钢筋混凝土地梁，约束坡脚。,三 预应力锚索的施工工艺要点 锚杆锚固工艺流程：施工准备拉拔试验钻孔锚索制作安装注浆张拉锁定封锚（应力监测）。1.施工准备 搭设脚于架后，根据设计图定出孔位，一般要求水平方向孔距误差不应大于50mm，垂直方向孔距误差不大于100mm。
24、2.拉拔试验 正式施工前先施工试验锚索，进行拉拔试验，试验至破坏为止；反聩试验结果，以复核锚固段的设计。,3、造锚孔 造锚孔的主要要求是保证孔深、孔径和孔的倾角。釆用专门的锚固钻机施工。钻进一般用风动凿岩钻机，无水风钻。需配备大型空压机，动力部分釆用风动或液压躯动。跟进的套管用拔管机拔出。保证钻孔孔径；下倾角偏差不大于1。超钻50cm，以免沉碴影响有效孔深。达到深度后釆用高压风清洗孔壁，吹出沉渣。及时编录与反聩施工地质情况。,4、锚索索体的制作与安装 采用15.24mm带护套的高强度、低松驰钢铰线制作，中置25塑料注浆管，四周环列钢绞线。对钢绞线作抗拉强度检测，确认已作防腐处理，并防锈除垢。锚
25、索的锚固段要剥去钢纹线的护套，每间隔1.0m用扩张环和箍环扩束呈节状，锚索外套上加定位片以便入孔后居中，末端套60钢管作为导向帽。自由段末端用胶带纸密封以防砂浆进入护套内。整根锚索稍长于设计长度，以伸出锚具供张拉。施工中锚索用人力插入锚孔中，端头露出孔外适当长度，作套锚具和拉拔之用。,5、灌浆 为使砂浆灌注饱满，将灌浆管置于锚索中心并与锚索等长，釆用一定压力自孔底向上一次性灌注或釆用二次注浆工艺，不宜釆用孔口自流式灌浆方法，工期紧迫时可在砂浆中添加适量早强剂。一般采用M30水泥砂浆注浆，采用普通425硅酸盐水泥，水灰比约0.42。采用自孔底一次有压注浆法，注浆压力0.40.8MPa，稳压35分
26、钟。浆体凝固收缩后，从孔口补灌满盈。,6、制抑制件 锚索的抑制件主要是垫墩。抑制件要紧贴坡面，立面与锚索垂直，采用立模现浇。为防冲刷，最后用浆砌石填平墩周。7、张拉 将孔口岩面凿平并与锚孔垂直，锚索从抑制件伸出后套上钢垫板和锚具，用张拉机对锚索实施预应力张拉。一般釆用多次多级张拉工艺，首先通过预张拉将各束钢绞线拉直，每级张拉要稳定一段时间以便锚索中预应力的传递和调整。两次张拉间的时间间隔较长，第二次张拉在第一次张拉的预应力基本稳定后进行，以弥补预应力损失。张拉的总吨位不小于设计吨位（含超张拉）。,为检验锚固段设计，可先进行锚索拉拔试验，达不到设计要求的则要修改设计。一般500kN锚索采用2次3
27、级张拉，张拉吨位为200kN、400kN、550-625kN，超张拉比为10%-25%；750kN锚索采用2次4级张拉，张拉吨位为200kN、400kN、650kN、825-900kN，超张拉比为10%-20%。垫墩混凝土初凝后方进行首次张拉，2次张拉间隔3-7d以上，每级张拉稳定5-10min以上。,8、锁定与封头 超张拉后，锚索锁定于锚具上，强调锁定工艺，减少夹片内缩，以防预应力损失。锁定后切除钢绞线余长，用C15混凝土封头以免钢绞线锈蚀。当预计锁定后预应力衰减过大时，要预留一定长度钢绞线并加高封头，以备重新张拉之用。9、应力监测 对重大工点，应选若干锚索安设测力计，对预应力进行长期监测，直至预应力趋于稳定。对比预应力稳定值与设计值，确定是否需要重新偿张拉。,
