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1、（封面）XXXXXXX学院机械设计一一V带传动设计报告题目：院（系）：专业班级：学生姓名：指导老师：时间:V带传动设计一、带传动得设计准则在不打滑的条件下，具有一定的疲劳强度和寿命。二、V带传动的设计内容确定带的截型、长度、根数、传动中心距、带轮基准直径及结构尺寸。三、普通V带设计的一般步骤：确定V带的截型确定带轮基准直径和验算带速确定中心距、带的基准长度和验算小带轮包角确定带的根数Z确定带的初拉力FO确定带传动作用在轴上的力Q四、带传动设计计算1 .已知条件和设计内容设计某液体搅拌机的V带传动。选用的电动机额定功率P=3千瓦，n1=1420rmin,从动轮转速n2=350rmin,二班制工作
2、(T=16h)e设计内容包括确定带的型号、根数、长度、带轮直径和中心距，以及带轮的材料和结构尺寸等。2 .设计步骤和方法2.1 确定设计功率计算功率PC其根据传递功率P,并考虑到载荷性质和每天工作时间等因素而确定，即Pca=KAPKW传动功率P,即额定功率(如电动机的额定功率)kw工作情况系数KA,由下表决定表8-7工作情况系数KA工况KA软起动负载起动每天工作小时数(h)功率：Pc=KaP=3=3.3KWKA一工作情况系数，见表87；P一一传递的功率，kWP选用的电动机额定功率工作情况系数U由下表决定表8-7T作情况系数KAT况Kx软起动负载起动每天.作小时数（h）(1010-16)16I.
3、Il1.05OW0.S3IIsO1.131.07O，)：0.!M3550I.17I.U9UWUIW4000I.19L13I020.914500IKII0.91005000IM1.070.962.4计算中心距a及其变动范围。传动实际中心距近似为aa(+-曰二一。2求得a=657mm考虑到安装调整和补偿预紧力需要，中心距变动范围为Qmin-a0015Id-657一0.015X2240=623mm4=a+0.03L=657+0.032240=724mmdAU2.5验算小轮包角带与带轮接触弧所对应的中心角称为包角如图3-7所示，显然小轮包角1比大轮包角a2要小。中心距a相同条件下，包角越大，带的摩擦力
4、和能传递的功率也越大。小轮包角QI可按下式近似计算：=180o-cldz-X57.3o1201至少90)一般应使%2120,否则，可加大中心距或增设张紧轮。2.6计算带的根数带传动的承载能力受打滑和带疲劳两方面限制。根据计算功率PC和单根V形带所能传递的功率P。，可按下式计算所需的根数Z7.乙L0CP)KaKL4-Pf式中P0单根V形带所能传递的功率，kw,见表1鼾M小信轮的*而.伦lmm小带轮转速ll(r/min)4007(M)sonQSOI20nI450IMM)20002-MMI2800Z500.06O.CI9200230270300.330.390.460.50800140.200220
5、260.W0.350.39044050O.56M；014022O240.280.330.360.400.4AI)540.60A75900.260.40O.450.SI0M)0.90.730.M0.92IIK)0390.6106S0.T70.931.07I.151.341501.64IOO047074O83O95I141.321.421.66I87205112056O.IOOI.15I*I.611.742.042302.SI1250671.07I19I37I.661.922.072.442.742.9814007gI26I41I62I962.2i2.452.73.22-78160094I.51I
6、69I952.2.731543.42346IHUI09I76I972.272.743.163.403.934324MB1250MI.30I44I.641.932.192.332.642.852.%144)1.051.641.822.02.472.823.003.铝3.703.85IW1.322.092.322663.173.621R64.40475489ISU1.592.532.SI3.223.ns4.394.6H5.W567576200I.HS2.063川3505.1354661364764J2242.173.47364425265976337027256952502504.no4465IO
7、6046.827.207.877.897.142802.X94.61513556.907.768.138.608.226.M)ku-4V帚的“本定功宴P.PO-考虑31时单根V形带所能传递功率的增量，kwe由于PO是按i=1,即d1=d2的条件下计算的。传动比越大，则从动轮直径相对主动轮来说越大,带绕过从动轮时的弯曲应力越小，因此提高了带传动的工作能力。Ka-考虑包角不同时的影响系数，称包角系数，见表85；L-考虑带的长度不同时的影响系数，称带长修正系数，见表82；小川他角(t)IHO175ITO,160I$5150H5140IJS1201.000.980.960.95(I50.920.91O
8、JUi0.860840.82的长度井及长度系数&基常KflrLt,mn甯-KftBYZAHC(4000%0.874501.000.895001.020.915600.940.96081）0.99083KOO1OO0S)001.030V0.82I0001.060890.X4I1201.060.910.K6I2501.110910RRI400LM0960.90I6001.16080.920.83IXOO1.181.010.95OM20001.030.98OMi22401.061.000.9125CO1.091.030932MX)I.Il1.050950.S33150L131.07U；0.S6355
9、01.171.09U.W40001.191.13I020.9145001.15I(M0.930305OW1.181.070.96Oq为使各根V带受力均匀，根数不宜太多（通常ZVlO）否则应改带型由表查得数据代入得Z=（IO7+0.92xLO6=2753.3即根数z=3根2.7确定带的初拉力适当的初拉力是保证带传动正常工作的重要因素之一。初拉力小，则摩擦力小，易出现打滑。反之，初拉力过大，会使V带的拉应力增加而降低寿命，并使轴和轴承的压力增大。对于非自动张紧的带传动，由于带的松驰作用，过高的初拉力也不易保持。为了保证所需的传递功率，又不出现打滑，并考虑离心力的不利影响时，单根V带适当的初拉力为P
10、F0= 500 y-Z-V2.5Ka-1+ qv代入数据可得Fo=140N由于新带容易松驰，所以对非自动张紧的带传动，安装新带时的初拉力应为上述初拉力计算值的1.5倍。初拉力是否恰当，可用下述方法进行近似测试。如图7-15所示，在带与带轮的切点跨距的中点处垂直于带加一载荷G,若带沿跨距每IoOmm中点处产生的挠度为1.6mm(即挠角为1.8。)时，则初拉力恰当。这时中点处总挠度y=1.6i100mmo跨度长f可以实测，或按下式计算tCa(心一心尸-yct,皿一V4(7-21)G的计算如下：ZMl5J*o+出=新安装的V带16(7-22)C137+4G运转后的V带16(7-23)最小极限值4ih
11、m(7-24)式中DFo初拉力的增量(表7-9)表7-9初拉力的增量带型DAZ10A15BC2029.4（单位：N）DE58.81082.8确定作用在轴上的压力传动带的紧边拉力和松边拉力对轴产生压力，它等于紧边和松边拉力的向量和。但一般多用初拉力R）由图7-16近似地用下式求得式中a小带轮上的包角;zV带根数。即=2ZFoS吗=2x3XMoXSin容=4755N3.结论经过计算、分析得出：带型A小带轮直径90mm大带轮直径40Omm中心距657mm带的长度224Omm带的根数3根初拉力140NV带构造如图所示：五、设计小结设计过程中有许多内容必须靠我们自己去理解，去分析，去取舍。就拿电动机型号
12、选择来说，可以分别比较几种型号电动机总传动比，以结构紧凑为依据来选择;也可以考虑性价比来选择。前者是结构选择，后者确实经济价格选择。而摆在我们面前的却是两条路，如何将两者最优化选择才是值得我们好好深思的。平时的课程学习在实际应运中提高自我独立思考能力、自学能力、研究能力、空间思维能力。此次设计的关键在于参数确定方法、相关国标的查询。设计相关问题的基本解决，同时也坚定了独立自主地完成整个设计的信心与决心。整个课程设计使自己更加深刻地体会“设计”的内含，感受到若干问题相关答案的不确定性，磨炼自我做事态度。六、参考资料1机械原理（第七版）IM1,孙桓、陈作模、葛文杰主编，北京：高等教育出版社，20062机械设计（第八版）M,濮良贵、纪名刚主编，北京：高等教育出版社，2006【3】机械零件CAD设计上机实验指导书M,朱保利主编；南昌：南昌航空大学出版社，2006
