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1、本文为WOrd文档，可编辑修改宁波市城庄小学风雨操场工程模板及承重架计算书一、工程概况：本工程为二层框架结构，底层设游泳池，层高4.80m；二层为运动场，层高10.8m,在标高-2.1Om及8.4Om处局部设夹层。室外地坪标高T.80m,檐口标高16.80m,自室外地坪起全高18.6m。二层运动场长35.6m、宽23.5m、高10.8m,空间体量较大。在结构方面，二层（标高4.75m）有YKLl（2根）、YKL2（1根）大梁,截面尺寸bXh=600X1600,跨度27.7Om,净跨25.70m；屋面有YWKLl（2根）、YWKL2及YWKL3大梁共4根，截面尺寸bXh=600X1750,跨度同
2、上。屋面大梁均为预应力结构。碎楼面及屋面厚度120mm,双向大跨度，碎屋面支撑高度H=16.00-4.75=l1.25m,更有轴处WKL4（4）梁,bXhMOOX800,支撑高度高达H=17.40m。因而本工程模板支架属大跨度、高支撑体系，有一定的难度，施工时应精心准备，按规范认真操作，决不能掉以轻心。二、计算依据：1、本工程施工图；2、木结构设计规范GB50005-202*；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；4、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规范DB33/1035-202*（以下简称浙规范）；5、建筑施工扣件式钢管脚手架构造与设计刘群主编；6、高层建筑结构工程施
3、工某志缙、某帆编著；7、建筑结构静力计算手册中国建筑工业出版社。三、钢管及其附件力学性能：钢管（4835）:截面抵抗矩W=5.08cm3,惯性矩1=12.19cm,截面积:A=4.89cm2弹性模量E=2.06XlOM/mm?,自重38.4Nm,回转半径i=l.58cm钢管强度设计值：fm=205Nmm2,fv=125Nmm2扣件自重：直角扣件13.2N/个,对接扣件18.4N/个，旋转扣件14.6/个屋面厚度120模板及支撑体系计算（屋面，支撑高度H=I1.25m）本工程楼面、屋面及夹层面碎厚度均为120mm,屋面支撑在二层运动场楼务实、求精、团结、开拓面上，其支撑高度最高，最高处H=16.
4、00-4.75=l1.25m,以此作为计算对象，其余楼面支撑高度均小于屋面支撑高度，施工时可参照执行，不再一一计算。参照以往同类工程经验，决定采用：位板底模为18厚胶合板，内楞(方木50X70)300,外楞及支撑体系采用巾48X3.5钢管，立杆纵距La=90Omm,立杆横距Lb=900mm,步距h=1600mm,以此验算模板及支撑体系的安全性。结构设计简图见图(一)。一、碎板底模(胶合板)计算：按三跨连续梁计算，梁高h=18,梁宽900,跨度300,见图(二)。静均布荷载标准值：q=(24+l.l)0.12X0.90+0.30X0.90=2.981KN/m注：板底模板自重取0.3KN?活均布荷
5、载标准值：q2=(l.0+2.0)0.90=2.70KNmW=bh26=901.826=48.60cm3I=bh312=901.8312=43.74cm4(1)抗弯强度计算：=M/Wfm,fm=15Nmm2不考虑活荷载的最不利分布(跨度小，仅为300),贝J:M=YGXMgk1.4EMQK=1.35(0.100X2.9810.302)+1.4X(0.100X2.700.302)=0.070KN.m=0.07010648.6103=1.44Nmm215N/mm2-fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=1.4Nmm2Q=0.6qL=0.6(1.352.981+L42.70)X0
6、.3=1.405KN=31.405103/(290018)=0.13NZmm21.4Nmm2=fv满足要求。(3)刚度计算此时荷载仅取静荷载标准值q,最大挠度V为：V=0.677qL4100EIV,V=L150,E=6000NZmm2V=0.6772.981X3004/(100X6000X43.74XIO4)=0.062mm2.0mm=300/150=L/150满足要求。二、纵向水平杆(模板内楞50X70方木)计算:按三跨连续梁计算,梁宽b=50,梁高h=70,跨度900,见图(三)。qS?=RbL=1.12.9810.3/0.9=1.093KN/mq活=Rb2L=l.l2.700.3/0.9
7、=0.990KN/mW=bh26=5726=40.83cm3I=bh312=57212=142.92cm4(1)抗弯强度计算：=M/Wfm,fm=13Nmm2考虑活荷载的最不利分布(跨度较大，为900),贝J:M=YGXMgk+1.4EMQK=1.35(0.1001.0930.902)+1.4X(0.117X0.990X0.902)=0.251KN.mKN.mO=0.251XlO6/48.6XlO3=5.16Nmm213Nmm2=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=1.3Nmm2Q=0.600q静L+0.617q活L=0.600l.351.0930.9+0.6171.40
8、.990X0.9=1.566KN=31.566107(25070)=0.67Nmm21.3N/mm2=fv满足要求。刚度计算此时荷载仅取静荷载标准值q,最大挠度V为：V=0.677qsfL7100EIV,V=L150,E=9000Nmm2V=0.677X1.093X9007(1009000142.9210,)=0.38mm48X35横向钢管)计算：按简支梁计算(按简支梁计算依据参见浙规范5.2.5条)，跨度900,计算简图见图(四)，横向水平杆受内楞(方木)传下荷载，理论上应为集中力，但因实际施工时内楞相对于横向水平杆布置的正确定位难以确定，现按均布荷载计算，相应静、活均布荷载标准值为：q静二
9、0.30X0.9+(2.4+1.1)X0.12X0.9=2.98KN/mq活=(1.0+2.0)X0.9=2.70KN/m(1)抗弯强度计算：O=M/Wfm,fm=205Nmm2M=cEMGK+L4Mqk=1.350.125qsfL2+1.40.125qf,liL2=1.350.1252.98X0.92+1.40.1252.700.92=0.79KN.m=0.79X1075.08IO3=156Nmm2205Nmm2=fm,满足要求。(2)抗剪强度计算：=2Qd0tfv,fv=125Nmm2(d。为钢管中径)Q=1.350.5qiL+1.4X0.5Xq活XL=1.35X0.5X2.98X0.9+
10、1.40.52.700.9=3.51KN=23.51103X(48-1.75)X3.5=13.8Nmm2125Nmm2=fv满足要求。(3)刚度计算：此时荷载仅为静载标准值：q静=2.98KN/mV=5qwL7384EI=52.98X9007(3842.061012.1910,)=1.01mm6mm=900/150=L/150,且小于IOmm满足要求。四、扣件抗滑移计算：上述三、(2)条中Q值2倍即为主扣件受力值。主扣件受力：R=2X3.51=7.02KN8KN=单扣件抗滑承载力采用单扣件抗滑能满足要求，但该处宜采用双扣件。五、立杆的稳定性计算：单根立杆复盖面积为LaXLL900X90Omm2
11、,立杆顶端轴向力设计值即为上述四、条中主扣件受力值R=7.02KNo(1)、立杆底脚处轴力N计算：脚手架钢管及配件自重：立杆以及纵向、横向钢管自重：Ni=(11.25-0.12-0.018)38.4+(0.9X8X2)X38.4=25.51X38.4=980N=0.980KN注:步距7步,底步高L60m,其余6步高均为1536mm(11250-120-18-94-200-1600)/6=1536立杆计算单元内扣件自重：N2=13.217+18.4(25.51/6.5)=297N=O.297KN注:除顶端3个直角扣件外，其余每个节点2个直角扣件，共计17个，对接扣件按每6.5m采用1个。剪刀撑自
12、重：按最不利情况考虑，计算立杆处于双向剪刀撑交叉处，剪刀撑与地面夹角为aotgQ=hLa=1536900=l.707,得Q=59.63查计算依据5,剪刀撑单位面积自重：Gj=6.3432/(cosXSina)+2.2462/(Lasina)103KNm2以Q=59.63,La=0.9mR,Gj=17.43IO3KNm2从而立杆受剪刀撑自重引起的岫为：N3=17.43103X(11.25-0.12-0.018)0.92=0.349KN脚手架自重引起立杆底部轴向力标准值N。为：N0=N1+N2+N3=0.980+0.297+0.349=1.626KN立杆底部总轴向力设计值N”为：Nut=R+1.3
13、5N0=7.02+1.35X1.626=9.22KN(2)、计算长度1。及稳定折减系数:按浙规范5.3.3条，计算长度1。取以下二式计算结果的最大值：I0=h+2aa=482+70=94mmI0=KUhK=L163,=1.368注：采用底层步高h=1600,la=900,ll=900按式计算：I0=1600+294=1788mm按式计算：I0=1.1631.3681600=2546mm从而：I0=max1788,2546=2546mm(3)、立杆的稳定性计算：按浙规范5.3.2-1条,不组合风荷载时：NutAK11f,f=205Nmm2=l0i=2546/1.58X10=161查表得：=0.2
14、71K11=1/(1+0.005(H-4)=1/(1+0.005(11.25-4)=0.965A=4.89cm29.22X107(0.2714890.965)=72.1Nmm2205Nmm2立杆稳定性满足要求。注：本工程外脚手架采用密目式安全立全封闭，内部承重支架受风荷载较小，可以不考虑风荷载影响。屋面YWKLl3大梁模板及支撑体系计算(bh=6001750,H=11.25m)梁宽b=600,梁高h=1750,与梁相连接处板厚120,支撑梁边板面的立杆间距为900900o梁模板采用18摩胶合板，梁底内楞方木50X70（4根）外楞钢管为巾48X3.5,梁底（沿梁跨）La=450,立杆横JELb=
15、950,步品目h=1600,详见图（一）。一、梁底模（18厚胶合板）计算：按三跨连续梁计算,取梁宽b=450,梁高h=18,结构计算简图见图（二梁佐+钢筋自重标准值；q11=（24+1.5）1.75X0.45=20.08KN/m模板自重标准值：q12=0.50.45（2X（1.75-0.12）+0.60/0.60=1.45KN/m注：梁模板自重取0.5KN/m2J及q2今后应计及梁侧荷载静均布荷载标准值：q=q+q2=20.08+1.45=21.53KN/m活均布荷载标准值：q2=(1.0+2.0)X0.45=1.35KN/m注：施工荷载取1.0KN/m2,振捣荷载取2.0KNm2o截面抵抗距
16、W=bh2b=45X1.826=24.30cm3截面惯性矩I=bh712=45l.8312=21.87cm,(1)抗弯强度计算：=M/Wfm,fm=15Nmm2不考虑活荷载的最不利分布，则：M=YGMgk+1.4Mqk=1.35X(0.100X21.530.202)+1.4X(0.100X1.350.202)=0.124KN.m=0.124106/24.30IO3=5.10Nun215Nmm=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=1.4Nmm2Q=O.6qL=0.6(1.3521.53+1.41.35)X0.2=3.715KN=33.715X1O3/(2X450X18)=0
17、.69NZmm21.4Nmm2-fv满足要求。(3)刚度计算：此时荷载仅取静荷载标准值q,最大挠度V为：V=0.677qL4100EIV,V=L150,E=6000Nmm2V=0.67721.53202*/(100600021.87104)=0.18mm1.33mm=200/150=L/150满足要求。二、梁底内楞(50X70方木)计算：按三跨连续梁计算，梁宽b=50,梁高h=70,跨度L=450,结构计算简图见图(三)，其上作用的均布荷载可由图(二)中支座反力Rb转化而得。Rb静二1.1X21.53X0.2=4.737KNq静=Rb的/L=4.737/0.45=10.53KN/mRbw=1.
18、11.350.2=0.297KNq活=Rb活IL=0.297/0.45=0.66KN/m截面抵抗抗矩W=bh26=5726=40.83cm3截面惯性I=bh712=57712=142.92cm,(1)抗弯强度计算：=M/Wfm,fm=13Nmm2考虑活荷载的最不利分布(跨度较大，为450),则:M=YGMgk+1.4Mqk=1.35X(0.100X10.53X0.452)+1.4X(0.1170.660.452)=0.310KN.m=0.31010640.83103=7.59Nmm2L+0.617qL=0.6001.3510.530.45+0.6171.40.66X0.45=4.09KN=34
19、.09103/(25070)=1.75Nmm21.3Nun2-fv不能满足要求，现将内楞方木改为70X70,贝I)：=34.09103/(27070)=1.25Nmm21.3Nmm2=fv满足要求。(3)刚度计算：此时荷载仅取静荷载标准值qffp最大挠度V为：V=0.677qL4/100ElV,V=L150,E=9000Nmm2V=0.677X10.534504/(100X9000142.92XlO4)=0.23mm3.0mm=450/150=L/150满足要求。注:以上计算可见仅因抗剪强度需要，此处内楞方木必须改为70X70。三、梁底横向水平杆(梁底外楞。48X3.5钢管)计算：横向水平杆为
20、三跨不等跨连续梁，其上受内楞传下的集中力，该集中力可由图二梁底胶合板的支座反力决定，结构计算计算简图见图四(图中对应图二中静均布荷载q=2L53KNm),集中力4.737KN由支座B、C直接承担，且考虑到结构与荷载的对称性，该梁可简化为图五的一次超静定结构，赘余力为弯矩X1,得力法方程：511X1+IP=0利用图乘法计算，得：U=0.225,1p=-0.01473X1=-p=0.01473/0.225=0.0655从图五可见：MmilX静=0.1301KNmQ皿龄=0.9783KN同理，当图二中静均布荷载取q2=1.35KN/m时，可得:MnlaX活=0.1301(1.35/21.53)=0.
21、008158KN.mQM活=0.9783(1.35/21.53)=0.06134KN(1)抗弯强度计算：M=YG+1.4Mq=YGXMmaX静+14Mnnx活=1.35X0.1301+1.4X0.008158=0.1871KN.m。=0.1871IO6/5.08XlO3=36.83KN.m205KN.m=fm满足要求。(2)抗剪强度计算:=2Qd0tfv,fv=125Nmm2(d0为钢管中径)Q=1.35XQi+1.4XcLX活=1.35X0.9783+1.4X0.06134=1.407KN=21.407103(48-1.75)X3.5=5.53Nmm2125Nmm2=fv满足要求。(3)刚度
22、计算：可近似地采用图六中简支梁挠度叠加，查建筑结构力计算手册,得：V=V1+V2=0.0749-0.0235=0.0514mm2.5mm=375/150=L/150满足要求。四、扣件抗滑移计算：1)图五中支座C反力即为主扣件受力值：在静载作用下RC静设计值：RC产1.35X(4.737+0.9783)=7.72KN在活载作用下RC活设计值：Rcw=l.4(4.737+0.9783)(1.35/21.53)=0.50KN因而：RC总=7.72+0.50=8.22KN12KN=R(双扣件抗滑移承载力)采用双扣件可以满足要求。2)图五中支座D反力即为该处扣件受力值：在静载作用下RD静设计值：Rd=1
23、.35X0.7437=1.00KN在活载作用下RD活设计值：Rd=1.4X0.7437(1.35/21.53)=0.07KN因而：RD总=LOO+0.07=1.07KN8KN=R(单扣件抗滑移承载力)采用单扣件可以满足要求。五、梁侧模设计：梁侧模水平内楞采用50X70方木，间距300,外楞采用双钢管(坚向2根巾48X3.5),间距600,用扇形卡子连结，穿梁拉筋采用三道，14螺栓连结，螺栓强度计算：d)14拉杆受力计算：新浇碎对模板的侧向压力F1:F11=0.22rctoB12V172=0.22244.441.21.01.5lz2=34.45KNm2(to=2OO/(T+15)=200/(30
24、+15)=4.44,V=l.5mh,商品混凝土，掺外加剂，Bi=I.2,塌落度5090mm,=1.0)F2=rcH=24l.75=42.00KNm2F1=minF11F12=34.45,42.00=34.45KNm2振捣碎对模板的侧向压力F2:F2=4KNm2拉杆螺栓受力F：F=(1.35F1+1.4F2)X梁高X外楞间距=(1.3534.45+1.44)(1.75-0.12)X0.60=50.96KNo=FAfm,fm=170Ni三2(螺栓设计应力)A=do24=11.624=106mm2(少14拉杆有效直径d=I1.6mm)=50.96X107(1063)=160Nmm2170N/mm2=
25、fm满足要求。六、立杆稳定性计算：1、图五中C支座下立杆即为梁下主立杆，现计算之：为简单计同时也偏于安全，采用屋面厚度120模板及支撑体系计算式中相关数据。(1)立杆底脚处轴向力No计算：脚手架自重引起立杆底部轴向力标准值N。为：N0=N1+N2+N3=0.980+0.297+0=1.277KN注：此处无剪刀撑，故M=O立杆底部总轴向力设计值NU,为：Nut=RC总+1.35XN。=8.22+1.35X1.277=9.94KN(2)、计算长度1。及稳定折减系数:按浙规范5.3.3条，计算长度1。取以下二式计算结果的最大值：I0=h+2aa=482+70=94mmI0=KuhK=L163,=2.
26、0注：采用底层步高h=1600,la=450,lb=288按式计算：I0=1600294=1788mm按式计算：I0=1.1632.01600=3722mm从而：IO=max1788,3722二3722mm(3)、立杆的稳定性计算：按浙规范5.3.2-1条,不组合风荷载时：NutAKHf,f=205Nmm2=l0i=3722/1.58X10=236查表得：=0.131Kh=1/(1+0.005(H-4)=1/(1+0.005(11.25-4)=0.965A=4.89cm29.94107(0.1314890.965)=161N/mm2205N/mm2梁下主立杆稳定性满足要求。2、图五中D支座下立
27、杆即为梁下次立杆，现计算之：为简单计同时也偏于安全，采用屋面厚度120模板及支撑体系计算式中相关数据。(1)立杆底脚处轴向力No计算：脚手架自重引起立杆底部轴向力标准值N。为：N0=N1+N2+N3=0.980+0.2970.349=1.626KN立杆底部总轴向力设计值Mt为：该立杆尚应承受梁边碎板面及相应模板自重R,R=(25.l0.12+0.30)X(0.45+0.175)0.45=0.932KNNut=Rd+1.35(R+No)=1.07+1.35(0.932+1.626)=4.52KN(2)、计算长度1。及稳定折减系数:按浙规范5.3.3条，计算长度1。取以下二式计算结果的最大值:I0
28、=h+2aa=482+70=94mmI0=KhK=L163,=2.0注：采用底层步高h=1600,la=450,lb=189按式计算：I0=1600+294=1788mm按式计算：I0=1.1632.01600=3722mm从而：I0=max1788,3722)=3722mm(3)、立杆的稳定性计算：按浙规范5.3.2T条,不组合风荷载时：NutAKHf,f=205Nmm2=l0i=3722/1.58X10=236查表得：=0.131Kh=1/(1+0.005(H-4)=1/(1+0.005X(11.25-4)=0.965A=4.89cm24.52107(0.1314890.965)=73Nm
29、m2205Nmm2梁下次立杆稳定性满足要求。结论:梁下主次立杆稳定性均能满足要求。注：本工程外脚手架采用密目式安全立全封闭，内部承重支架受风荷载较小，可以不考虑风荷载影响。顶层WKL4大梁模板及支撑体系计算(bh=400800,H=17.40m)梁宽b=400,梁高h=800,梁边无碎板相连,仅与几根屋面纵梁侧向相联。梁模板采用18厚胶合板,梁底内楞方木5070(3根),外楞钢管为48X3.5,梁底立杆纵距(沿梁跨)La=700,立杆横距Lb=750,步距h=1600,详见图(一)。一、梁底模(18厚胶合板)计算：按二跨连续梁计算,取梁宽b=700,梁高h=18,结构计算简图见图(二)。梁碎+
30、钢筋自重标准值；qn=(24+1.5)X0.80X0.70=14.28KN/m模板自重标准值：qi2=0.50.70(2X0.80+0.40)/0.40=1.75KN/m注：梁模板自重取0.5KN?静均布荷载标准值：q=q+qi2=14.28+1.75=16.03KNZm活均布荷载标准值：q2=(1.0+2.0)0.70=2.10KN/m注：施工荷载取LOKN11振捣荷载取2.0KN11A截面抵抗距W=bh2b=70X1.826=37.80cm3截面惯性矩I=bh712=70X1.8712=34.02cm,(1)抗弯强度计算：=M/Wfm,fm=15Nmm2不考虑活荷载的最不利分布,WJ：M=
31、YGXMgk+1.4EMQK=1.35(0.125X16.030,202)+1.4(0.1252.100.202)=0.123KN.m=0.12310637.8O1O3=3.25Nmm215Nmm2=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=1.4Nmm2Q=0.625qL=0.625(1.3516.03+1.42.10)X0.2=3.073KN=33.O73X1O3/(2X700X18)=0.37Nmm21.4Nun2-fv满足要求。(3)刚度计算：此时荷载仅取静荷载标准值Q，最大挠度V为：V=0.521q1L7100EIV,V=L150,E=6000Nmm2V=0.521X
32、16.03202*/(100600034.0210,)=0.07mm1.33mm=200/150=L/150满足要求。二、梁底内楞(50X70方木)计算：*c*k*i按三跨连续梁计算，梁宽b=50,梁高h=70,跨度L=700,结构计算简图见图(三)，其上作用的均布荷载可由图(二)中支座反力Rb转化而得。Rb静=1.25X16.030.2=4.008KNq静二Rb郴/L=4.008/0.70=5.73KNmRb活=1.252.100.2=0.525KNQ活=Rb活/L=0.525/0.70=0.75KN/m截面抵抗抗矩W=bh26=5726=40.83cm3截面惯性I=bh712=57712=
33、142.92cm4(1)抗弯强度计算：O=M/Wfm,fm=13Nmm2考虑活荷载的最不利分布(跨度较大，为700),则:M=YgMgk+1.4=1.35(0.1005.730.702)+1.4X(0.1170.750.702)=0.439KN.mo=0.439XlO6/40.83XlO3=10.75Nmm21.3Nmm2=fv不能满足要求。现将内楞方木改为70X70,贝J:=33.70103/(27070)=1.13Nmm21.3Nmm2=fv满足要求。(3)刚度计算：此时荷载仅取静荷载标准值q4最大挠度V为：V=0.677qwL7100EIV,V=L150,E=9000Nmm2V=0.67
34、75.73X7007(1009000142.9210,)=0.73mm4.67mm=700/150=L/150满足要求。注:以上计算可见仅因抗剪强度需要，此处内楞方木必须改为70X70。三、梁底横向水平杆(梁底外楞。48X3.5钢管)计算：横向水平杆为二跨连续梁，其上受内楞传下的集中力，该集中力可由图二梁底胶合板的支座反力决定，结构计算计算简图见图四(图中对应图二中静均布荷载5=16.03KN/m),集中力4.008KN由支座B直接承担,为便于套用建筑结构静力计算手册中相关数据,将结构计算计算简图改为跨度400的二跨连续梁(偏于安全)，贝J:MnWX静=0.188X1.2020.4=0.090
35、KN.mQmaX-=0.6881.202=0.827KN同理，当图二中静均布荷载取q2=2.10KN/m时，可得：MmaX活=0.090(2.10/16.03)=0.0118KN.mQ皿活=0.827X(2.10/16.03)=0.108KN(1)抗弯强度计算：M=YGXEMGK+1.4XEMQ=YGXMnklX静+14Mnox活=1.35X0.090+1.4X0.0118=0.138KN.mO=0.138106/5.08103=27.2KN.m205KN.m=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=2Qd0tfv,fv=125Nm2(d为钢管中径)Q=1.35QmaX静+L4Qbqx活=1.35
36、X0.8271.40.108=1.267KN=2X1.267X107X(48-1.75)X3.5=4.98Nmm2125Nmm2=fv满足要求。(3)刚度计算：查建筑结构力计算手册，得：V=O.911PL71OOEI=0.9111.2021034003(1002.06IO5X12.1910,)=0.03mm=1.35X5.66=7.64KN在活载作用下RB活设计值：RB产.47.64X(2.10/16.03)=1.40KNRB总=7.64+1.40=9.04KN12KN=R(双扣件抗滑移承载力)采用双扣件可以满足要求。图四中支座A反力为该处扣件受力值：在静载作用下RA静设计值：查建筑结构力计算
37、手册，得：A支座反力为0.312X1.202=0.375KNRA静=L35X0.375=0.506KN在活载作用下RA活设计值：R.=l.40.506X10/16.03)=0.093KNRA总二O.506+0.093=0.60KNF12=34.45,19.20=19.20KNm2振捣碎对模板的侧向压力F2:F2=4KNm2拉杆螺栓受力F：F=(1.35F1+1.4F2)X梁高X外楞间距=(1.3519.20+1.44)X0.800.80=20.17KN=FAfm,fm=170Nmm2(螺栓设计应力)A=do24=10.024=78.54mm2(12拉杆有效直径do=10.Omni)O=20.1
38、7X107(78.54X2)=128Nmm2立杆底脚处轴力N计算：脚手架钢管及配件自重：立杆以及纵向、横向钢管自重：N1=H038.4+(La+Lb)n38.4=(17.40-0.80-0.018)X38.4+(0.70+0.40)X11X38.4=28.6838.4=HOlN=L101KN注:步距10步,底步高1.60m。立杆计算单元内扣件自重：N2=13.2X33+18.4X(28.68/6.5)=517N=O.517KN注:除顶端3个直角扣件外，其余每个节点2个直角扣件，共计33个，对接扣件按每6.5m采用1个。该根立杆无剪刀撑：N3=0No=Ni+N2+N3=1.101+0.517+0
39、=1.618KN立杆底部总轴向力设计值N“为：Nut=RB总+1.35XNo=9.04+1.351.618=11.22KN(2)、计算长度1。及稳定折减系数:按浙规范5.3.3条，计算长度1。取以下二式计算结果的最大值：I0=h+2aa=482+70=94mmI0=KuhK=L163,=2.0注：采用底层步高h=1600,la=700,lb=400按式计算：I0=1600294=1788mm按式计算：I0=1.1632.01600=3722mm从而：Io=max1788,3722=3722m(3)、立杆的稳定性计算：按浙规范5.3.2-1条,不组合风荷载时：NutAK11f,f=205Nun2
40、=l0i=3722/1.58X10=236查表得：=0.131K11=1/(1+0.005(H-4)=1/(1+0.005(17.40-4)=0.937A=4.89cm211. 22107(0.1314890.937)=187Nmm2205Nmm2立杆稳定性满足要求。注：本工程外脚手架采用密目式安全立全封闭，内部承重支架受风荷载较小，可以不考虑风荷载影响。七、地基承载力验算：地坪作硬化处理且沿梁跨主立杆下垫有宽30Omm,厚240mm通长木垫扳,地基承载特征值取80KPa,按浙规范5.5.1条及5.5.2条,有：P=NutAfa=k.falt,kc=l.0,fak=80KPaNut=Il.22KN,A=0.3X0.50=0.15m2注：单根立杆下垫扳有效长度取0.50mO11.22/0.15=74.8KNm21.080=80KNm2满足要求。顶层WKL6大梁模板及支撑体系计算(bh=250800,H=I1.25m)梁下小横杆采用二立杆支撑，沿梁跨纵距L=700,横距Lb=600,见图一。从本梁布置可见，仅梁下小横杆受力状况有所变化，其余支撑构件与以上各梁情况类似，此处不再一一计算。小横杆可按简支梁计算，结构计算简图见图二，为简单计(偏于安全)按梁中作用集中力P郴+P活考虑。P静二(梁位+
