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1、附录A（资料性）金属板和石材弯矩系数A.1金属板的最大弯矩系数可按表A.1采用。表A.1金属板的最大弯矩系数ma/b四边简支三边简支一长边固定a对边简支b对边固定0.50.1022-0.1212-0.08430.550.0961-0.1187-0.08400.600.0900-0.1158-0.08340.650.0839-0.1124-0.08260.700.0781-0.1087-0.08140.750.0725-0.1048-0.07990.800.0671-0.1007-0.07820.850.0621-0.0965-0.07630.900.0574-0.0922-0.07430.95
2、0.0530-0.0880-0.07211.000.0489-0.0839-0.0698a/b三边简支一短边固定b对边简支a对边固定0.50-0.1215-0.11910.55-0.1193-0.11560.60-0.1166-0.11140.65-0.1133-0.10660.70-0.1096-0.10130.75-0.1056-0.09590.80-0.1014-0.09040.85-0.0970-0.08500.90-0.0926-0.07970.95-0.0882-0.07461.00-0.0839-0.0698注1：系数前的负号，表示最大弯矩在固定边。注2：a短边：b长边。注3：此
3、表适用于泊松比为0.250.33注4：弯矩V=mq，为荷载。OA.2四点支承矩形石板弯矩系数可按表A.2采用。表A.2四点支承矩形石板弯矩系数片0.125.%k_9k二瓦*一加W一一一7计算边长abomacmlbemna%00.500.01800.12210.06080.13030.550.02360.12120.06820.13200.600.03010.12020.07590.13380.650.03730.11890.08410.13600.700.04530.11770.09280.13830.750.05400.11630.10200.14080.800.06340.11490.11
4、170.14350.850.07350.11330.12200.14630.900.08450.11170.13270.14940.950.09610.11000.14400.15261.000.10830.10830.15590.1559附录B（资料性）石材蜂窝复合板等效弯曲刚度计算B.1石材蜂窝复合板中性轴计算应符合下列规定：a）石材面板位置在上侧的石材蜂窝复合板中性轴位置见图B.lo1一石材面板，厚度为S2与石材面板粘结的背板内面板，厚度为t2；3铝蜂窝芯，厚度为；4背板外面板，厚度为t3图B.1b）石材面板位置在下侧的石材蜂窝复合板中性轴位置见图B.2。I-背板外面板，厚度为2铝蜂窝芯
5、，厚度为人；3与石材面板粘结的背板内面板，厚度为S；4石材面板，厚度为如图B.2c）以下侧板（图B.1中背板外面板、图B.2中石材面板）的下表面为计算坐标原点，石材蜂窝复合板中性轴的位置可按公式（B.1）计算：-%+AA宁+4+12,2j+4+,+%44+G+G+（BDd）当不考虑铝蜂窝芯层的弹性模量时，石材蜂窝复合板中性轴的位置也可按下列简化公式（B.2）计算：332221c32Jl1c322J（B.2）0+t岛+tE注：由于铝蜂窝芯的弹性模量远远小于其他材料的弹性模量，因而有纥项的计算可取与为零值。e）石材面板位置在上侧（图B.1）的石材蜂窝复合板中性轴距石材面板的距离可按下列公式（B.3
6、）计算：(B.3)y。=1=h-y。式中：1石材蜂窝复合板中轴距石材面板表面的距离（mm）;Ei石材蜂窝复合板整板厚度（mm）of）石材面板位置在下侧（图B.2）的石材蜂窝复合板中性轴距石材面板的距离可按下列公式（B.4）计算：(B.4)B.2石材蜂窝复合板等效弯曲刚度计算应符合下列规定：g）当风荷载方向为垂直向下作用于板图B.1中石材面板或图B.2中背板外面板）的表面时，石材蜂窝复合板等效弯曲刚度可按下列公式（B.5）计算：n电厂，:八2t2Dti=u-EtxL+L+/?-yn+2ll322c0J12_123+&芍L+么+一几J223c212(B.5)+摩3f-几式中：Df一一石材蜂窝复合板
7、的等效弯曲刚度（N三）。h）当不考虑铝蜂窝芯层的刚度时，石材蜂窝复合板等效弯曲刚度也可按下列简化公式（B.6）计算:3EK12(B.6)+纥*3“3 vB. 3石材面板位置在上侧（图B.1）时计算的结果应代表石材蜂窝复合板受正风荷载、石材面板表面受压时，整板的弯曲刚度；石材面板位置在下侧（图B.2）时计算的结果应代表石材蜂窝复合板板材受负风荷载、石材面板表面受拉时，整板的弯曲刚度。附录C（资料性）埋件的设计与构造C.1平板埋件的设计与构造C.1.1平板预埋件的锚板宜采用Q235B、Q355B级钢，锚板厚度宜根据其受力和加劲肋设置情况按计算确定，不宜小于锚筋直径的0.6倍。受拉和受弯平板预埋件的
8、锚板厚度应通过计算确定。锚板长宽尺寸宜大于被连接构件至少50mm,以便调节和容差。C. 1.2平板预埋件的锚筋应采用HRB400或HPB300级热轧钢筋，严禁采用冷加工钢筋。C.1.3平板预埋件的受力直锚筋直径不宜小于8mm,且不宜大于25m%直锚筋数量不宜少于4根，且不宜多于4排；受剪预埋件的直锚筋可采用2根。平板预埋件的锚筋应放置在构件的外排主筋的内侧。C.1.4平板预埋件直锚筋与锚板的焊接要求：a）直锚筋与锚板应采用T形焊接。当锚筋直径不大于20mm时宜采用压力埋弧焊或手工焊；当锚筋直径大于20mm时宜采用穿孔塞焊。b）对HPB300级钢筋宜采用E43型焊条,对HRB400级钢筋宜采用E
9、55型焊条。当采用压力埋弧焊时宜采用HJ431型焊剂或其他性能相近的焊剂。c）当采用手工焊时，焊缝高度不宜小于6mm,且对HPB300级钢筋不宜小于0.5d,对其他钢筋不宜小于0.6d,d为锚筋的直径。C.1.5由锚板和对称配置的直锚筋所组成的受力平板预埋件（图C.1）,其锚筋的总截面面积A应符合下列规定：d）当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时，应分别按下列公式（Cl）和公式（C.2）计算，并取其中的较大值：,、VNM(C. 1)(C.2)A,+,+,v08aga/za、NMAN0.8av04%aze）当有剪力、法向压力和弯矩共同作用时，应分别按下列公式（C.3）和公式（C.4）计算，并取其中
10、的较大值：M - 0.4NZI/Z(C.3)J-0.3NAQafrVJy(C.4)当M0.4Nz时，取0.4Nz0.7时，取4=0.7；当采取防止锚板弯曲变形的措施时，可取%=10。式中：锚筋的抗拉强度设计值（Nu）,按GB50010规定采用，但不应大于300Ni三2;fc一一混凝土轴心抗压强度设计值（Nmm2）,按GB50010规定采用；V一一剪力设计值（N）；N一一法向拉力或法向压力设计值（N）,法向压力设计值不应大于0.5人A,此处，A为锚板的面积（m11r）；M一一弯矩设计值（Nmm）；ar一一锚筋层数的影响系数；当锚筋按等间距布置时：两层取1.0；三层取0.9；四层取0.85；av一
11、一锚筋的受剪承载力系数；d锚筋直径（mm）;%锚板的弯曲变形折减系数；t锚板厚度（mm）;图C.1锚板和直锚筋组成的平板预埋件f）有双向剪力、拉（压）力和双向弯矩共同作用时，可将另一方向剪力和弯矩需要的锚筋面积叠加到公式（C.1）（C.2）中；但对于公式（C.3）和公式（C.4）,应将N用0.5N代替。见和Z对于两个方向取不同值。g）当有比较大的扭矩作用时，应按照锚筋的布置计算出单根锚筋的最大剪力，由此得出剪力最大的单根锚筋的附加面积可，将乙乘以锚筋的总根数叠加到儿中。C.1.6受拉直锚筋和弯折锚筋的锚固长度应符合下列要求:h）受拉直锚筋的基本锚固长度应按公式（C.7）计算:式中：Lb受拉钢筋
12、基本锚固长度（mm）;fy一一钢筋抗拉强度设计值（N/mn?）,见公式（C.1）；力一一混凝土轴心抗拉强度设计值，按GB50010规定取用，混凝土强度等级高于C40时按C40取值；d锚筋公称直径（mm）；a锚筋的外形系数，光圆钢筋取016,带肋钢筋取0.14。i）锚筋末端采用弯钩或机械锚固措施时，包括弯钩和锚固端头在内的锚固长度（投影长度）可取基本锚固长度热的60%但不应小于200mm。弯钩和机械锚固的形式和技术要求应符合GB50010规定。j）抗震设计的幕墙，钢筋锚固长度应按照计算锚固长度放大Ll倍采用。C.1.7受剪和受压直锚筋的锚固长度不应小于15倍锚固钢筋直径。除受压直锚筋外，当采用H
13、PB300级钢筋时，钢筋末端应作180。弯钩，弯钩平直段长度不应小于3倍的锚筋直径，此弯钩不属于机械锚固措施。C.1.8锚筋中心至锚板边缘的距离不应小于锚筋直径的2倍且不小于20三对受拉和受弯预埋件，其钢筋的间距从4和锚筋至构件边缘的距离c、q均不应小于锚筋直径的3倍且不小于45mm（图C.D。一对受剪预埋件，其锚筋的间距44均不应大于30Omnb4不应小于锚筋直径的6倍且不小于70mm：锚筋至构件边缘的距离C1不应小于锚筋直径的6倍且不小于70mm,锚筋的间距b锚筋至构件边缘的距离C,均不应小于锚筋直径的3倍且不小于45mm（图C.1）。C.1.9混凝土的厚度不能满足锚筋的锚固长度要求时，可
14、采用两侧都有埋板的对穿埋件。但应保证设计内力不超过混凝土的冲切承载力。C.2槽式预埋件的设计与构造C.2.1槽式预埋件设计采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，用承载力分项系数的设计表达式进行设计。C.2.2槽式预埋件设计承载力应按下列设计公式（C.8C.10）验算所有可能的失效模式：非抗震设计时：SWRd（C.8）一一抗震设计时：SkRl（C.9）d=-（C.10）Yr式中：S一一承载能力极限状态下，槽式预埋件上荷载及作用效应组合设计值；R1槽式预埋件承载力设计值；Rk槽式预埋件承载力标准值；Yr一一槽式预埋件承载力分项系数，按18.3.9中的第4条取值；z一一地震作用下槽式预埋件承载力调
15、整系数。当地震作用效应不大于荷载效应组合值S的“20%时，=1.0o当地震作用效应大于荷载效应组合值S的20%时，宜根据试验或认证报告确定。C.2.3当存在平行于槽体长度方向剪力时，除能提供试验检测认证报告外，不应依靠T型螺栓与钢槽卷边之间的摩擦力来抗剪，T型螺栓应采用除焊接以外的其他防滑移措施。C. 2.4承载力标准值由产品型式检验报告或认证报告提供，测试方法可按照国家与行业相关标准执行。C.2.5槽式预埋件各部件示意见图C.2。当槽式预埋件砥%4且的&M7时，槽式预埋件的有效埋置深度应按图D. 2.5-az;如果不满足上述条件，槽式预埋件的有效埋置深度应按图D.2.5-b取%。1一一锚筋；
16、2一锚筋与槽体连接处；3一一槽体；4一一槽体卷边；5一一T型螺栓：bch槽体宽度；hch槽体高度：lef=hef-hch图C.2槽式预埋件各部件示意图C.2.6槽式预埋件受拉内力计算：C.2.6.1位于槽式预埋件任意位置的T型螺栓受拉时，槽式预埋件各锚筋的受力可沿集中力影响范围线性分配，每根锚筋所受拉力可按公式(C.11C.12)计算。当槽式预埋件受多处集中力时，锚筋所受拉力等于各集中力的线性分布力叠加值。若钢槽上集中受力的位置未知或可调，应根据不同破坏模式假定受力位置为最不利时对其进行验算。由VMCU)AI/.=13,05.5055(C.12)式中,z4Ai一一以荷载为高度单位1.0,与其影
17、响长度2/j形成的三角形范围内锚筋i纵坐标值(mm)；Ii一一拉力作用对槽式预埋件的影响长度；NW一一槽式预埋件受到的拉力设计值，参见图C3；NZi一一锚筋i受到的拉力设计值；n一一拉力影响长度内的锚筋数量；Ix钢槽截面惯性矩（mm），由相关产品型式检验报告或认证报告提供;S锚筋间距（mm）,参见图C.3；a）槽式预埋件示意图：b）弹性支撑示意图：C）荷载三角形分配计算方法。图C.3槽式预埋件锚筋受力计算示意图C.2.6.2位于槽式预埋件任意位置的T型螺栓受拉时，槽式预埋件会产生整体受弯，该弯矩设计值,可假定槽式预埋件是以锚筋为支点的简支梁进行计算。C.2.7槽式预埋件受剪力时的内力计算：k）
18、槽式预埋件受垂宜于钢槽长度方向的剪力VW,时，其内力可按照D.2.6条进行计算。D槽式预埋件受平行于钢槽长度方向的剪力VEdj时，仅由受力方向尾部的三根锚筋平均承担荷载，即尾部三根锚筋的力值均为%,x/3；锚筋数量不大于3时，可将剪力平均分配到各锚筋上。C.2.8下列两个条件同时满足时，作用于钢槽的剪力可以认定为没有杠杆臂的纯剪切状态,否则应按照有杠杆臂受剪进行计算（图C.4）,考虑T型螺栓根部受弯。m）被紧固物为刚性材料，其固定孔与T型螺栓的接触长度不小于,小，为被紧固物厚度；n）被紧固物同时紧贴混凝土表面和槽道顶面。图C.4杠杆力臂长度示意图当不满足上述条件时，应验算T型螺栓根部的受弯承载
19、力，T型螺栓根部弯矩MEd可按公式C.13计算。(C.13)式中：Mrl一一T型螺栓根部弯矩设计值；VEdT型螺栓所受剪力设计值；rtT型螺栓根部弯矩调整系数，根据T型螺栓端部转动受约束的情形分为两种情况:转动无约束时，=1.0（参见图C.5.a）,转动全约束时，aM=0.5（参见图C.5.b）；图C5T型螺栓端部转动约束情况示意图C.2.9槽式预埋件设计时，应分别对拉力和剪力引起的槽式预埋组件及混凝土结构强度进行校核，并验算拉剪复合作用。C.2.9.1槽式预埋件应按照表CJ计算受拉承载力。表C.1拉力作用下槽式预埋件的验算项目序号失效模式承载力验算最不利的受力部位或部件示意图1钢材菸坏锚筋受
20、拉幅NRdSa=Nrksn/Vms受力最大的锚件2锚筋与钢槽连接处受拉幅Nr&sc=NRksCVMs,ca受力最大的锚件3钢槽卷边受拉破坏（验算螺栓或锚筋受力最大者）N鉴NRd,s,=Nrrsj/YmsI受力最大的T型螺栓4螺栓受拉Ed-NRdS=NrNsOms受力最大的T型螺栓I5钢槽整体受拉弯曲破坏EdMRdSfleX=MRkrSneXYMs,flex受弯矩最大的槽道k!，慕阳6混凝锚筋受拉拔出破坏NsdNr&p=Nrp/Ymp受力最大的锚件混凝土锥体破坏NEdNRd,C=Rk,cXMcI_Jl7土破（不满足要求时，可考虑设阻抗拉附加钢筋）最不利的锚件坏幅NRdfPII18混凝土劈裂破坏=
21、NRk,spMsp最不利的锚件C.2.9.2槽式预埋件应按照表C.2计算垂直受剪承载力。表C.2垂直剪力作用下槽式预埋件的验算项目序号失效模式承载力验算最不利的受力部位示意图或部件I钢材破坏锚筋受剪EdLRdsa,y=MRkSay/Ms受力最大的锚件2锚筋与钢槽连接处受剪喔IdW,Rdsay=Rk,s,c,yKMs,ca受力最大的锚件3钢槽卷边受剪破坏啮PRdWLy=lks,byMsrl受力最大的T型螺栓S4（无杠杆臂）螺栓受剪溜MRdS=PrksOms受力最大的T型螺栓.一5（有杠杆臂）螺栓受剪Ed%dsM=PRkSM/Ms最不利的T型螺栓6混凝土破坏混凝土剪撬破坏Ed-PRd,cp(y=L
22、RkCP,yVMc最不利的锚件7混凝土边缘破坏（不满足要求时，可考虑加密箍筋）嗯dLRd,c,y=c,yMc最不利的锚件fC.2.9.3槽式预埋件应按照表C.3计算平行受剪承载力。表C.3平行剪力作用下槽式预埋件的验算项目序号失效模式承载力验算最不利的受力部位或部件示意图1钢材破坏锚筋受剪EdPRdrS,a,x=,saxKms受力最大的锚件2锚筋与钢槽连接处受剪EdRd,s,c,x=工1ta.二FSC.2.9.4槽式预埋件与混凝土结构锚固连接的承载力分项系数，应按照表C.4采用。表C.4槽式预埋件设计的承载力分项系数破坏模式分项系数代号分项系数槽式预埋件钢材破坏1锚筋受拉、螺栓受拉Yms1.5
23、2锚筋受剪，螺栓受剪（有杠杆臂、无杠杆臂）Yms1.253锚筋与钢槽连接处受拉、受剪YMs,ca1.84钢槽卷边受拉、垂直受剪YMs,l,y1.85钢槽卷边平行受剪YMstIrX3.06钢槽整体受拉弯曲Yms,flex1.15混凝土破坏7混凝土受拉锥体破坏、混凝土受拉边缘破坏、混凝土受剪边缘破坏、混凝土受剪剪撬破坏Ymc1.58混凝土劈裂破坏Ymsp1.5锚筋受拉拔出破坏9锚筋受拉拔出破坏Ymp1.5注：表中分项系数为无认证报告或检测报告时采用的数据；当有认证报告或检测报告时，可采用报告中的分项系数。C.2.10槽式预埋件受拉钢材破坏：o）槽式预埋件验算拉力作用下的失效时，对表C.1中14项钢
24、材受拉破坏承载力标准值Nw.八NrN以”、N3应按产品认证报告取值，若无认证报告，应经检测确定。且NRQ,八NRkS不应大千AJf冰（其中4为锚筋或T型螺栓受拉应力截面面积，fv为锚筋或T型螺栓屈服强度标准值）。P）设计时应保证相邻T型螺栓的轴心间距5制2g（其中心为槽式预埋件钢槽宽度，S超为相邻T型螺栓轴心间距），否则承载力标准值N&,“应当乘以折减系数0.5.11+I1.0oI2也Jq）钢槽受拉弯曲钢材破坏的抗弯承载力标准值M%,由产品认证报告提供。若无认证报告，可按公式（C.14）计算：Mka=WPs（C.14）式中：wfLy槽式预埋件V轴向的塑性截面抵抗矩，根据钢槽材质确定;fyk钢槽
25、材料的屈服强度标准值。C.2.11锚筋受拉拔出破坏承载力标准值可按公式（C.15）计算:(C. 15)NRhP=2fcu,ktA式中：k2一一混凝土开裂影响系数，开裂混凝土取6.0,非开裂混凝土取8.4；A锚筋端部承压面积（mm?）。锚筋端部为圆头时：zA=Y（成-4）,为锚筋平直段直径，心为锚筋端部圆头直径，其中或不应大于6,+4，却为锚筋端部圆头的厚度（参考图C.2）；fcuk一一混凝土立方体抗压强度标准值（Nm11）2）C.2.12槽式预埋件单根锚筋发生混凝土锥体破坏受拉承载力标准值计算按公式（C.16）：N做=NZatcd,s,Nchye,Nduc,N,re,N（C.16）式中：No一
26、一单根锚筋受拉时，混凝土理想锥体破坏的受拉承载力标准值（N）,可按C.2.13条计Rk,c算；W一一相邻锚筋间距影响系数，可按C.2.14条计算；叭G混凝土基材边缘距离影响系数，可按C.2.15条计算；Wdt*c,N混凝土基材边角影响系数，可按C2.16条计算；ref,表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的影响系数，可按C.2.17条计算。C.2.13槽式预埋件单根锚筋受拉时，混凝土理想锥体破坏的受拉承载力标准值可按公式（C.17）计算：NLMJ碎（C.17）式中：h一一系数，开裂混凝土取7.9%in,非开裂混凝土取116九心其中/JV=I急卜5且不大于1.0;hef槽式预埋件有效埋置深
27、度（mm）。C.2.14槽式预埋件相邻锚筋间距影响系数可按公式（C.18C.19）计算： 1.0(C. 18)(h、(C. 19)SBN=22.8-1.31九3?.SA118Jefef式中：Sj相邻锚筋间的距离（mm）,见图C.6,其值不应大于锚筋的临界间距Scrn；S“,N锚筋临界间距（mm）见图C.6；Ni临界间距S.n内单个锚筋所承受的拉力荷载值（N）；NO计算锚筋所承受的拉力荷载值（N）；n一一计算锚筋两侧临界间距s,内的锚筋数量。cr,NC. 2.15混凝土基材边缘距离影响系数可按公式(C. 20)计算： /5=- 10ICtT出 J式中：Cl一槽式预埋件的边距，见图C.7,基材构件
28、为狭窄构件时，取C”和C.2CCr,N临界边距 Ccr n =0.5SCr N , CCr N 见C. 2. 14条；(C. 20)的较小值；a)侧为边缘b)在一个狭窄构件中图，两侧均为边缘图C.7槽式预埋件边距示意C.2.16混凝土基材边角影响系数可按公式(C.21)计算：(C.21)式中：C2所验算锚筋的边角距离，见图C.8；见C. 2. 14条。cer.N临界边距CCrN=O5S”，CCrNa）针对锚筋1的计算；b）针对锚筋2的计算：C）针对锚筋2的计算；d）针对锚筋1的计算图C.8槽式预埋件边角距离C2取值示意C.2.17表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的影响系数-N在满足以
29、下任一条件时可取1.0,否则按公式（C.22）计算。有效锚固深度100mm；锚固区钢筋间距S150mm；锚固去钢筋直径dIOmm且S100mm时。hef犷=0.5+-1.0（C.22）EV20（）C.2.18混凝土受拉劈裂破坏验算：r）应满足最小边距CInin、最小间距Smin、混凝土基材最小厚度儿in和最小配筋等要求，避免安装过程中的混凝土劈裂破坏。S）为避免荷载条件下的劈裂破坏，设计应满足下列条件之一：D任何方向的边距CL2j卯，且基材厚度方n加。Gr,卬为劈裂破坏临界边距，按产品认证报告或测试报告取值，无报告时可取3倍有效埋深，即Gi=3储。2）计算混凝土受拉锥体破坏时，是按照开裂混凝土
30、计算承载力的，且考虑劈裂力时基材裂缝宽度03加机，并设置有附加钢筋抵抗劈裂力，该附加钢筋应当在靠近每一个锚筋的地方对称设置，附加钢筋的数量可按公式（C.23）计算：ASm=5%l牛（C.23）Jyk式中：A一一单根锚筋边上抗劈裂附加钢筋的截面积，槽式预埋件的每根锚筋附近均应设置同样数Sre量的附加钢筋；N）一槽式预埋件中受拉力最大的锚筋所承受的拉力；fyk一一附加钢筋的屈服强度标准值；分项系数，可取1.15。t）不满足上述条件时，混凝土劈裂破坏承载力标准值应按公式（C.24C.26）计算：NRk,sp=NQWchNch,e.NVCh.c、NVrCNWhtSP（C.24）町=而n（NRSN%,）
31、（C.25）式中：NRkP锚筋受拉拔出破坏承载力标准值，按C.2.11条计算；Nkc一一混凝土受拉锥体破坏力标准值，按C.2.13条计算；h.sp基材厚度影响系数；h混凝土基材厚度；力min混凝土基材最小厚度，验算取%I=&+30,M或相关认证、测试报告中的%,值。另外，WchtS,N、WChqN、ch,e,N、ke,N均按照C.2.12条相关公式计算，式中的临界边距CCrN和临界间距SCrN，应分别用CaSP和SmSP替代，其中劈裂破坏临界间距SCrP_2cr.spC.2.19混凝土受拉边缘剥落破坏验算：当槽式预埋件锚筋与混凝土边缘的距离c205%时无须验算混凝土受拉边缘破坏，否则应按C.2
32、.19条对混凝土受拉边缘破坏的承载力进行验算：Npk,d)=NMkd),ch,s,Nb,ch,c,Nb,ch,h,Nb(C27)N晨,门国28)匕l029)ICCr.NbJ.M=(t2立L0(C30)4c14c1式中：NRhCb一一混凝土受拉边缘剥落破坏承载力标准值；Nfccb单一锚筋的理想混凝土受拉边缘剥落破坏承载力标准值；WChSNb相邻锚筋间距影响系数,按D.2.14条公式计算，式中的Sbw用SBM)=4c代替；WChCNb混凝土基材边角影响系数，如果一个锚筋同时受到基材两个边角的影响，见图CC.8(c),应同时采用。2,1和。2,2来计算边角影响系数也打,刖，并代入到公式(C.27)中
33、，取较小值：WCh,h,Nb基材厚度影响系数，当锚筋顶端基材厚度2q(见图C.9)时，应考虑基材厚度影响系数；C1槽式预埋件的边距，见图C.7；Ah一一锚筋端部的受力面积(见C.2.11条)，也可按认证报告取值；k5一一系数，开裂混凝土取7.8,非开裂混凝土取11.0；C2所验算锚筋的边角距离，见图C.8；Ccr,Nb临界边距，ccr,Nb=2。；hf一一槽式预埋件有效埋深，按图C.2取值；/槽式预埋件锚筋顶端基材厚度，见图C.9；r2c1图C.9槽式预埋件在较薄的混凝土基材中边界C.2.20槽式预埋件受剪钢材破坏（垂直于槽体剪力匕心,和平行于槽体剪力匕。）：a）槽式预埋件在垂直或平行于钢槽长
34、度方向剪力作用下，锚筋的钢材破坏受剪承载力标准值匕小心或%aX应按产品认证报告取值；若无认证报告，可经检测确定。若无相关报告,可根据JGJl45取05Asf*,其中4为锚筋受拉应力截面面积，.余为锚筋屈服强度标准值。b）槽式预埋件在垂直或平行于钢槽长度方向剪力作用下，锚筋与钢槽连接处钢材破坏受剪承载力标准值%*,w或,应取认证报告或相关标准中给出的承载力标准值.若无相关报告，可按公式（C.31）计算：NV=V._ze=W.ch,3.Vch.cN,ch.hy,V,t.90,VV/re.V（C.37）式中：V,f一一单根锚筋承受垂直与钢槽剪力时，混凝土理想边缘破坏承载力标准值（N）,按D.2.23
35、条计算；忆一一相邻锚筋间的影响系数，可按C.2.24条计算；中”混凝土基材边角影响系数，可按C.2.25条计算；WMh.v一一混凝土基材厚度影响系数，可按C.2.26条计算：由,丫一一考虑剪力与边缘平行时对受剪承载力的影响系数，如图C.11时取匕九如-=2.5,其它条件下（不平行时）取“由册、=L0；rtv一混凝土边缘有无配筋或所处位置对承载力的影响系数：a）构件为开裂混凝土，且边缘无纵向钢筋或箍筋时，,v=l0;b）构件为开裂混凝土，在槽式预埋件和构件边缘之间有纵向钢筋，且直径不小于12mm时，re.V=1-2;C）构件为开裂混凝土,边缘有纵向钢筋和箍筋，且纵筋直径不小于12mm,箍筋间距不
36、大于100mm时，rfy=L4；d）构件为非开裂混凝土时，,.v=1.0o图C11剪力方向与混凝土基材边缘平行示意图C.2.23单根锚筋承受垂直于钢槽剪力时,混凝土理想边缘破坏承载力标准值按公式（C.38）计算：嘘C=勺2yfcu.k（C.38）式中：占2一系数，按相关认证报告中开裂或非开裂混凝土的取值（如无认证报告，开裂混凝土可取%=4，非开裂混凝土可取=5.7；fcu.k混凝土立方体抗压强度标准值（Nmm2）；Cl沿剪力方向的边距。C.2.24相邻锚筋间的影响系数可按公式（C.39）计算：式中：Si相邻锚筋与所验算锚筋的间距（mm）,见图C.12,应，S-SEV一一锚筋的临界间距（mm）,
37、hlJhef0.4且如“%WO.7时（见图C.12）取SmV=4q+2f,上述条件不满足时S,/应由相关认证报告或测试报告提供且不小于（抬+2%）；V临界距离SwV内某个相邻锚筋所承受的剪力（N）；匕一一所验算锚筋所承受的剪力荷载（N）；n所验算锚筋两侧临界距离（S,小,）内的锚筋数量。图C.12垂直钢槽剪力作用下混凝土边缘破坏示意图（1为进行验算的锚筋）C.2.25混凝土基材边角影响系数可按公式（C.40）计算：Z05chN=l1。（C40）式中：c5.v一一7.V=05S,.y(Si为临界间距，见C.2.24条)：c一一为垂直剪力方向的边距，如果一个锚筋同时受到基材两个边角的影响，见图C1
38、3的b),应同时2采用Gj和G,2来计算边角影响系数匕*w，并代入到公式(C.40)中，最后取较小值。图C.13槽式预埋件锚筋受边角影响示意图C.2.26混凝土基材厚度影响系数的计算：当构件厚度42九时咳“W可直接取为1.0;AV也时按公式(C.41)进行计算：/0.5WChhV=,(C.41)nery)式中：*.V-基材临界厚度(Inm);槽式预埋件砥/勿或0.4且%/%或0.7时(见图(：.2)取4=加+2加(也力为槽式预埋件的高度，见图C14),上述条件不满足时，例可应由相关认证报告或测试报告提供且不小于+2%；h一一混凝土构件厚度。图C.14槽式预埋件锚筋受构件厚度膨响示意图C.2.27在平行于钢槽长度方向的剪力作用
