六层框架结构住宅毕业设计.doc

《六层框架结构住宅毕业设计.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《六层框架结构住宅毕业设计.doc（90页珍藏版）》请在课桌文档上搜索。

1、word1 / 90目录目录第第1章设计条件章设计条件1建筑设计资料1工程地质报告摘要11.1.2 气象条件摘要11.1.3 活荷载11.1.4 该地区根本烈度为7度近震1第第2章结构选型与布置章结构选型与布置2结构布置与计算简图确实定2承重方案选择2梁、柱截面尺寸初估2结构计算简图4第第3章荷载计算章荷载计算5恒荷载计算5屋面与楼面恒荷载计算5屋面与楼面活荷载计算6梁，柱，墙，门窗重力荷载的计算6荷载等效转化93.1.5 屋面框架节点集中荷载标准值10屋面与楼面活荷载计算11第第4章横向框架侧移刚度计算章横向框架侧移刚度计算12计算梁、柱的线刚度12梁的线刚度计算124.1.2 柱的线刚度计

2、算13柱的侧移刚度D值的计算13框架侧移刚度D值的计算13不同层刚度D值的计算14第第5章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算145.1 横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算145.1.1 风荷载作用计算14风荷载作用下框架结构内力计算15word2 / 905.2 横向地震力荷载作用下框架结构内力和侧移计算185.2.1 根本情况185.2.2 地震力荷载标准值195.2.3 横向自振周期计算205.2.4 横向水平地震作用计算215.2.5 地震力荷载作用下的水平位移验算23水平地震作用下框架内力计算23第第6章竖向荷载作用下横向框架结构

3、的内力计算章竖向荷载作用下横向框架结构的内力计算286.1 恒荷载作用下的内力计算286.1.1 线刚度计算286.1.2 恒荷载转化286.1.3 分层法计算恒荷载作用下梁端弯矩296.1.4 恒载作用下的剪力计算386.2 活荷载作用下的内力计算406.2.1 活荷载转化406.2.2 分层法计算活荷载作用下梁端弯矩406.2.3 活载作用下的剪力计算45第第7章梁、柱的内力组合章梁、柱的内力组合46梁的内力组合46横梁内力组合47框架柱内力组合50第第8章梁、柱的截面设计章梁、柱的截面设计57框架梁的配筋计算框架梁的配筋计算仅以一层梁为例说明计算过程仅以一层梁为例说明计算过程：57正截面

4、受弯承载力计算57斜截面受弯承载力计算618.2 柱截面设计62条件62构造要求63剪跨比和轴压比验算63柱正截面承载力计算65柱斜截面承载力计算74节点设计77楼板设计778.4.1 A区格板的计算77第第9章根底设计章根底设计81word3 / 90根底截面计算81地基承载力与根底冲切验算81地基承载力验算81地基抗冲切验算82根底底板配筋计算83第第10章完毕语章完毕语85参考文献参考文献86致谢致谢88word1 / 90第1章 设计条件1.1建筑设计资料本建筑为襄樊市市区一小区住宅楼。采用钢筋混凝土全现浇框架结构，建筑面积3000 m2，占地面积 m2 。 共六层楼，m。本建筑总长为

5、m，总宽为m，建筑总高为m。1.1.11.1.1工程地质报告摘要工程地质报告摘要m;第2层为灰色粘土，厚8m;第3层为褐色粉质粘土(未揭穿)。m;承压孔隙含水层。地下水对混凝土无侵蚀性。1.1.21.1.2 气象条件摘要气象条件摘要主导风向：东北风根本风压： W0=0.55KN/m2根本雪压： S0=0KN/m21.1.31.1.3 活荷载活荷载查建筑结构荷载规X可知2 2楼梯活荷载为： 2.0 KN/m21.1.41.1.4该地区根本烈度为该地区根本烈度为7 7度度近震近震word2 / 90第2章结构选型与布置确实定主体结构共6层，m，填充墙砌240厚空心砌块砖，门窗详见门窗表，楼层屋盖均

6、为现浇钢筋砼结构。板厚取100 mm：390010097.5 4040lhmm选择该建筑为住宅楼，采用横向框架承重方案，三柱两跨不等跨的形式。柱网布置形式详见建筑平面图。2.3梁、柱截面尺寸初估1.梁截面尺寸的估算：D跨：主梁：L=5400,取500mmmmLh450675)12/18/1 (，取200mmmmHb170250)3/12/1 (故框架横纵梁的截面尺寸为bh=250500故框架横纵梁的截面尺寸为bh=2004002.AB跨：主梁：L=4500,取500mmmmLh375563)12/18/1 (，取200mmmmHb170250)3/12/1 (故框架梁的截面尺寸为bh=2005

7、00word3 / 90估算梁的截面尺寸与各层混凝土强度等级表2.1横梁bh纵梁bh次梁bh层数混凝土强度等级AB跨BD跨16C30200500200500200500200400框架柱截面尺寸根据柱的轴压比限制，按下式计算：1.柱组合的轴压比设计值按照公式11计算： (11)NFgn式中：为考虑地震作用组合后柱轴力压力增大系数，边柱取1.3，等跨内柱取1.2,不等跨取1.25；: 为按照简支状态计算柱的负荷面积；F：为折算后在单位面积上的重力荷载代表值，近似取14KN/;g2m: 为验算截面以上楼层层数；nword4 / 90 (12)0.8cccNb h f由计算简图21可知边柱和中柱的负

8、载面积可知：中柱：/2(+)/2=边柱：/2/2=边柱：21.2/(1.2 1.3 10.5 14 1000 6)/14.3 0.8120272.7ccANfmm中柱：21.2/(1.2 1.25 19.3 14 1000 6)/14.3 0.8221072.7ccANfmm根据上述计算结果，并综合考虑其他因素，取柱截面为正方形，初步估计柱的尺寸为500500250000，为计算简便中柱和边柱的尺寸一样，均为2mm2221072.7mm500500。故初选柱的尺寸为500500。图2-1 框架结构梁，柱尺寸word5 / 90注：室内外高差0.30m,根底埋深0.5m,底层h=0.3+0.5+

9、=m第3章 荷载计算恒荷载计算防水层刚性30厚C20细石混凝土 1.0KN/找平层柔性3毡4油油铺小石子 0.4 KN/找平层：15厚水泥砂浆 0.015m200.3 KN/3KN/m找坡层：40厚水泥石灰砂浆3找平0.04m140.56 KN/3KN/m1.16KN/3KN/m结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1m252.5KN/3KN/mword6 / 90抹灰层：10厚混合砂浆0.01m170.17KN/3KN/m合计 6.09 KN/2.标准层楼面：某某石楼面某某石面层，水泥砂浆擦缝30厚1：3干硬性水泥砂浆面上撒2厚素水泥 1.16KN/水泥浆结合层1道结构层：100厚现浇钢筋混凝

10、土板0.1m252.5KN/3KN/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01m170.17KN/3KN/m合计：3.83 KN/3.楼梯，水泥砂浆楼面构造层：0.5KN/结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1m252.5KN/3KN/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01m170.17KN/3KN/m合计：3.17 KN/3.1.2屋面与楼面活荷载计算1. 根据荷载规X查得 ：上人屋面：2.0KN/楼 面：2.0KN/(宿舍楼)Sk=0 KN/屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取大者.3.1.3梁，柱，墙，门窗重力荷载的计算1 1.梁自重：word7 / 901.边横梁，中横梁，纵梁：bh=200500梁自

11、重： 250.2m(0.5m-0.1m)= KN/3KN/m抹灰层10厚混合砂浆： 0.01m(0.5m-0.1m)2+m17=0.170KN/3KN/m合计： KN/2.次梁：bh=200400梁自重：250m(0.4m-0.1m)=KN/m3KN/m抹灰层10厚混合砂浆： 0.01m(0.4m-0.1m)2+0.20m1736 KN/3KN/m合计： KN/3.根底梁：bh=200400梁自重：25 0m0.4m=2.0KN/m3KN/m2 2.柱自重： 1.柱：bh=500500柱自重：25 0.5m0.5m=KN/m3KN/m抹灰层10厚混合砂浆： 0.01m0.5m417=0.34

12、KN/3KN/m合计：6.59 KN/2.构造柱：bh=240240柱自重：25 43KN/m抹灰层10厚混合砂浆： 0.01m0.24m0.24m217=0.16 KN/3KN/mword8 / 90合计：1.6 KN/3.外纵墙自重：标准层纵墙：2.8-1.5m0.24m18= KN/m3KN/m铝合金窗：0.35 KN/1.5m=0.525 KN/m瓷砖外墙面：m-1.5m0.5 KN/= KN/m水泥粉刷墙面：m-1.5m0.36 KN/=KN/m合计：7.636 KN/底层：卷闸门： KN/m= KN/m瓷砖外墙面：0.5 KN/= KN/m合计： KN/4.内墙自重：标准层纵墙：m

13、-0.5m0.12m18= KN/m3KN/m水泥粉刷内墙面：m0.36 KN/2= KN/m合计： KN/底层：纵墙：m-0.5m0.12m18= KN/m3KN/m水泥粉刷内墙面：m0.36 KN/2= KN/m合计： KN/word9 / 903.1.4荷载等效转化1.DB轴间框架梁：屋面板传荷载：恒载：2236.09KN/m3.9m 1-2(1.8/5.4)(1.8/5.4) =19.35KN/m活载：2232.0KN/m 3.9m 1-2(1.8/5.4)(1.8/5.4) =6.357KN/m楼面板传荷载：恒载：2233.83KN/m3.9m 1-2(1.8/5.4)(1.8/5.

14、4) =12.174KN/m活载：2232.0KN/m3.9m 1-2(1.8/5.4)(1.8/5.4) =6.357KN/m梁自重：KN/mDB轴间框架梁均布荷载为：屋 面 梁：恒载梁自重板传荷载 KN/m+ KN/m= KN/m 活载板传荷载KN/m楼面板传荷载：恒载梁自重板传荷载 KN/m+ KN/m= KN/m 活载板传荷载 KN/m2. BA轴间框架梁：屋面板传荷载：恒载：2236.09KN/m3.9m 1-2(1.8/4.5)(1.8/4.5) =17.67KN/m活载：2232.0KN/m 3.9m 1-2(1.8/4.5)(1.8/4.5) =5.80KN/m楼面板传荷载：恒

15、载：2233.83KN/m3.9m 1-2(1.8/4.5)(1.8/4.5) =11.11KN/mword10 / 90活载：2232.0KN/m3.9m 1-2(1.8/4.5)(1.8/4.5) =5.80KN/m梁自重：KN/mBA轴间框架梁均布荷载为：屋 面 梁：恒载梁自重板传荷载 KN/m+ KN/m= KN/m 活载板传荷载 KN/m楼面板传荷载：恒载梁自重板传荷载 KN/m+ KN/m= KN/m 活载板传荷载 KN/m3.1.5 屋面框架节点集中荷载标准值顶层柱：D轴,A轴柱纵向集中荷载计算： 女儿墙自重：做法：墙高1100,100的混凝土压顶0.24 1.1 1825 0.

16、1 0.40.02 1.2 2 17 6.568KN边柱连系梁自重: KN75. 9259 . 35 . 0.20. 0粉刷： KN06. 1179 . 321 . 05 . 0.02. 0连系梁传来屋面自重： KN1/ 2 3.9 1/ 2 3.9 6.0923.15边节点D，A集中荷载： =Ag6Dg6中柱连系梁自重:KN75. 9259 . 35 . 0.20. 0粉刷： KN06. 1179 . 321 . 05 . 0.02. 0连系梁传来屋面自重：KN1/ 2 3.9 1/ 2 3.9 6.09 246.31B节点集中荷载： Bg63.1.4楼面框架节点集中荷载：word11 /

17、90边柱联系梁自重(含粉刷)0.5-0.12KN次梁自重含粉刷 25+0.40-0.1KN钢窗自重： 10.45= KN窗下墙体自重： 3.9-1.518= KN窗下墙体粉刷： 22.8-1.5KN框架柱自重(含粉刷)： 2 KN联系梁传来楼面自重： KN 1/ 2 3.9 1/ 2 3.9 6.0923.15中间层边节点集中荷载： KNDPAP中柱联系梁自重(含粉刷) KN次梁自重(含粉刷) KN内纵墙自重(含粉刷，扣除门洞重加上门重)： 3.9-0.9(2.8-0.4) KN3.9-0.9(2.8-0.4)2 KN框架柱自重(含粉刷)KN联系梁传来楼面自重： KN1/ 2 3.9 1/ 2

18、 3.9 6.09 246.31中间层中节点集中荷载： KNBP屋面与楼面活荷载计算2屋面雪荷载标准值 : 0kN/m2MKNPDB/36. 6MKNPBA/8 . 5=KN DP6AP61/ 2 3.9 1/ 2 3.9 2.07.57word12 / 90KNBP61/ 2 3.9 1/ 2 3.9 2 2.015.14 =KNDPAP1/ 2 3.9 1/ 2 3.9 2.07.57KNBP1/ 2 3.9 1/ 2 3.9 2 2.015.14 第4章 横向框架侧移刚度计算4.1计算梁、柱的线刚度梁柱混凝土标号均为 C30，EC=3.0*107KN/m2，在框架结构中，现浇层的楼面可以

19、作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的框架梁取I=2I0。梁的线刚度计算 表4-1word13 / 90类型跨度截面积线刚度500高23150500高27777注：表中(KNm)ILEiC柱的线刚度计算柱的线刚度计算柱的线刚度计算 表4-2层号层高（m) 截面积b*H(） 线刚度i底层3.0 0.5*0.552080kn/m4其它层2.8 0.5*0.555800kn/m4注：表中(KNm)ILEiC柱的侧移刚度D值的计算其中为柱侧移刚度修正系数，为梁柱线刚度比，不同情况下，、取值不对cKcK于一般层：2bcKKK2cKK对于底

20、层：2bcKKK0.52cKK框架侧移刚度框架侧移刚度D D值的计算值的计算边柱D轴13根边柱A轴13根中柱15根层次KCDiKCDiKCDiiD2至615144824511702841070word14 / 90007128189333702831912613404.2.24.2.2不同层刚度不同层刚度D D值的计算值的计算首层的侧移刚度：=1261340N/mm其他层的侧移刚度：=841070N/mmiDiD 图4-1 相对线刚度第5章 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算5.1 横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算5.1.1 风荷载作用计算荷载标准值根本风压w0=2，地面粗糙度为

21、C类。本章计算以左风为例。，建筑物高度30m，故z。对于矩形平面，s0kzszwwword15 / 90计算过程见下表其中z为框架节点至室外地面的高度；A为一( m2 m2 +3/2 m2 表5-1楼层高度z(m)zwk(kN/m2)A(m2)P(kN)六五0.56四三二一5.5.风荷载作用下框架结构内力计算风荷载作用下框架结构内力计算采用D值法。在求得框架第I层的层间剪力后，I层j柱分配到的剪力以与柱上、下端的弯矩、iVijVbijM分别按如下各式计算：uijM柱端剪力计算公式为isjijijijVDDV1柱端弯矩计算公式为 ，yhVMijbijhyVMijuij)1 ( 123nyyyyy

22、word16 / 90需要注意的是，风荷载作用下的反弯点高比是根据表：均布水平荷载作用下ny各层标准反弯点高度比查得。ny梁端弯矩、剪力以与柱轴力分别按照如下公式计算：bMiViN；)(, 1uijbjirblblblbMMiiiM；)(, 1uijbjirblbrblbMMiiiM； lMMVrblbb/ )(nikrblbiVVN)(层柱端弯矩与剪力计算表5-2边柱D层次hViDiDiVKYM下M上684107014480584107014480484107014480384107014480284107014480511261340281897层柱端弯矩与剪力计算 表5-3word17

23、/ 90边柱A层次hViDiDiVKYM下M上684107017027584107017027484107017027384107017027284107017027511261340283193层柱端弯矩与剪力计算 表5-4中柱B层次hViDiDiVKYM下M上684107024510584107024510484107024510384107024510284107024510511261340333703梁端弯矩与剪力轴力计算表5-5梁DB梁BA柱轴力层次M左M右LVM左M右LV边柱D中柱B边柱A654word18 / 90321 风荷载作用下弯矩、剪力、轴力图5.2 横向地震力荷载作用

24、下框架结构内力和侧移计算5.2.1 根本情况本建筑抗震设防烈度为7度，房屋高度未超过30m的丙类建筑，抗震等级为三级。框架属于规如此框架，采用底部剪力法计算框架承受的水平地震作用，根据工程地质报告和土的类型划分，判定为二类场地，由设计地震分组为第一组查相关规X得特征周期系数Tg=0.35s.word19 / 905.2.2地震力荷载标准值地震力荷载标准值包括全部恒荷载值和局部活荷载值。其中屋盖处活载仅取雪荷载一半。重力荷载值按整个框架结构计算，然后平均分配到各榀框架。计算见下表一重力荷载代表值计算G=qs1屋面雪荷载标准值不考虑。2屋面、楼面活荷载标准值Q1k=Q2k=Q3k=Q4k=Q5k=

25、Q6k436.08=872.16kN 3屋盖、楼盖自重G6kG1k=G2k=G3k=G4k=G5k4女儿墙自重G25顶层楼梯间自重高2.2m63.17+(64)19+2(64)6二六层柱梁墙等自重254172+622墙体自重 1912+203.3)2.8-(68.04+60.28)12+203.3)2.8-(68.04+60.28)2小计7底层柱梁墙等自重word20 / 90254172+62窗面积 0m2墙体自重 192+62)2+62)2小计恒荷载取全部，活荷载取50%，各层重力荷载集中于楼屋盖标高处，其代表值汇总如下：kN72.715960325 . 016.8725 . 02 .50

26、574.5467 .2655G6kN28.138816.8725 . 060322 .1670GGGG5432kN28.604716.8725 . 02 .167060325 . 018505 . 0G15.2.3 横向自振周期计算二地震作用计算按顶点位移法计算，考虑填充墙对框架刚度的影响，取根本周期调整系数=0.6。计T算公式为,式中为顶点位移单位为m过，按D值法计算，过程如下11.7TTTT表： 表5-6层次GikNkniGiNDi(kN/m) 1iiiGD (m)(m)iword21 / 90684107051529884107048410703841070284107011261340

27、T11942. 05.2.4 横向水平地震作用计算该工程所在地抗震设防烈度为7度，场地类别为类，设计地震分组为第一组，如此，为水平地震影响系数最大值。max0.35 ,0.12gTsmax由于 ，如此顶点附加地震作用系数，相应于结构根本自振周期的地震11.4gTT0n影响系数根据反响谱曲线计算12max 式中为阻尼调整系数,除有专门规定外,建筑结构的阻尼比应取0.05,相应的221.0为，21.0max0.122max1.0 0.120.12 结构的等效总重10.850.85neqEiiGGG10.12 38896.14667.53EKeqFGkNword22 / 90Fi=1-=iiEKii

28、G HFG HniiEKiiG HFG H各层横向地震作用与楼层地震剪力计算如下表： 表5-7层次ihimHimGikNGiHikNmiiiiHGHGFiVi654321各质点水平地震作用与楼层地震剪力沿房屋高度的分布如图图6 水平地震作用分布 图7 层间剪力分布word23 / 905.2.5地震力荷载作用下的水平位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移，计算过程见下表，表中还计算了iiiVuD各层的层间相对弹性转角=/hieiu横向水平地震作用下的位移验算 表5-8层次Vi层间侧移刚度Diiuhie=iih68410701/233358410701/84948410701/70038410

29、701/62228410701/553112613401/698由表中计算结果可见，最大层间相对弹性转角发生在第2层，其值为1/5531/550，满足要求。反弯点高度比,计算结果i012,3y =yyy/imiimiVV DDimiiy hMV下imii1-yhMV上（）列于下表：对于梁端弯矩、剪力与柱轴力发别按下式计算：计算过程略， )(1ijbilblblblbMMiiiM)(1ijbirblbrbrbMMiiiM)(21rblbmbMMMVb=(Mbl- Mbr)/l ，Ni=knikrblbVV)(其中i表示线刚度，l、r、m表示左、右、中。word24 / 90各层柱端弯矩与剪力计算

30、 表5-9边柱D层次hViDiDiVKYM下M上684107014480584107014480484107014480384107014480284107014480511261340281897各层柱端弯矩与剪力计算 表5-10边柱A层次hViDiDiVKYM下M上684107017027584107017027484107017027384107017027284107017027511261340283193word25 / 90层柱端弯矩与剪力计算 表5-11中柱B层次hViDiDiVKYM下M上68410702451058410702451048410702451038410702

31、4510284107024510511261340333703梁端弯矩与剪力轴力计算 表5-12梁DB梁BA柱轴力层次M左M右LVM左M右LV边柱D中柱B边柱A6543word26 / 9021图 5-3 地震荷载作用下弯矩、剪力、轴力图word27 / 90word28 / 90第6章 竖向荷载作用下横向框架结构的内力计算6.1 恒荷载作用下的内力计算6.1.1 线刚度计算详细计算在第四章已给出。恒荷载竖向作用下的内力计算采用分层法。在分层计算法中，假定上下柱的远端为固定端，而实际上是弹性支承。为了反映这个特点，使误差减小，除底层外，其他层各柱的线刚度均乘以折减系数0.9，另外传递系数也由1

32、/2修正为1/3。6.1.2 恒荷载转化在求固端弯矩时，可以将计算简图中梁上梯形和三角形分布荷载化为等效均布荷载荷载等效转换：=0.33,11.85.4123121)21 ( ggg 顶层边跨=21.52kN/m 前面已经转化过，下同619.352.17gD B顶层边跨617.62.17gBAword29 / 90中间层边跨m/kN97.218 . 917.12 gDB中间层边跨m/kN91.208 . 911.11 gBA荷载等效后的计算简图如下6.1.3 分层法计算恒荷载作用下梁端弯矩(1)固端弯矩计算利用结构对称性，取二分之一结构计算顶层边跨 mkN29. 254 . 552.21121

33、M26DB顶层边跨mkN36.335 . 477.19121M26BA中间层边跨 mkN40.534 . 597.21121M2DB中间层边跨 mkN30.355 . 491.20121M2BA(2) 分层计算弯矩以框架梁与上下相邻柱划分计算单元，标出节点处的弯矩分配系数和梁的固端弯矩，即可进展分配，计算从顶层开始。1顶层分配系数计算如下word30 / 9032. 0414. 24141DB68. 032. 01112D132 . 0441 . 2418. 14141BD27. 0441 . 2418. 141418. 1BA5 . 027. 023. 01B263 . 0441 . 241

34、8. 1418. 1AB64. 036. 01A3内力计算过程如下(kN.m)M图单位：kNmword31 / 902中间层分配系数计算如下40. 0412414. 2414. 247412 . 024 . 014533. 0418. 1412414. 2414. 2585216. 0418. 1412414. 2415418. 016. 0233. 014539. 0418. 12414. 2414. 2696322. 0239. 0165内力计算过程如下单位：kNmM图KN.Mword32 / 903底层分配系数计算如下 同理可得：4 . 041422. 2414. 2414. 24133

35、. 05234. 05816. 05418. 05639. 06340. 06933. 05221. 065内力计算过程如下单位：kNmword33 / 90M图如下单位：kNm对节点不平衡弯矩进展再次分配，以恒荷载作用下五、六层左上节点为例：第六层word34 / 90图22 弯矩二次分配图135.147.3234.4712.142.1435.147.327.3234.4712.14MkN mMkN m梁柱第五层144(11.71 7.32)50.062.14 12.1429.327.3224.332.14 12.1433.71 11.7125.732.14 1MkN mMkN mMkN m

36、梁下柱上柱word35 / 90其余各节点弯矩分配见图中数据。本设计中梁弯矩考虑塑性内力重分布，取调幅系数如下：边跨端部0.80，跨中弯矩值乘以1.2； 跨中弯矩计算如下：第六层：2129.9844.8721.52 5.453.41m82DBMkN2136.16 16.4421.52 4.528.49m82BAMKN第五层：2140.0545.4421.52 5.442.88m82DBMkN2135.5424.0721.52 4.528.49m82BAMKN第四层：2138.9345.2221.52 5.443.64m82DBMkN2135.2723.4821.52 4.524.8m82BAM

37、KN第三层：2129.9844.8721.52 5.453.41m82DBMkN2136.16 16.4421.52 4.528.49m82BAMKN第二层：2138.945.2721.52 5.443.6m82DBMkN2135.3423.4821.52 4.524.76m82BAMKN第一层：6word36 / 902138.1044.5721.52 5.444.53m82DBMkN2134.2222.2621.52 4.526.16m82BAMKN再次分配并调幅后的弯矩图如下：括号中为再次分配后的弯矩，下方小方框中为调幅后的弯矩，大方框中为跨中弯矩。word37 / 90word38 /

38、 906.1.4 恒载作用下的剪力计算梁端剪力 qmVVV:2:qqmmqlVVMMVVl左右梁上均布荷载引起的剪力梁端弯矩引起的剪力 柱轴力 ，NVP顶NNG顶底柱:VP梁端剪力柱顶竖向集中荷载=+G柱G柱G粉刷具体计算结果见下表：恒载作用下DB梁端剪力计算 表6-1 层号/q kN m l m/ 2qlkN/M lkN2DMqlVlkN2BMqlVlkN654321恒载作用下BA梁端剪力计算word39 / 90 表6-2层号/q kN m l m/2qlkN/M lkN2BMqlVlkN2AMqlVlkN654321恒载作用下的剪力和轴力 表6-3总剪力柱轴力DB跨BA跨D柱B柱A柱层次

39、dVbVbVaVN顶N底N顶N底N顶N底652374321word40 / 906.2 活荷载作用下的内力计算6.2.1 活荷载转化同恒荷载作用下的内力计算，可以将计算简图中梁上梯形分布荷载化为等效均布荷载荷载等效转换：=0.33,11.95.423121)21 ( gg顶层边跨=6.36kN/m 前面已经转化过，下同6gD B顶层边跨6gBA中间层边跨m/kN36. 6 gDB中间层边跨m/kN8 . 5 gBA6.2.2 分层法计算活荷载作用下梁端弯矩(1)固端弯矩计算利用结构对称性，取二分之一结构计算顶层边跨 mkN29. 254 . 552.21121M26DB顶层边跨mkN36.33

40、5 . 477.19121M26BA中间层边跨 mkN40.534 . 597.21121M2DB中间层边跨 mkN30.355 . 491.20121M2BA(2) 分层计算弯矩以框架梁与上下相邻柱划分计算单元，标出节点处的弯矩分配系数和梁的固端弯矩，即可进展分配，计算从顶层开始。1顶层内力计算过程如下单位：kNmword41 / 90 M图如下：2)中间层内力计算过程如下单位：KN.Mword42 / 90M图如下单位KN.M3底层内力计算过程如下单位：kNmword43 / 90M图如下单位：KN.M活荷载作用下的弯矩再分配、调幅和跨中弯矩计算同恒荷载。弯矩图如下：word44 / 90

41、word45 / 906.2.3 活载作用下的剪力计算活载作用下DB梁端剪力计算 表6-4 层号/q kN m l m/ 2qlkN/M lkN2DMqlVlkN2BMqlVlkN654321活载作用下BA梁端剪力计算 表6-5层号/q kN m l m/2qlkN/M lkN2BMqlVlkN2AMqlVlkN654321word46 / 90活载作用下的剪力和轴力 表6-6剪力柱轴力DB跨BA跨D柱B柱A柱层次dVbVbVaVN顶N底N顶N底N顶N底654第7章梁、柱的内力组合根据前一章的内力计算结果，即可进展框架各层梁柱各控制截面上的内力组合，其中梁的控制截面为梁端与跨中。柱分为边柱和中

42、柱，每根柱有2个控制截面。控制截面示意图如下：计算过程见下页表中，弯矩以下部受拉为正，剪力以沿截面顺时针方向为正，轴力以受压为正。考虑到地震有左震和右震两种情况，而在前面第4章计算地震作用内力时计word47 / 90算的是左震作用时的内力，如此在下表中有1.2(+0.5)+1.3和)-1.3两列，分别代表左震和右震参与组合。因为风荷载效应同地震作用效应相比拟小，不起控制作用，如此在如下组合中风荷载内力未参与，仅考虑分别由恒荷载、活荷载和地震荷载控制的四种组合形式：1恒荷载+活荷载、 2恒荷载+活荷载、 31.21.41.351.0恒荷载代表左震和右震1.21.3恒荷载+0.5活荷载地震荷载具

43、体组合见表：、分别代表恒荷载、活荷载、地震荷载。 1.2()层次截面内力恒SGk活SQk地震SEk+- +SQkM10.37 -93.55 -49.83 -49.08 DV91.87 60.44 90.95 89.14 M94.79 28.93 73.93 72.55 B左V-68.18 -99.61 -100.26 -98.37 M-9.61 -88.50 -58.26 -56.61 B右V90.18 46.87 81.74 79.97 M80.67 -35.34 27.09 26.59 AV-32.23 -75.54 -64.45 -63.32 MDB88.31 56.87 86.27 8

44、3.93 6跨中MBA60.48 17.16 46.18 45.00 M72.02 -182.16 -65.75 -64.41 DV120.86 38.70 95.22 93.25 M158.45 -33.59 74.51 72.97 B左V-40.61 -122.77 -97.59 -95.70 M66.41 -163.64 -57.92 -56.56 5B右V127.81 9.58 81.83 79.89 word48 / 90M183.82 -118.19 39.04 38.05 AV-0.77 -119.00 -71.31 -69.57 MDB100.44 18.28 71.07 69

45、.91 跨中MBA93.60 -24.62 41.36 40.79 M148.15 -255.13 -63.85 -62.52 DV146.20 12.77 94.86 92.88 M122220.72 -96.48 74.15 72.60 B左V-11.52 -144.95 -93.73 -92.31 M141.77 -238.22 -57.45 -56.10 B右V160.41 -24.39 81.06 79.22 M257.84 -193.83 38.08 37.11 AV31.83 -152.97 -72.07 -70.24 MDB126.98 -6.45 72.08 70.81 4跨

46、中MBA126.89 -57.92 41.36 40.79 M204.50 -311.48 -63.85 -62.52 DV165.41 -6.45 94.86 92.88 M268.17 -143.93 74.15 72.60 B左V7.70 -164.16 -93.73 -92.31 M198.58 -295.03 -57.45 -56.10 B右V192.58 -56.56 81.06 79.22 M278.81 -214.80 38.08 37.11 AV64.00 -185.14 -72.07 -70.24 MDB146.21 -25.65 72.09 70.82 3跨中MBA159

47、.05 -90.08 41.36 40.79 M223.37 -330.28 -63.81 -62.49 DV170.20 -11.28 94.83 92.86 2B左M275.31 -150.94 74.21 72.66 word49 / 90V12.55 -168.93 -93.68 -92.26 M206.97 -303.59 -57.55 -56.18 B右V197.10 -61.03 81.09 79.24 M357.50 -293.49 38.08 37.11 AV68.52 -189.61 -72.04 -70.22 MDB151.12 -30.57 72.09 70.82 跨中

48、MBA163.50 -94.62 41.31 40.74 M209.50 -314.17 -62.47 -61.16 DV166.00 -7.21 94.75 92.75 M267.06 -144.66 73.03 71.49 B左V8.43 -164.78 -93.68 -92.29 M199.71 -293.46 -55.88 -54.62 B右V195.08 -58.92 81.16 79.32 M485.27 -424.55 36.13 35.22 AV66.08 -187.08 -71.98 -70.14 MDB148.13 -25.08 73.60 72.31 1跨中MBA163.

49、29 -90.71 43.48 42.82 word50 / 90 D柱内力组合活荷载1.2()层次截面内力恒荷载SGkSQk地震SEkGk+SQkGkQk|Mmax|NNminMNmaxMM77.96 0.02 62.28 61.34 77.96 0.02 62.28 柱顶N112.39 88.81 158.63 153.18 112.39 88.81 158.63 M36.91 16.20 42.29 41.45 42.29 16.20 41.45 N128.29 104.72 188.49 189.15 188.49 104.72 189.15 6柱底V22.57 6.88 18.70

50、41.64 5.18 37.35 36.71 M109.06 -58.91 39.91 39.08 109.06 -58.91 39.91 柱顶N237285.89 200.70 386.61 377.72 285.89 200.70 386.61 M70.29 -20.15 39.91 39.08 70.29 -20.15 39.91 N310.80 225.61 429.97 425.69 310.80 225.61 429.97 5柱底V17.38 5.04 64.06 -28.24 28.50 27.91 4柱M131.09 -80.94 39.91 39.08 131.09 -80.