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1、基坑工程地下连续墙施工地下连续墙是在地面上利用各种挖槽机械，沿支护轴线，在泥浆护壁条件下,开挖出一条狭长深槽清槽后在槽内吊放钢筋笼,然后用导管法浇筑水下混凝土筑成一个单元槽段，如此逐段进行，在地下筑成一道连续的钢筋混凝土墙，作为截水、防渗、承重、挡土结构。地下连续墙的特点是墙体刚度大、整体性好，基坑开挖过程安全性高，支护结构变形较小；施工振动小，噪声低，对环境影响小；墙身具有良好的抗渗能力，坑内降水时对坑外的影响较小；可用于密集建筑群中深基坑支护及逆作法施工；可作为地下结构的外墙；可用于多种地质条件。但由于地下连续墙施工机械的因素，其厚度具有固定的模数，不能像灌注桩一样对桩径和刚度进行灵活调整
2、，且地下连续墙的成本较为昂贵，因此地下连续墙只有用在一定深度的基坑工程或其他特殊条件下才能显示其经济性和特有的优势。1施工机械与设备地下连续墙的施工方法从结构形式上可分为柱列式?口壁式两大类,其施工机械也相应地分为柱列式和壁式两大类。前者主要通过水泥浆及添加剂与原位置的土进行混合搅拌形成桩,并在横向上重叠搭接形成连续墙。后者则由水泥浆与原位置土搅拌形成连续墙，并就地灌注混凝土形成连续墙。柱列式地下连续墙施工机械设备一般采用长螺旋钻孔机和原位置土混合搅拌壁式地下连续墙（TRD工法）施工设备；壁式地下连续墙施工机械设备一般采用抓斗式成槽机、回转式成槽机及冲击式三大类，抓斗式包括悬吊式液压抓斗成槽机
3、、导板式液压抓斗成槽机和导杆式液压抓斗成槽机三种,回转式包括垂直多轴式成槽机和水平多轴式回转钻成槽机（铁槽机）两种。随着地下空间开发技术的发展，地下连续墙作为一种重要的深基坑围护结构，也有越做越深、越做越厚的趋势，相应的地层条件、周边环境、作业空间也越来越复杂。大型化、一体化、组合成槽等已经成为了地下连续墙施工机械的发展方向。2施工工艺2.1工艺流程我国建筑工程中应用最多的是现浇钢筋混凝土壁板式地下连续墙。2.2导墙制作.导墙的作用导墙也叫槽口板，是地下连续墙槽段开挖前沿墙面两侧构筑的临时性结构，其作用是：(1)成槽导向、测量基准；(2)稳定上部土体，防止槽口塌方；(3)重物支撑平台，承受施工
4、荷载；(4)存储泥浆、稳定泥浆液位、围护槽壁稳定；(5)对地面沉降和位移起到一定控制作用。2 .导墙的结构形式导墙一般为现浇的钢筋混凝土结构，也有钢制或预制钢筋混凝土结构。图2所示是适用于各种施工条件的现浇钢筋混凝土导墙的形式。形式(a)、适用于表层土良好和导墙荷载较小的情况；形式（C）、（Q适用于表层土承载力较弱的土层；形式（e）适用于导墙上的荷载很大的情况；形式（f）适用于邻近建（构）筑物需要保护的情况；当地下水位很高而又不采用井点降水时，可采用形式（g）的导墙；当施工作业面在地下时，导墙需要支撑于已施工的结构作为临时支撑用的水平导梁，可采用形式（八）的导墙；形式是金属结构的可拆装导墙中的
5、一种，由H型钢和钢板组成。3 .导墙施工导墙混凝土强度等级多采用C20-C3（配筋多为。8。16150200,水平钢筋应连接使其成为整体。导墙肋厚150300mm,墙底进入原土0.2m。导墙顶墙面应水平，且至少应高于地面约100mm,以防地面水流入槽内污染泥浆。导墙内墙面应垂直且应平行于地下连续墙轴线，导墙底面应与原土面密贴，以防槽内泥浆渗入导墙后侧。墙面平整度应控制在5mm内，墙面垂直度不大于l500o内外导墙间净距比设计的地下连续墙厚度大4060mm,净距的允许偏差为5mm,轴线距离的最大允许偏差为土IOmm。导墙应对称浇筑，强度达到70%后方可拆模。现浇钢筋混凝土导墙拆模后，应立即加设上
6、、下两道木支撑（10cm直径圆木或IOCm见方方木）,防止导墙向内挤压，支撑水平间距为1.520m,上下为0.81.0m。2.3泥浆配制1 .泥浆的作用泥浆是地下连续墙施工中成槽槽壁稳定的关键。在地下连续墙挖槽时，泥浆起到护壁、携渣、冷却机具和切土滑润作用。槽内泥浆液面应高出地下水位一定高度，以防槽壁倒塌、剥落和防止地下水渗入。同时由于泥浆在槽壁内的压差作用，在槽壁表面形成一层透水性很低的固体颗粒胶结物一泥皮（图3）,起到护壁作用。2 .泥浆的成分护壁泥浆除通常使用的膨润土泥浆外,还有高分子聚合物泥浆、CMC（梭甲基纤维素）泥浆和盐水泥浆等，其主要成分和外加剂如表1所示。护壁泥浆的种类及其主要
7、成分表1泥浆种类主要成分,常用的外加剂膨润土泥浆膨润土、水分散剂、增黏剂，加重剂、防漏剂高分子聚合物泥浆高分子聚合物、水CMC泥浆CMC、水膨润土盐水泥浆膨润土、盐水分散剂、特殊黏土高分子聚合物泥浆是以长链高分子有机聚合物和无机硅酸盐为主体的泥浆,该种泥物泥浆遇水后产生膨胀作用提高黏度的同时可在槽壁表面形成一层坚韧的胶膜防止槽壁坍塌。高分子砂质黏土聚合物泥浆无毒无害，且不与槽段开挖出的土体发生物理化学反应，不产生大量的废泥浆,钻渣含水量小,可直接装车运走,故称其为环保泥浆。这种泥浆已经在北京、上海和长江堤防等工程中试用，固壁效果良好，确有环保效应，具有一定的推广价值和研究价值。目前应用最广泛的
8、还是膨润土泥浆，其主要成分是膨润土、外加剂和水。3 .泥浆质量的控制指标在地下连续墙施工过程中，泥浆需具备物理稳定性、化学稳定性、合适的流动性、良好的泥皮形成能力和适当的比重。既要使泥浆在长时间静置情况下，不至于产生离析沉淀，又要使泥浆有良好的触变性。对新制备的泥浆或循环泥浆都应利用专用仪器进行质量控制，控制指标主要有：泥浆比重、泥浆黏度和切力、泥浆失水量和泥皮厚度、泥浆含砂量、泥浆PH值及泥浆稳定性等。对于一般的软土地基，泥浆质量的控制指标如表2所示。泥浆质量的控制指标表2泥浆性能新配制循环泥浆废弃泥浆检验方法黏性土砂性土黏性土砂性土黏性土砂性土密度1.04Sl.051.06SLo81.15
9、1.251.35比重计(g/cm,)黏度20s242530255060漏斗黏度计(s)率砂(344811含砂量杯pH值89898718-111212PH试纸续表泥浆性新配制循环泥浆废弃泥浆检验能黏性土黏性土黏砂方法失水量VlOmL/3OminV10mL30minV20mL30minV20mL30niin泥皮厚1105989898量筒(%)法静切力2O3O/Imln230lmin2030lmin2030lmin静切50S(mgcm2)5050-50S力仪10010min10010min10010min10010min或旋转黏度计4 .泥浆的制备与处理（1）泥浆的配合匕次口需要量确定泥浆配合比时，
10、根据为保持槽壁稳定所需的黏度来确定各类成分的掺量，膨润土的掺量一般为6%10%,膨润土品种和产地较多，应通过试验选择；增黏剂CMC（竣甲基钠纤维素）的掺量一般为001%03%;分散剂（纯碱）的掺量一般为00.5%o不同地区、不同地质水文条件，不同施工设备，对泥浆的性能指标都有不同的要求，为达到最佳的护壁效果，应根据实际情况由试验确定泥浆最优配合比。(2)泥浆制备泥浆制备包括泥浆搅拌和泥浆贮存。制备膨润土泥浆一定要充分搅拌，否则会影响泥浆的失水量和黏度。泥浆投料顺序一般为水、膨润土、CMC、分散剂、其他外加剂。CMC较难溶解最好先用水将CMC溶解成1%3%的溶液,CMC溶液可能会妨碍膨润土溶胀，
11、宜在膨润土之后再掺入进行拌合。为充分发挥泥浆在地下连续墙施工中的作用，泥浆最好在膨润土充分水化之后再使用，新配制的泥浆应静置贮存3h以上，如现场实际条件允许静置24h后再使用更佳。泥浆存贮位置以不影响地下连续墙施工为原则，泥浆输送距离不宜超过200m,否则应在适当地点位置设置泥浆回收接力池。(3)泥浆处理在地下连续墙施工过程中，泥浆与地下水、砂、土、混凝土等接触，膨润土、外加剂等成分会有所消耗，而且也会混入一些土渣和电解质离子等，使泥浆受到污染而性质恶化。被污染后性质恶化了的泥浆，经过处理后仍可重复使用。如污染严重难以处理或处理不经济者则舍弃。泥浆处理方法通常因挖槽方法而异：对于泥浆循环挖槽方
12、法，要处理挖槽过程中含有大量土渣的泥浆以及浇筑混凝土所置换出来的泥浆;对于直接出渣挖槽方法只处理浇筑混凝土置换出来的泥浆。泥浆处理分为土渣的分离处理(物理再生处理)和污染泥浆的化学处理(化学再生处理)，其中物理处理又分重力沉淀和机械处理两种，重力沉淀处理是利用泥浆与土渣的相对密度差使土渣产生沉淀的方法，机械处理是使用专用除砂除泥装置回收。泥浆再生处理用物理再生处理和化学再生处理联合进行效果更好。从槽段中回收的泥浆经振动筛除，除去其中较大的土渣，进入沉淀池进行重力沉淀，再通过旋流器分离颗粒较小的土渣，若还达不到使用指标，再加入掺合物进行化学处理。浇筑混凝土置换出来的泥浆混入阳离子时，颗粒就易互相
13、凝聚，增强泥浆的凝胶化倾向。泥浆产生凝胶化后，泥浆的泥皮形成性能减弱，槽壁稳定性较差；黏性增高，土渣分离困难;在泵和管道内的流动阻力增大。对这种恶化了的泥浆要进行化学处理。化学处理一般用分散剂，经化学处理后再进行土渣分离处理。通常槽段最后23m左右浆液因污染严重而直接废弃。泥浆经过化学处理后，用控制泥浆质量的各项指标进行检验，如果需要可再补充掺入泥浆材料进行再生调制。经再生调制的泥浆，送入贮浆池（罐），待新掺入的材料与处理过的泥浆完全融合后再重复使用。化学处理的一般规则见表3。化学处理泥浆的一般规则表3调整项目处理方法对其他性能的影响增加黏度加膨润土失水量减小.稳定性、静切力、密度增加加CMC
14、失水量减小，稳定性、静切力增加，密度不变加纯碱失水量减小，稳定性、静切力、PH值增加，密度不变砌黏度加水失水量增加，密度、粉切力减小增加密度加膨润土黏度、稳定性增加砌密度加水黏度、稳定性减少.失水量增加减小失水量加膨润土和CMC黏度、稳定性增加增加稳定性加膨润土和CMC黏度增加，失水量减小增加静切力加膨润土和CMC黏度、稳定性增加.失水量减小减小静切力加水黏度、密度减小，失水量增加注：泥浆稳定性是指在地心引力作用下泥浆是否容易下沉的性质。测定泥浆稳定性常用析水性试验和上下相对密度差试验。对静置Ih以上的泥浆，从其容器的上部1/3和下部1/3处各取出泥浆试样，分别测定其密度，如两者没有差别则泥浆
15、质量满足要求。(4)泥浆制备与处理设备泥浆制备包括泥浆搅拌和泥浆贮存。泥浆搅拌可采用低速卧式搅拌机搅拌、高速回转式搅拌机搅拌、螺旋桨式搅拌机搅拌、喷射式搅拌机搅拌、压缩空气搅拌、离心泵重复循环搅拌等。常用高速回转式搅拌机和喷射式搅拌机两类。搅拌设备应保证必要的泥浆性能，搅拌效率要高，能在规定时间内供应所需泥浆，要使用和拆装方便，噪声小。亦可将高速回转式搅拌机与喷射式搅拌机组合使用进行制备泥浆,即先经过喷嘴喷射拌合后再进入高速回转搅拌机拌合，直至泥浆达到设计浓度。高速回转式搅拌机(亦称螺旋桨式搅拌机)由搅拌筒和搅拌叶片组成，是以高速回转的叶片使泥浆产生激烈的涡流，将泥浆搅拌均匀。其主要性能如表4
16、。高速回转式搅拌机的主要性能表4型号结构形式搅拌筒容量搅拌筒尺寸搅拌叶片回转速度电机功率尺寸（高X宽X长）重量(kg)(m3)（尺寸X高度）（mm）(rmin)(kW)(mm)HM-25O单筒式0.20700X7056005.51100X920X1250195HM-500双筒并列式0.40X2780X1100500111720X990X1720550HM-8双筒式0.25X2820X7202803.71250X1000X2000400GSM-15双筒胸式0.50X21400X9002805.5X22400X1700X1600900MH-2双筒用U式0.39X2800X91010003.7147
17、0X950X2000450MCE-200A单筒0.20762X710800-10002.21000X800X1250180MCE-600B单筒式0.601000X10956005.51600X990X1720400MCE-2000单筒式2.01550X1425550650152100X1550X19401200MS-600双筒0.48X2950X900400,7.5X21500X1200X2200550用!1式MS-100O双筒0.88X21150X100060018.5X21850X1350X2600850制式MS-1500双筒1.2X21200X130060018.5X22100X1350
18、X2600850序I式将泥浆搅拌均匀所需的搅拌时间，取决于搅拌机的搅拌能力（搅拌筒大小、搅拌叶片回转速度等）、膨润土浓度、泥浆搅拌后贮存时间长短和加料方式,一般应根据搅拌试验结果确定，常用搅拌时间为47min,即搅拌后贮存时间较长者搅拌时间为4min,搅拌后立即使用者搅拌时间为7min喷射式搅拌机是一种利用喷水射流进行拌合的搅拌方式，可进行大容量搅拌。其工作原理是用泵把水喷射成射流状利用喷嘴附近的真空吸力把加料器中的膨润土吸出与射流拌合(图4),在泥浆达到设计浓度之前可循环进行。我国使用的喷射式搅拌机其制备能力为8-60m3h,泵的压力约0.30.4MPa0喷射式搅拌机的效率高于高速回转式搅拌
19、机，耗电较少，而且达到相同黏度时其搅拌时间短。图4:喷射式蝌机工作原理(a)水平型；(b)垂直型1一喷嘴；2一真空部位制备膨润土泥浆一定要充分搅拌，否则如果膨润土溶胀不充分，会影响泥浆的失水量和黏度。一般情况下膨润土和水混合3h后就有很大的溶胀，可供施工使用,经过一天就可达到完全溶胀。膨润土比较难溶于水，如搅拌机的搅拌叶片回转速度在200rmin以上，则可使膨润土较快地溶于水。增黏剂CMC较难溶解，如用喷射式搅拌机则可提高CMC的溶解效率。泥浆存贮池分搅拌池、储浆池、重力沉淀池及废浆池等，其总容积为单元槽段体积的33.5倍左右。贮存泥浆宜用钢贮浆罐或地下、半地下式贮浆池。如用立式贮浆罐或离地一
20、定高度的卧式贮浆罐，则可自流送浆或补浆，无需送浆泵。贮浆罐容积应适应施工的需要。如用地下或半地下式贮浆池，要防止地面水和地下水流入池内。(5)泥浆控制要点应严格控制泥浆液位，确保泥浆液位在地下水位0.5m以上，并不低于导墙顶面以下0.3m,液位下落及时补浆，以防槽壁坍塌。为减少泥浆损耗，在导墙施工中遇到的废弃管道要堵塞牢固；施工时遇到土层空隙大、渗透性强的地段应加深导墙。在施工中定期对泥浆指标进行检查测试，随时调整，做好泥浆质量检测记录。在遇有较厚粉砂、细砂地层时，可恰当提高黏度指标，但不宜大于45s;在地下水位较高，又不宜提高导墙顶标高的情况下，可恰当提高泥浆密度，但不宜超过1.25gCm3
21、。为防止泥浆污染，浇筑混凝土时导墙顶加盖板阻止混凝土掉入槽内；挖槽完毕应仔细用抓斗将槽底土渣清完，以减少浮在上面的劣质泥浆数量；禁止在导墙沟内冲洗抓斗；不得无故提拉浇筑混凝土的导管，并注意经常检查导管水密性。2.4成槽作业成槽是地下连续墙施工中的主要工艺，成槽工期约占地下连续墙工期的一半，提高成槽的效率是缩短工期的关键成槽精度决定了地下连续墙墙体的制作精度。.单元槽段划分地下连续墙通常分段施工，每一段称为地下连续墙的一个槽段，一个槽段是一次混凝土灌注单位。地下连续墙施工时，预先沿墙体长度方向把地下连续墙划分为若干个一定长度的施工单元，该施工单元称单元槽段，挖槽是按一个个单元槽段进行挖掘，在一个
22、单元槽段内，挖槽机械挖土时可以是一个或几个挖掘段。(1)槽段长度的确定槽段的划分就是确定单元槽段的长度，并按设计平面构造要求和施工的可能性，将墙划分为若干个单元槽段。单元槽段的最小长度不得小于一个挖掘段(挖槽机械的挖土工作装置的一次挖土长度)。单元槽段长度长，则接头数量少，可提高墙体整体性和隔水防渗能力，简化施工，提高工效。一般决定单元槽段长度的因素有设计构造要求、墙的深度和厚度、地质水文情况、开挖槽面的稳定性、对相邻结构物的影响、挖掘机最小挖槽长度、泥浆生产和护壁的能力、钢筋笼重量和尺寸、吊放方法和起重机能力、单位时间内混凝土供应能力、导管作用半径、拔锁口管的能力、作业空间、连续操作的有效工
23、作时间、接头位置等，而最重要的是要保证槽壁的稳定性。单元槽段长度应是挖槽机挖槽长度的整数倍，一般采用拾槽机最小挖掘长度（即一个挖掘单元的长度）为一单元槽段。地质条件良好，施工条件允许，亦可采用24个挖掘单元组成一个槽段，槽段长度一般为48m（2）单元槽段的常见形式按地下连续墙的平面形状，划分单元槽段的常见形式如（图5）所示。图5:单元槽段的连接形式槽段分段接缝位置应尽量避开转角部位及与内隔墙连接位置,以保证地下连续墙有良好的整体性和足够的强度。图6为结构常用的交接处理方法。图6:地下连续墙的交接处理a）预留筋连接；（b）丁字形连接；（C）十字形连接；（d）90。拐角连接（e）圆形或多边形连接；
24、（f）钝角拐角连接1一导墙；2一导墙伸出部分孑3一聚苯烯板；4一后浇墙（3）单元槽段接缝位置成槽施工工艺（1）成槽作业顺序首先根据已划分的单元槽段长度，在导墙上标出各槽段的相应位置。一般可采取两种施工顺序：1）顺槽法，按序（顺墙）施工：顺序为1,234,72o将施工的误差在最后一单元槽段解决；2）跳槽法，间隔施工：即（2n-l）（2n+l）（2n）f能保证墙体的整体质量，但较费时。（2）成槽作业施工方法1）多头钻施工法下钻应使吊索保持一定张力，即使钻具对地层保持适当压力，引导钻头垂直成槽。下钻速度取决于钻渣的排出能力及土质的软硬程度，注意使下钻速度均匀。2）抓斗式施工法导杆抓斗安装在起重机上，
25、抓斗连同导杆由起重机操纵上下、起落卸土和挖槽，抓斗挖槽通常用“分条抓或分块抓两种方法（图7）图7:抓斗挖槽方法（1、2、3,4-一抓槽顺序）a）分条抓槽法；b）分块抓槽法3）钻抓式施工法钻抓式挖槽机成槽时，采取两孔一抓挖槽法，预先在每个挖掘单元两端，用潜水钻机钻两个直径与槽段宽度相同的垂直导孔，然后用导板抓斗形成槽段。4）冲击式施工法其挖槽方法为常规单孑Lffi方法，采取间隔挖槽施工。3 .防止槽壁塌方的措施施工时保持槽壁的稳定性是十分重要的，与槽壁稳定有关的因素主要有地质条件、地下水位、泥浆性能及施工措施等几个方面。如采取对松散易塌土层预先槽壁加固、缩小单元槽段长度、根据土质选择泥浆配合比、
26、控制泥浆和地下水的液位变化及地下水流动速度、加强降水、减少地面荷载、控制动荷载等。当挖槽出现坍塌迹象时，如泥浆大量漏失和液位明显下降、泥浆内有大量泡沫上冒或出现异常扰动、导墙及附近地面出现沉降、排土量超出设计土方量、多头钻或蚌式抓斗升降困难等，应及时将挖槽机械提至地面,防止其埋入地下,然后迅速采取措施避免坍塌进一步扩大。4 .清基挖槽结束后清除以沉渣为主的槽底沉淀物的工作称为清基。地下连续墙槽孔的沉渣如不清除，会在底部形成夹层，可能会造成地下连续墙沉降量增大，承载力降低，减弱隔水防渗性能，会使混凝土的强度、流动性、浇筑速度等受到不利影响，还会可能造成钢筋笼上浮或不能吊放到预定深度。清基的方法有
27、沉淀法和置换法两种。沉淀法是在土渣基本都沉至槽底之后再进行清底。置换法是在挖槽结束后，在土渣尚未沉淀之前就用新泥浆把槽内的泥浆置换出来，使槽内泥浆的相对密度在L15以下。我国多用置换法清基。5 .5钢筋笼加工与吊装钢筋笼加工应根据地下连续墙墙体配筋图和单元槽段的划分制作钢筋笼，宜按单元槽段整体制作。若地下连续墙深度较大或受起重设备起重能力的限制，可分段制作，在吊放时再逐段连接;接头宜用绑条焊；纵向受力钢筋的搭接长度，如无明确规定时可采用60倍的钢筋直径。钢筋笼应在型钢或钢筋制作的平台上成型。工程场地设置的钢筋笼制作安装平台应有一定的尺寸（应大于最大钢筋笼尺寸）和平整度。为便于纵向钢筋定位，宜在
28、平台上设置带凹槽的钢筋定位条。为便于钢筋放样布置和绑扎，应在平台上根据钢筋间距、插筋、预埋件的位置画出控制标记，以保证钢筋笼和各种埋件的布设精度。钢筋笼端部与接头管或混凝土接头面间应留有1520cm的空隙。主筋净保护层厚度通常为7s8cm,保护层垫块厚5cm,在垫块和墙面之间留有23cm的间隙。垫块一般用薄钢板制作，以防止吊放钢筋笼时垫块损坏或擦伤槽壁面。作为永久性结构的地下连续墙的主筋保护层，应根据设计要求确定。制作钢筋笼时应确保钢筋的正确位置、间距及数量。纵向钢筋接长宜采用气压焊、搭接焊等。钢筋连接除四周两道钢筋的交点需全部点焊外，其余可采用50%交叉点焊。成型用的临时扎结铁丝焊后应全部拆
29、除。制作钢筋笼时应预先确定浇筑混凝土用导管的位置，应保持上下贯通周围应增设箍筋和连接筋加固尤其在单元槽段接头附近等钢筋较密集区域。为防横向钢筋阻碍导管插入，纵向主筋应放在内侧，横向钢筋放在外侧。纵向钢筋底端应距离槽底IOS20cm。纵向钢筋底端应稍向内弯折，以防止吊放钢筋笼时擦伤槽壁，但向内弯折程度亦不要影响插入混凝土导管。应根据钢筋笼重量、尺寸及起吊方式和吊点布置，在钢筋笼内布置一定数量的纵向桁架，由于钢筋笼起吊时易变形，纵向桁架上下弦断面应计算确定，一般以加大相应受力钢筋断面作桁架的上下弦。地下连续墙与基础底板以及内部结构板、梁、柱、墙的连接，如采用预留锚固钢筋的方式，锚固筋一般用光圆钢筋
30、，直径不超过20mm。锚固筋布置应确保混凝土自由流动以充满锚固筋周围的空间，如采用预埋钢筋连接器则宜用直径较大钢筋。2.钢筋笼的吊装钢筋笼的起吊、运输和吊放应制定施工方案，不得在此过程中产生不能恢复的变形。根据钢筋笼重量选取主、副吊设备，并进行吊点布置。应对吊点局部加强，沿钢筋笼纵横向设置桁架增强钢筋笼整体刚度。选择主、副扁担并对其进行验算，应对主、副吊钢丝绳、吊具索具、吊点及主吊巴杆长度进行验算钢筋笼起吊应用横吊梁或吊架。吊点布置和起吊方式应防止起吊引起钢筋笼过大变形。起吊时钢筋笼下端不得在地面拖引以防下端钢筋弯曲变形；为防止钢筋笼吊起后在空中摆动，应在钢筋笼下端系拽引绳。钢筋笼吊装如（图8
31、）所示。图8:钢筋笼的构造与起吊方法1、2吊钩；3、4-滑轮；5一卸车；6T冈筋笼底端；7一纵向桁架；8横向架立桁架插入钢筋笼时应使钢筋笼对准单元槽段中心,垂直而又准确的插入槽内。钢筋笼入槽时，吊点中心应对准槽段中心，然后徐徐下降，此时应注意不得因起重臂摆动或其他影响而使钢筋笼产生横向摆动，造成槽壁坍塌。钢筋笼入槽后应检查其顶端高度是否符合设计要求，然后将其搁置在导墙上。若钢筋笼分段制作，吊放时需接长，下段钢筋笼应垂直悬挂在导墙上，然后将上段钢筋笼垂直吊起，上下两段钢筋笼成直线连接。若钢筋笼不能顺利入槽，应将其吊出，查明原因加以解决；若有必要应修槽后再吊放，不能强行插放，以防止引起钢筋笼变形或
32、使槽壁坍塌，增加沉渣厚度。2.6接头选择1.接头形式分类地下连续墙由若干个槽段分别施工后连成整体,各槽段间的接头成为挡土挡水的薄弱部位。地下连续墙接头形式很多，一般分为施工接头（纵向接头）和结构接头（水平接头）。施工接头是浇筑地下连续墙时纵向连接两相邻单元墙段的接头结构接头是已竣工的地下连续墙在水平向与其他构件（地下连续墙内部结构梁、柱、墙、板等）相连接的接头。2.施工接头施工接头应满足受力和防渗的要求，并要求施工简便、质量可靠；对下一单元槽段的成槽不会造成困难；不会造成混凝土从接头下端及侧面流入背面；传递单元槽段之间的应力起到伸缩接头的作用；能承受混凝土侧压力不致有较大变形等。（1）直接连接
33、构成接头单元槽段浇灌混凝土后，混凝土与未开挖土体直接接触，在开挖下一单元槽段时，用冲击锤等将与土体相接触的混凝土改造成凹凸不平的连接面，再浇灌混凝土形成所谓直接接头”而粘附在连接面上的沉渣与土用抓斗的斗齿或射水等方法清除，但难以清除干净，受力与防渗性能均较差。故此种接头目前已很少使用。（2）接头管（又称锁口管）接头接头管接头是地下连续墙应用最多的形式。该类型接头构造简便施工方便工艺成熟,刷壁方便，槽段侧壁泥浆易清除，下放钢筋笼方便，造价较低。但该类型接头属柔性接头，刚度、整体性、抗剪能力较差，接头呈光滑圆弧面，易产生接头渗水，接头管拔出与墙体混凝土浇筑配合要求较高，否则易产生“埋管或塌槽”的情
34、况。接头管大多为圆形的，此外还有缺口圆形的、带翼的或带凸棒的等使用带翼接头管时,泥浆容易淤积在翼的旁边影响工程质量，一般不太应用。地下连续墙接头要求保持一定的整体性、抗渗性。(3)接头箱接关接头箱接头可使地下连续墙形成整体接头，接头刚度较大，变形小，防渗效果较好。但该接头构造复杂，施工工序多，刷壁清浆困难，伸出接头钢筋易弯，给刷壁清浆和安放钢筋笼带来一定的困难。接头箱接头施工方法与接头管接头相似，只是以接头箱代替接头管。(4)隔板式接头隔板式接头按隔板形状分为平隔板，十字钢板隔板,工字形钢隔板、棒形隔板和V形隔板等。(5)铳接头铳槽机成槽槽段间的连接有一种特有的方法，称为铳接法。即在一期槽段开
35、挖时，超挖槽段接缝中心线1025cm,二期槽段开挖在两个一期槽段中间入铳槽机，铳掉一期槽段超出部分混凝土，形成锯齿形搭接的混凝土接触面，再浇筑二期槽段混凝土。由于铳刀齿的打毛作用，使二期槽段混凝土可较好地与一期槽段混凝土结合，密水性能好，是一种较理想的接头形式。铳接头是利用觥槽机可直接切削硬岩的能力直接切削已成槽段的混凝土,在不采用锁口管、接头箱的情况下形成止水良好、致密的地下连续墙接头。对比其他传统式接头，套铳接头主要优点如下：1）施工中不需要其他配套设备，如吊车、锁口管等。2 ）可节省昂贵的工字钢或钢板等材料费用，同时钢筋笼重量减轻，可采用吨数较小的吊车，降低施工成本。3 ）不论一期或二期
36、槽段挖掘或浇筑混凝土时,均无预挖区，且可全速浇筑无扰流问题,确保接头质量和施工安全性。4 ）挖掘二期槽段时双轮饨套饨掉两侧一期槽段已硬化的混凝土，新鲜且粗糙的混凝土面在浇筑二期槽段时形成水密性良好的混凝土套铁接头。3.结构接头（1）直接连接接头在浇筑墙体混凝土之前，在连接部位预先埋设连接钢筋。即将该连接筋一端直接与地下连续墙主筋连接，另一端弯折后与地下连续墙墙面平行且紧贴墙面。待开挖地下连续墙内侧土体露出该部位墙面时，凿除该处混凝土面层，露出预埋钢筋，再弯成所需形状与后浇筑的主体结构受力筋连接（图9）。图9:L预埋的连接钢筋；2-焊接处；3-地下连续墙；4-后浇结构中受力钢筋；5-后浇结构（2
37、）间接接头间接接头是通过钢板或钢构件连接地下连续榭口地下工程内部构件的接头。一般有预埋连接钢板（图10）,预埋剪力连接件（图11）和预埋钢筋连接器（图12）三种方法。图10:L预埋连接钢板；2-焊接处；3-地下连续墙；4-后浇结构；5-后浇结构中受力钢筋图11:预埋剪力连接件接头1一预埋剪力连接件；2地下连续墙;3后浇结构图12:预埋钢筋连接器接头I一接驳器2一泡沫塑料3一地下连续墙4一剪力槽5后浇结构6后浇结构中受力钢筋2.7水下混凝土浇筑地下连续墙所用混凝土的配合比除满足设计强度要求外,还应考虑导管法在泥浆中浇筑混凝土应具有的和易性好、流动度大、缓凝的施工特点和对混凝土强度的影响。混凝土除
38、满足一般水工混凝土要求外,尚应考虑泥浆中浇筑混凝土的强度随施工条件变化较大，同时在整个墙面上的强度分散性亦大，因此混凝土应按照结构设计规定的强度提高等级进行配合比设计。若无试验情况下，上海地区对水下混凝土强度比设计强度提高的等级作了相应的规定，如表5水下混凝土强度等级对照表5设计强度等级C25C30C35C40C45C50水下混凝土强度等级c3C35c4c5C55c6混凝土应具有黏性和良好的流动性。若缺乏流动性，浇筑时会围绕导管堆积成一个尖顶的锥形，泥渣会滞留在导管中间（多根导管浇筑时）或槽段接头部位（1根导管浇筑时），易卷入混凝土内形成质量缺陷（图13）,尤其在槽段端部连接钢筋密集处更易出现
39、。图13:混凝土围绕导管形成锥形I-导管；2正在浇灌的混凝土;3一泥浆；4已浇筑混凝土的槽段；5易卷入混凝土内的泥渣；6一滞留泥渣地下连续墙混凝土用导管法进行浇筑，导管在首次使用前应进行气密性试验，保证密封性能。浇筑混凝土时导管应距槽底05m。浇筑过程中导管下口总是埋在混凝土内1.5m以上，使从导管下口流出的混凝土将表层混凝土向上推动而避免与泥浆直接接触，否则混凝土流出时会把混凝土上升面附近的泥浆卷入混凝土内。但导管插入太深会使混凝土在导管内流动不畅，有时还可能产生钢筋笼上浮，因此导管最大插入深度亦不宜超过9m。当混凝土浇筑到地下连续墙顶部附近时，导管内混凝土不易流出，应降低浇筑速度，并将导管
40、最小埋入深度控制在Im左右，可将导管上下抽动，但抽动范围不得超过30cmo混凝土浇筑过程中导管不得作横向运动，以防止沉渣和泥浆混入混凝土内；应随时掌握混凝土的浇筑量、混凝土上升高度和导管埋入深度；应防止导管下口暴露在泥浆内，造成泥浆涌入导管。导管的间距一般为34m,导管距槽段端部的距离不宜超过2m;若管距过大,易使导管中间部位的混凝土面低，泥浆易卷入；若一个槽段内用两根及以上导管同时浇筑，应使各导管处的混凝土面大致处在同一水平面上。宜尽量加快单元槽段混凝土浇筑速度,一般槽内混凝土面上升速度不宜小于2m/h。混凝土应超浇3O5Ocm,以便在明确混凝土强度情况下，将设计标高以上的浮浆层凿除。3质量
41、检验地下连续墙质量控制标准见表6,地下连续墙钢筋笼质量控制标准见表7地下连续墙质量控制标准表6项序检查项目允许偏差或允许检直方法值单数值位主控1墙体强度设计要求查试块记录或取芯试压项目2垂直度永久结构SO。声波测槽仪或成槽机上的监测临时结构1/150系统1导墙尺寸宽度mmW+40钢尺量,W为设计墙厚项目墙面平整mm5钢尺量度导墙平面mm10钢尺量位置2沉淀厚度永久结构mm100重锤测或沉积物临时结构mm200测定仪测3槽深mm+100重锤测4混凝土坍落度mm180s坍落度测定器2205钢筋笼尺寸见表66地下连续墙永久结构mm100此为均匀黏土层,松散及易坍土表面平整度临时结构mm150层由设计决定插入式结mm20构7永久结构的预水平向mm10钢尺量埋件位置垂直向mm20水准仪地下连续墙钢筋笼质量控制标准（mm）表7项序检查项目允许偏差或允许值检查方法主控项目1主筋间距10钢尺量2雌100钢尺量TS项目1钢筋材质检验设计要求抽样送检2箍筋间距20钢尺量3直径+10钢尺量
