《保障性租赁住房改造项目19#、23#楼幕墙计算书.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《保障性租赁住房改造项目19#、23#楼幕墙计算书.docx（64页珍藏版）》请在课桌文档上搜索。
1、保障性租赁住房改造项目19#、23#楼幕墙计算书计算软件名称及版本号：豪沃克幕墙工程软件XWan版本4,9,22,1118目录第一部分、5.13m石材幕墙3一、计算依据及说明3二、荷载计算7三、面板计算10四、转角立柱计算13五、横梁计算22六、端接构件强度计算29七、端部连接焊缝强度计算32八、化学锚栓计算34第二部分、1.5m铝板雨蓬52一、计算依据及说明52二、荷载计算56三、单层铝板强度计算59四、雨蓬杆件计算64五、横向杆件计算69六、端部连接焊缝强度计算73七、化学锚栓计算75第一部分、5.13m石材幕墙一、计算依据及说明1、工程概况说明工程名称:保障性租赁住房改造项目-19#、2
2、3#工程所在城市：工程建筑物所在地地面粗糙度类别:C类工程所在地区抗震设防烈度:六度工程基本风压：0.4kN/m22、设计依据序号标准名称标准号1平板玻璃GB11614-20222工程结构通用规范GB55001-20213建筑与市政工程抗震通用规范GB55002-20214钢结构通用规范GB55006-20215铝合金门窗GB/T8478-20206建筑外门窗保温性能分级及检测方法GB/T8484-20207中国地震烈度表GB/T17742-20208玻璃幕墙工程质量检验标准JGJ/T139-20209绿色建筑评价标准GB/T50378-201910建筑玻璃采光顶技术要求JG/T231-201
3、811建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-201812铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求VS/T437-201813铝合金建筑型材第1部分：基材GB/T5237.1-201714铝合金建筑型材第2部分：阳极氧化型材GB/T5237.2-201715铝合金建筑型材第3部分：电泳涂漆型材GB/T5237.3-201716铝合金建筑型材第4部分：喷粉型材GB/T5237.4-201717铝合金建筑型材第5部分：喷漆型材GB/T5237.5-201718铝合金建筑型材第6部分：隔热型材GB/T5237.6-201719吊挂式玻璃幕墙用吊夹JG/T139-201720建筑幕堵抗震性能振动台试验
4、方法GB/T18575-201721钢结构设计标准GB50017-201722混凝土用机械锚栓JG/T160-201723冷弯型钢通用技术要求GB/T6725-201724混凝土接缝用建筑密封胶JC/T881-201725普通装饰用铝塑梵合板GB/T22412-201626紧固件机械性能自攻螺钉GB3098.5-201627民用建筑热工设计规范GB50176-201628热轧型钢GB/T706-201629建筑幕墙层间变形性能分级及检测方法GB/T18250-201530建筑玻璃应用技术规程JGJ113-201531建筑物防雷装置检测技术规范GB/T21431-201532公共建筑节能设计标准
5、GB50189-201533紧固件机械性能螺母GB/T3098.2-201534建筑铝合金型材用聚酰胺隔热条JG/T174-201435紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱GB3098.6-201436紧固件机械性能不锈钢螺母GB3098.15-201437建筑铝合金型材用聚酰胺隔热条JG/T174-201438混凝土结构加固设计规范（附条文说明）GB50367-201339混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-201340中空玻璃用弹性密封胶GB/T29755-201341般工业用铝及铝合金板、带材第1部分：一般要求GB/T3880.1-201242中空玻璃GB/T11944-201243建
6、筑陶瓷薄板应用技术规程JGJ/T172-201244建筑结构荷载规范GB50009-201245一般工业用铝及铝合金板、带材第2部分：力学性能GB/T3880.2-201246般工业用铝及铝合金板、带材第3部分：尺寸偏差GB/T3880.3-201247建筑工程用索JG/T330-201148干挂空心陶瓷板GB/T27972-201149建筑用隔热铝合金型材JG175-201150铝合金门窗工程技术规范JGJ214-201051建筑抗震设计规范（2016年版）GB50011-201052建筑制图标准GB/T50104-201053建筑玻璃点支承装置JG/T138-201054紧固件机械性能螺栓
7、、螺钉和螺柱GB3098.1-201055混凝土结构设计规范（2015版）GB50010-201056陶瓷板GB/T23266-200957天然花岗石建筑板材GB/T18601-200958建筑抗宸加固技术规程JGJ/T116-200959公共建筑节能改造技术规范JGJ176-200960夹层玻璃GB15763.3-200961建筑用安全玻嘀防火玻璃GB15763.1-200962石材用建筑密封胶GB/T23261-200963建筑用金属面绝热夹芯板GB/T23932-200964耐候结构钢GB/T4171-200865半钢化玻璃GB/T17841-200866搪瓷用冷轧低碳钢板及钢带GB/T
8、13790-200867塑料门窗工程技术规程JGJ103-200868中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算及测定GB/T22476-200869建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程JGJ/T151-200870不锈钢棒GB/T1220-200771建筑幕墙GB/T21086-200772铝合金结构设计规范GB50429-200773建筑幕墙用瓷板JG/T217-200774中空玻璃用复合密封胶条JC/T1022-200775民用建筑能耗数据采集标准JGJ/T154-200776建筑外窗气密、水密、抗风压性能现场检测方法JG/T211-200777不锈钢和耐热钢牌号及化学成分GB/T20878-20077
9、8百页窗用铝合金带材VS/T621-200779小单元建筑幕墙JG/T216-200780建筑隔声评价标准GB/T50121-200581干挂饰面石材及其金属挂件JC8308302-200582钢化玻璃GB15763.2-200583建筑结构用冷弯矩形钢管JG/T178-200584玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-200385金属与石材幕墙工程技术规范JGJ133-200186幕墙玻璃接缝用密封胶JC/T882-20013、基本计算公式(1) .场地类别划分：根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别：A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区；B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇；C类
10、指有密集建筑群的城市市区；D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；两江新区保障性租赁住房2022年批次改造项目-万寿19#、23#按C类地区计算风压(2) .风荷载计算：幕墙属于薄壁外围护构件风荷载计算公式：Wk=gz1K2口SlXPZXWO其中：Wk-T乍用在幕墙上的风荷载标准值(kN/ndB四一瞬时风压的阵风系数根据不同场地类型，按以下公式计算：gz=l+2gl10P其中g为峰值因子取为2.5,IlO为10米高名义湍流度，为地面粗糙度指数A类场地：I10=O.12,a=0.12B类场地：I10=O.14,a=0.15C类场地：I10=O.23,a=0.22D类场地：I10=O.39,a=0
11、.30z-风压高度变化系数根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：UZ=L284xB类场地：UZ=LOooX()C类场地：z=0.544VhD类场地：Pz=0.262X(V)M本工程属于C类地区USl-风荷载体型系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2012取定W0基本风压,按全国基本风压图，重庆市地区取为0.4kNm2K1:地形修正系数K2:风向影响系数(3) .地震作用计算:Ak=E,7amaxiik其中：qEAk-水平地震作用标准值BE-一动力放大系数，按5.0取定Fa-场地地震动峰值加速度调整系数111axii一一水平地震影响系数最大值，按相应设防烈度取定：6 度(0.05g):
12、maxii=0.047 度(0.1g):maxii=0.088 度(0.15g):maxii=0.129 度(0.2g):maxii=0.1610 度(0.3g):amaxii=0.2411 度(0.4g):maxii=0.32重庆市地区设防烈度为六度,根据本地区的情况,故取max=l0.04=0.04Gaq一幕墙构件的自重(N（4） .荷载组合：结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力（内力）作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：YGsG+YWWSW+YEeEsE+YTTST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震荷载和作用
13、效应组合的分项系数,按以下规定采用：对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.3b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.5二、荷载计算K风荷载标准值计算限：作用在幕墙上的风荷载标准值（kN/ndz:计算高度5.13muz:5.13m高处风压高度变化系数（按C类区计算）：（GB50009-2012条文说明8.2.1）=0.544（oh-O.405556由于O.4055560.14,0.23、0.39。（GB50009-2012条文说明8.4.6）gz:阵风系数；查表得到Bg
14、Z=2.05868243,符合要求。O7按照工程结构通用规范要求不小于1+-i=iZuspl:局部正风压体型系数Usnl:局部负风压体型系数,通过计算确定Usz：建筑物表面正压区体型系数，按照（6850009-20128.3.3）取1Usf：建筑物表面负压区体型系数，按照（GB50009-20128.3.3-2）-1.4对于封闭式建筑物，考虑内表面压力，取-0.2或0.2A横梁构件从属面积取0.522m2Usa：维护构件面板的局部体型系数USIZ=USz+2=12slf=sf02=T6维护构件从属面积大于或等于25p2的体型系数计算s25z=ysz0.8+0.2=1(GB50009-20128
15、.3.4)s25f=U$fX08-02=-1.32(GB50009-20128.3.4)对于直接承受荷载的面板而言，不需折减有USaZ=L2USaf=T6按照以上计算得到对于面板有：USnl=T6对于横梁有：口ShPl-L2UShnl一一L6K1:地形修正系数,取1K2:风向影响系数,取1面板正风压风荷载标准值计算如下Wkp=gzK1K2splzW0=2.05ll1.20.650.4=0.6396kNm2Wkp-lkNm2,SZWkn=-IkNm2同样，横梁正风压风荷载标准值计算如下p=gzK2yshplyzw0=0.6396WmWkhp-lkNm2,取Wkhn=TkN/芯当前幕墙抗风压等级为
16、1级2、风荷载设计值计算W:风荷载设计值：kNm2YW:风荷载作用效应的分项系数：L5面板风荷载作用计算Wp=wWkp=l.51=1.5kNm2Wn=YWXWkn=L5x(T)=T.5kNm2横梁风荷载作用计算Whp=wWkhp=l.51=1.5kNm2Whn=wWkhn=1.5(-1)=-1.5kNm23、水平地震作用计算GAk:面板平米重量取0.784kN112maxii:场地水平地震影响系数最大值:0.04Fa:场地地震动峰值加速度调整系数，取1amax=FaXmaxii=104=0.04qEk：分布水平地震作用标准值(kN)QEk=BeXmaxXGAk=5x0.040.784=0.15
17、68kNm2Ye：地震作用分项系数：L4qEA：分布水平地震作用设计值(kN/)Qea=YEXqEk=L4x0.1568=0.21952kN4、荷载组合计算幕墙承受的荷载作用组合计算，按照规范，考虑正风压、地震作用组合:SZkP=WkP=IkN&SZP=WkPXYw+kYEXWE=11.5+0.15681.40.5=1.60976kNmz考虑负风压、地震作用组合：SZkn=Wkn=TkN而SZn=WknXYwkYEXWE=-l1.5-0.15681.40.5=-1.60976kNm2综合以上计算，取绝对值最大的荷载进行强度演算采用面板荷载组合标准值为IkN/m2面板荷载组合设计值为1.6097
18、6kNm2横梁承受风荷载标准值为IkN/三、面板计算1、面板荷载计算B:该处面板分格宽：0.87mH:该处面板分格高：0.6m:该处板块面积：A=BxH=0.870.6=0.522m2GAK:面板平均自重：面板的体积密度为：28(kNm3)T:面板毛厚度：28mm,净厚度t为25mmGAK=28T1000=28281000=0.784kNm2水平荷载设计值：Sz=I.60976kNm2水平荷载标准值：Szk=IkNZm22、面板强度计算选定面板材料为:花岗石-MUI50,弯曲强度平均值为10.HNynim2校核依据：oW4.7NmH:面板高度：0.6mB:面板宽度：0.87Ina:短边计算长度
19、：0.6mb:长边计算长度：0.67mt:面板厚度：25unm:四点支撑板弯矩系数，按短边与长边的边长比(ab=.895522)查表得：0.149122Sz:组合荷载设计值：L60976kN112按四点支撑板计算,应力设计值为：6mSzb02X10O 二.(JGJ133-2001 5. 5. 4)60. 1491221. 609760. 672 IO3=2？=1. 034486Nun21. 034486Nmm24. 7Nmm2 强度满足要求3、面板剪应力计算校核依据： 2.3Nm2Sz:组合荷载设计值：L60976kN2a:面板短边长度：0. 6mb:面板长边长度：0.87mn:连接边上的挂件
20、数量：2 ：应力调整系数：查表5. 5. 5得到L 25t:面板厚度：25mmc:槽口宽度：7uns:单个槽底总长度：10OmmT ：挂件在面板中产生的剪应力Szab B/、=7(JGJ133-2001 5. 5. 7-1)n(t-c)s,1, 609760, 60. 871. 252 (25-7) 100=0.291769Nmm20. 291769Nm22. 3Nmm2面板剪应力满足要求4、面板挂件剪应力计算校核依据：p 125Nmm2挂件材料为钢7235Sz:组合荷载设计值：L60976kN2a:面板短边长度：0. 6mb:面板长边长度：0.87mn:连接边上的挂件数量：2 :应力调整系数
21、：查表5. 5. 5得到1.25Ap:挂件截面面积：19. 6mmp:挂件承受的剪应力Szab B T P=o-An2nAp(JGJ133-2001 5.5.5-1)1.609760.60.871.2531=13.397556Nun213.397556Nmm125Nm2面板挂件剪应力满足要求5、挂件在重力作用下的剪应力计算校核依据：wpW125Nmm2G:面板重力方向设计值G=ygGAKBH=0.532022kNTp:挂件截面厚度为4mmBp：挂件截面宽度为50mmIp:挂件截面惯性矩BpV1P12=266.666667un,Sp:挂件截面面积矩SP=(BpX%寸=100mm3Wp:挂件截面抵
22、抗矩=133.333333三s所以挂件在重力作用下产生的剪应力如下：G一XSDnP=WPIPXBP0.5320221000100乙=266.66666750=1.995084Nmm21.995084Nmm2125Nmm2面板挂件在重力作用下的剪应力满足要求6、挂件在重力作用下的强度验算校核依据：OWP215Nmm2Mp:面板板块重力设计值在挂件上产生的弯矩作用1.p:挂件水平方向悬挑长度=-XL1.0.532022色21000=0.00931kN.m所以挂件正应力为Mp0P=FnP0.0093IXI（T二133.333333=69.82794Nm2考虑挂件在重力作用下的剪应力,挂件承受的折算应
23、力计算如下OWP=P2+3WP2=69.82794+3x1.995084?=69.913391Nmm269.913391Nmm2l.l215Nm2面板挂件在重力作用下的正应力满足要求四、转角立柱计算1、立柱荷载计算D本立柱采用三维有限元分析模式，具体参数说明如下：立柱整体计算高度为3.3米，立柱左右面板夹角为90度，立柱与起始面板（右面板）之间夹角为90度，立柱最低点为坐标原点，立柱强轴为Y轴，弱轴为X轴，立柱轴向向上为Z轴正向。左面板宽度0.87米，右面板宽度0.65米。参数坐标示意图如下：/-vMrrt，一/”,Z、f-V-.1，、给构坐标不息囹（监也为卸板我）具体计算模型如下图所示:n结
24、构计算简图节点坐标及支座信息:编号坐标X约束y约束Z约束yz约束ZX约束Xy约束n0,0,0XXXnl0,0,3.3XXXX2）立柱选定杆件截面参数如下:立柱截面杆件材质钢-Q235名称IyIzJWylWy2WzlWz2SySzA图样FTl00*50*4137.51745.777183.29427.50327.50318.31118.31117.39010.63411.093）荷载方向:风荷载按照垂直于面板考虑，地震作用（如果有的话）按照平行于X轴考虑，重力则为Z轴向下,下面对各相关荷载进行计算。风荷载计算：z:取0.65fiz:阵风系数取2.05P$pl：局部正风压体型系数snl：局部负风压
25、体型系数通过计算确定Av：立柱构件从属面积取2.508m2Usa：维护构件面板的局部体型系数取立柱面积对数线性插值计算得到log(Av)Usaz=sz+(Usz*，8-llSZ)Xj一(一0.2)小、0.399328/、=1+(0.8-1)(-0.2)=1.142953Iog(Av)USaf=Usf+(1X8rsf)xI2“、/、0.399328=-1.4+(-1.12)-(-1.4)0.21.4=-1.520134按照以上计算并考虑建筑物密集造成的相互干扰系数以及局部体型系数放大系数得到对于立柱有：spl=l.142953snl=-l.520134K1:地形修正系数,取1K2:风向影响系数,
26、取1立柱正风压风荷载标准值计算如下Wkp=gzK1K2splzW0=2.05lll.1429530.650.4=0.609194WmWkp-lkNm2,Wkn=-lkNm2重力荷载：Gaq：左边面板平米重取LIkN/Di，GAkr:右边面板平米重取LIkN/水平分布地震作用计算(左右分别计算):QEkl=BEXamaxXGAkl(JGJ102-20035.3.4)=50.04l.1=0.22kNm2qEkr=BEXalnaXXGAkr(JGJ102-20035.3.4)=50.04l.1=0.22kNm2杆件所受各种荷载如下表所示:编号荷载类别工况作用体起点(m)终点加)大小组合系数1组合系数
27、21均布风b03.30.000,0.435,0.000,0,0,01.512均布风b03.3-0.325,0.000,0.000,0,0,01.513均布地震b03.3-0.096,0.000,0.000,0,0,00.704均布地震b03.3-0.072,0.000,0.000,0,0,00.705均布重力b03.30.000,0.000,-0.479,0,0,01.316均布重力b03.30.000,0.000,-0.358,0,0,01.312、立柱有限元分析计算结果立柱在指定荷载作用下的有限元分析结果如下:D弯矩图信息：M2弯矩简图(Max=O. 823)M3弯矩简图(Max=O.88
28、8)2)剪力图信息:O.997结构剪力图V13(Max=O.997)3)轴力图信息:结构轴力图(MaX=3.586)3)挠度图信息:结构位移图(X)(Max=l.772)结构位移图(Y)(MaX=7.123)结构位移图(XYZ)(Max=7.340)4)立柱轴向应力图如下:结构轴应力图(MaX=3.235)主轴应力图(3+)(Max=28.496)主轴应力图(3-)(Max=28.496)46.198弱轴应力图(2+)(Max=46.198)弱轴应力图(2-)(MaX=46.198)组合拉弯应力图(2+3+)(Max=76.311)，r/Y/X组合拉弯应力图(2+3-)(Max=I9.356)
29、组合拉弯应力图(2-3+)(Max=16.120)组合拉弯应力图(2-3-)(Max=73.076)O.997kN-1.077kN3.586kN0.997kN-1.077kNY；i_X支座反力图立柱支座反力表如下:编号坐标Rx(kN)Ry(kN)Rz(kN)Ryz(kN.m)Rzx(kN.m)Rxy(kX.m)n0,0,00.997-1.077nl0,0,3.30.997-1.0773.5868）通过上面计算得到，立柱最大应力为76.311372Ni三2215Nmm2强度满足要求9）立柱最大挠度为7.34008ImmHVmaXDfmaX=司I。33=加IoOO=13.2mm立柱最大挠度Uina
30、X为：7.340081mm13.2mm挠度满足要求五、横梁计算1、选用横梁型材的截面特性选定横梁材料类别：钢-Q235选用横梁型材名称：L50X4型材强度设计值：215Nmm2型材弹性模量：E=206000Nmm2X轴惯性矩：I=9.25733CdY轴惯性矩：Iy=9.25733cmX轴上部抵抗矩：WXl=6.70408cm3X轴下部抵抗矩：W2=2.55787cm3Y轴左部抵抗矩：Wyl=2.55787cm3Y轴右部抵抗矩：Wy2=6.70408cm3型材截面积：A=3.89729ci112型材计算校核处抗剪壁厚：l=4m型材截面绕X轴面积矩：Ss=2.60596cm3型材截面绕Y轴面积矩：
31、Ssy=2.60596cm3塑性发展系数：Y=LO51.50X42、横梁的强度计算校核依据：K*rf=215v(JGJ102-20036.2.4)(1)横梁在自重作用下的弯矩(kN-m)Hh:幕墙分格高：0.6mBh:幕墙分格宽：0.87mGAkhu：横梁上部面板自重：LlkN/m?GAkhd：横梁下部面板自重：LlkNmGhk:横梁自重荷载线分布均布荷载集度标准值(kNm):Ghk=l.lHh=1.l0.6=0.66kNmGh:横梁自重荷载线分布均布荷载集度设计值(kNm)Gh=YGXGhk=1.30.66=0.858kNm横梁端部承受重力荷载为1Grh而XGhXBh1=0.8580.87=
32、0.37323kNMhg:横梁在自重荷载作用下的弯矩(kN-m)1 2gBh-1 2=0.8580.87O=0.081178kNm(2)横梁承受的组合荷载作用计算横梁承受风荷载作用Wk=IkN/而QEAk：横梁平面外地震荷载：Be：动力放大系数：5amax:地震影响系数最大值：0.04QEAkU=BEXamaXXLI(JGJ102-20035.3.4)=5x0.04l.1=0.22kNm2Akd=Emax11(JGJ102-20035.3.4)=5x0.04l.1=0.22kNm2荷载组合：横梁承受面荷载组合标准值:qAk=Wk=lkNm2横梁承受面荷载组合设计值：QAu=YWXwk+5x丫E
33、XQEAku=1.5l+0.51.40.22=1.654kNm2QAd=YWXwk+5x丫EXQEAkd=1.5l+0.51.40.22=1.654kNm2(3)横梁在组合荷载作用下的弯矩(kN-m)横梁上部组合荷载线分布最大荷载集度标准值(梯形分布)横梁下部组合荷载线分布最大荷载集度标准值(梯形分布)分横梁上下部分别计算Hhu:横梁上部面板高度O.6mHhd:横梁下部面板高度O.6mQu=Qau0.6=1.654-=0.4962kNmAd0.6=1.654-=0.4962kNm组合荷载作用产生的线荷载标准值为:_Jhuk-k-20.6=brT=0.3kNmqdk=QAk0.6=0.3kNmM
34、h:横梁在组合荷载作用下的弯矩(kN-m)12MhURXqUX B。X12a*O.49620.87-=O.039504kNm=0.039504kNmh-hu+Mhd=0.039504+0.039504=0.079007kN.m(4)横梁强度：。：横梁计算强度(Nm):W2:X轴抵抗矩：2.55787cm3Wy2:y轴抵抗矩：2.55787cm3Y：塑性发展系数：1.05(0.0811780.079007,ILo5x2.55787+1.05x2.55787)10=59.642247Nmm259.642247Nmm2Wfa=215Nmm2横梁正应力强度满足要求3、横梁的刚度计算校核依据：UnIaX
35、W募，且满足重力作用下UglnaXW卷,UgmaW3mm横梁承受分布线荷载作用时的最大荷载集度：qku:横梁上部面板所受组合荷载标准值为0.3kNmqkd:横梁下部面板所受组合荷载标准值为0.3kNmUhu:横梁上部水平方向由组合荷载产生的弯曲:,125(0.6/0.6YA03087k-52J+2l2JJh=2060009.25733240xl0=0.096086mmUhd:横梁下部水平方向由组合荷载产生的弯曲：Uhg:自重作用产生的弯曲:5GhkBh4X108IJhg=-384XEXIX一5x0.66x0.87Xl(T二3842060009.25733=0.258171mm3mm综合产生的弯
36、曲为：U=UhU+W=0.096086+0.096086=0.192173mmD=2UBh10000.192173=0.87x1000=0.0002211/250D=UhggBh10000.258171=0.87x1000=0.0002971/500挠度满足要求4、横梁的抗剪强度计算校核依据：ma125Nmm2(DQ：组合荷载作用下横梁剪力设计值(kN)qu:横梁上部组合荷载线荷载最大值：O.4962kNmqd:横梁下部组合荷载线荷载最大值：0.4962kNmBh:幕墙分格宽：0.87m需要分别计算横梁上下部分面板的组合荷载所产生的剪力设计值横梁上部组合荷载线分布呈梯形分布横梁下部组合荷载线分
37、布呈梯形分布QNu(1-=04962X等X(I-5)=0.141417kNQd=qi(1-=04962X等Xa-y)=0.141417kN(2)Q:横梁所受剪力:Q=QU+Qd=0.141417+0.141417=0.282834kNT：横梁剪应力Ssy:横梁型材截面面积矩：2.60596cm3Iy:横梁型材截面惯性矩：9.25733cmt:横梁抗剪壁厚：4mmQxSsvXlOOh=-(JGJ102-20036.2.5-2)IyL0.282834x2.60596x100二9.25733x4=1.990461Nmm2(JGJ102-2003 6. 2. 5-2)I7XtGrhXSsXlOO=2.
38、626628Nm,=(h2v2)=3.29562Nmm23.29562Nmm2125Nmm2横梁抗剪强度满足要求六、端接构件强度计算1、端接构件受力基本情况Vx:通过构件型心作用的水平方向剪力OkNVy:通过构件型心作用的竖直方向剪力2.198625kNN:通过构件型心作用的轴力5.310525kN1.x:水平方向剪力作用点到焊缝端部的距离OJm1.y:竖直方向剪力作用点到焊缝端部的距离OJm1.:构件总长度0.1mMht:连接端传递来的水平方向端部弯矩OkN.mMvt:连接端传递来的竖直方向端部弯矩OkN.m构件与主结构连接的端部按照完全焊接固定考虑。即：总的水平方向端部弯矩Mh=t+vxlx=0+00.1=OkN.m储总的竖直方向端部弯矩Mv=Mvt+VyLy=0+2.198625X0.1=0.219862kN.m2、端接构件断面特性选定连接构件材料类别：钢7235选用连接构件型材名称：ZJJ-02型材强度设计值：215Nmm2型材弹性模量：E=206000Nmm2X轴惯性矩：I=597.935CjY轴惯性矩：Iy=489.686cX轴上部抵抗矩：Wxl=99.6558cm3X轴下部抵抗矩：Wx2=99.6558cm3Y轴左部抵抗矩：Wyl=63.5956cm3Y轴右部抵抗矩：Wy2=63.5956cm3型材截面积：A=26.1682c(112型材计算
