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1、word拌和站根底检算资料一、粉罐仓根底验算验算基于建筑地基根底设计规XGB500072002混凝土灌仓地基承载力按最不利情况考虑，与满载状态，荷载取为自重+满载重，即单个灌仓重：N=180t+7t=1870000N单根灌仓柱腿上的重量N=N/4=467500N根底根底采取400cm厚C35砼，地基通过碾压、夯实经试验检测承载力大于660KPa。因厚度较大可采用整体验算，根底跨度为3m，面积等效为矩形计算，长边取为各灌仓中心线距离之和载加一个灌仓直径，依据图纸：根底计算面积：A=3m21.28m=63.84m混凝土为C35，依据相关规X抗压强度取为f=16.7N/mm.混凝土强度验算，应按照一
2、根灌仓柱腿通过500500mm的预埋钢板传递至混凝土体验算：式中：-单根灌仓柱腿上的重量-预埋钢板受力面积-不均衡调整系数基于计算，混凝土承载力满足要求。地基土强度验算：根据搅拌机厂家安装说明书要求，粉料罐对地基的承载力要求为不小于600Kpa。经试验室人员检测现场地基承载力为660Kpa。满足厂家设计说明要求。现场实测地基承载力见重力触探实验报告。粉料罐被混凝土根底整个包围，粉料罐支腿整体受力，浇筑完魂图根底后对地面产生的承载力应小于实测地基承载力。简算如下：式中：-单个灌仓的总重量N混凝土根底-根底混凝土的重量-混凝土传力根底面积-地基承载力调整系数-实测地基承载力基于计算，地基承载力满足
3、要求。经验算地基根底承载力与混凝土根底承载力均满足规X要求，稳定性满要求。附件:重力触探试验报告二、拌和站储存罐防大风倾覆安全措施2.1拌和站储存罐的防倾覆：拌和站在建设过程中，已充分考虑到了储存罐的防倾覆，防倾覆措施为：将每套拌和楼的6个罐体上部用角钢连接焊接连为一体，下部根底浇注混凝土将下部连为一体。两套拌和楼两侧各开挖地锚4个，采用15.5mm钢丝绳，呈八字型对拉，调整拉绳松紧度使用花篮螺栓调整，当大风或台风降临时，即可拉挂缆风绳，大风或台风过去，拆除缆风给拌和场机械车辆留下更大活动空间。图10 加固后有限元模型图图11 风荷载+罐体空载时立柱应力图拌和站建站时在水泥罐根底部位打入直径0
4、.15m、长度为6米的预埋件。地基承载力为80KPa=8吨/平方。软塑黏土极限摩阻力取40KPa=4吨/平方。单根预埋件承载力：3.140.1564/2=5.652吨。底部钢筋混凝土长度为23.4米、宽度3.5米、高度为1.0米，上下各增加一层间距为20cm的钢筋网片16。钢筋混凝土的重量为23.43.51.02.5=204.75吨。204.75+630/23.43.5=10.2 8+5.652112/23.43.5=15.7吨/平方。15.7/10.2=1.54安全系数。该方案由于根底面积相对较小23.43.5m，在宽度3.5米方向增设风揽。抵抗倾覆的稳定系数按下式验算：K0=M稳/M倾=x
5、Pi/(Piei)+(Tihi)=x/e0式中：M稳稳定力矩；M倾倾覆力矩；Pi作用于基底竖向力的总和；Piei作用在罐体上各竖向力与它们到基底重心轴距离的乘积；Tihi作用在罐体上各水平力与它们到基底重心轴距离的乘积；x基底截面中心O至偏心方向截面边缘距离；e0所有外力的合力R的竖向分力对基底重心的偏心距。图1 整体有限元模型图2 局部放大模型根据铁路桥涵设计根本规XTB 10002.1-2005与铁路桥梁钢结构设计规XTB 10002.2-2005，风力10-11级，取值24.5m/s。根据建筑结构荷载规X GBJ 987：垂直于建筑物外表上的风荷载标准值，应按下式计算：kzsz0 式中
6、k-风荷载标准值，kN/m2；z-z高度处的风振系数；s-风荷载体型系数；z-风压高度变化系数；0-根本风压值，kN/m2。根本风压按 002/1600确定的风压值。对于高层建筑，其根本风压按规定的根本风压值乘以系数1.1后采用；对于特别重要和有特殊要求的高层建筑，其根本风压值乘以系数 1.2 后采用。=01.2=0.45 kN/m2罐体迎风面积S=324=72 m2T=0S=0.4572=32.4 kN图3 风荷载+罐体满载时立柱应力图单位：kpa工况一、罐体满容时K0=M稳/M倾=xPi/(Piei)+(Tihi)=x/e0 =1.5m1.05103KN/12m32.4KN=4.051.5
7、 安全工况二、空罐状态下采用安全措施后15.5钢丝绳查钢丝绳技术参数，直径15.5mm，规格619，使用拉力22KN。K0 = M稳/M倾=xPi/(Piei)+(Tihi)=x/e0 =1.5m0.05103KN+24m22KN/12m32.4KN=1.551.5 安全抵抗滑动的稳定系数KC =fPi/Ti式中：Pi 各竖向力的总和；Ti各水平力的总和；f根底底面与地基土之间的摩擦系数。工况一、罐体满容时KC =fPi/Ti=0.251.05103/32.4=81.3 结论为：安全。工况二、罐体空闲时KC =fPi/Ti=0.250.05103 +320/32.4=2.851.3 结论为：安全。图5 单个罐体整体稳定性计算简图2.2.4结论 经验算该拌和站防倾覆措施满足规X与现场要求。11 / 11
